機(jī)床環(huán)境評估 第4部分：鍛壓機(jī)械能效測量原則 征求意見稿

5機(jī)床環(huán)境評估第4部分:鍛壓機(jī)械能效測量原則本文件規(guī)定了鍛壓機(jī)械的設(shè)計、制造和供應(yīng)人員需要采納的能量測試程序的技術(shù)要求和措施，以獲得在規(guī)定條件下所供能量的可重復(fù)性數(shù)據(jù)。此外，本文件還給出了將提供給組件的能量進(jìn)行量化的方法，以便按照ISO14955-1中描述的通用機(jī)床功能，對其占比與ISO14955-1和ISO14955-2一起，本文件涵蓋了液壓（伺服）和機(jī)械（伺服）壓力機(jī)、轉(zhuǎn)塔沖床和折彎機(jī)、彎管機(jī)、激光切割機(jī)按預(yù)期并在制造商預(yù)見的條件下使用時所有顯著能量的要求。本文件適用于以機(jī)械方式傳遞作用力或以激光傳遞能量，通過附裝的模具，或通過滑塊、沖頭或橫梁或激光器操作、切割、成形或加工金屬或其他材料的鍛壓機(jī)械，鍛壓機(jī)械的尺寸范圍包含從生產(chǎn)小工件的小型高速機(jī)床到生產(chǎn)大型工件的相對低速的大型機(jī)床。本文件涵蓋了主要用于加工金屬的機(jī)床，但是這些機(jī)床也能夠以相同的方式加工其他非金屬材料（例如紙板、塑料、橡膠、皮革等）。本文件也適用于作為鍛壓機(jī)械不可或缺的組成部分而提供的輔助設(shè)備，以及作為一部分組成聯(lián)合本文件沒有給出安裝在鍛壓機(jī)械上的刀具或模具的能量要求的測不適用于以下主要設(shè)計用途的機(jī)床：:—僅用于型材的專用沖床，例如用于建下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適（ISO14955-1,IDT）GB/T40808.1-2021機(jī)床環(huán)境評估第1GB/T24062-2009環(huán)境管理將環(huán)境因素引入產(chǎn)品的設(shè)ISO14955-2:2018,機(jī)床—機(jī)床的環(huán)境評估—第2部分：測量供一種設(shè)計為將能量傳輸至工具/上模的機(jī)床，以在工具之間以相同方式進(jìn)行金屬材料或非金屬材料Hydraulicservopress伺服6mechanicalpress機(jī)械一種被設(shè)計為或意圖通過機(jī)械方式將能量從原動機(jī)傳遞至工具/上模的壓力機(jī)（3.1），使用離合mechanicalservopress機(jī)械伺服壓力機(jī)一種被設(shè)計為或意圖通過機(jī)械方式將能量傳遞到工具/上模的壓力機(jī)（3.1使用伺服驅(qū)一種設(shè)計為或意圖通過液壓裝置和/或機(jī)械方式（有或無伺服驅(qū)動機(jī)構(gòu)）將能量傳遞至工模具運(yùn)動件的機(jī)床，主要用于在狹窄的成形工模具之間沿直線形成彎一種用于在材料上切孔的壓力機(jī)類型（3.1），可以為小型的手動操作設(shè)備，裝有一個簡單的模具組，也可以為非常大的尺寸，通過數(shù)控單工機(jī)床設(shè)有一個或多個嵌入式激光器以提供足夠的能量/功率進(jìn)行熔化、氣化或?qū)е鹿ぜ闹辽僖徊糠职l(fā)生改變、分離，并具備完整的功能性和安全性，可折彎機(jī)主要的往復(fù)動作部件，對于下沖式折彎機(jī)，通常橫梁上裝有上模，對于下沖式折彎機(jī)，通示例：用于通過壓力在硬幣和獎?wù)律袭a(chǎn)生圖案的硬質(zhì)鋼模具，以及對其內(nèi)金屬或塑料施加壓力的7在液壓或機(jī)械壓力機(jī)上用于保持空間開放[即滑塊與移動工作臺之間或滑塊與模墊（3.12）之間]為了使電機(jī)以可變轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)，產(chǎn)生可變頻率，向電動機(jī)供電的系統(tǒng)，由線路電抗器和/或線路濾波—距離下模最近（通常對應(yīng)閉合行程的終點稱—距離下模最遠(yuǎn)（通常對應(yīng)開啟行程的終點稱[來源:ISO16092-1:2017，3.24測量程序針對的運(yùn)行狀態(tài)4.2運(yùn)行狀態(tài)主開關(guān)開啟主開關(guān)和控制電壓開啟。測量的功率主要是施加在控制系統(tǒng)上的功率，并且包括在運(yùn)行狀態(tài)為關(guān)4.3運(yùn)行狀態(tài)輔助驅(qū)動開啟應(yīng)打開輔助驅(qū)動裝置并用至少15分鐘的時間測量平均功率。如果使用輔助驅(qū)動裝置為蓄能器充壓以控制壓力，并使用開/關(guān)充壓模式，則應(yīng)至少在輪班制度中規(guī)定的時間內(nèi)，且至少以5個充壓循環(huán)進(jìn)行測量。如果輔助驅(qū)動裝置正在為蓄能器系統(tǒng)充壓，則測量應(yīng)涵蓋至少五個充壓循環(huán)。測量功率包括主開關(guān)開啟時施加控制系統(tǒng)的功率。與“主開關(guān)開啟”時的運(yùn)行狀態(tài)為相比，所施在激光切割機(jī)中，開啟振蕩器和冷卻器并進(jìn)行預(yù)熱，直到振蕩器產(chǎn)生的熱量與輻射/冷卻散發(fā)的熱4.4運(yùn)行狀態(tài)為主驅(qū)動打開應(yīng)打開主驅(qū)動裝置，并用換模規(guī)定中的時間測量平均如果主驅(qū)動裝置由變頻器（例如伺服電機(jī)）控制并且旋轉(zhuǎn)驅(qū)動直接導(dǎo)致運(yùn)動（例如滑塊或模），測量功率包括輔助驅(qū)動打開時施加的功率。與運(yùn)行狀態(tài)為輔助驅(qū)動開啟時相比，所施加的功率差4.5運(yùn)行狀態(tài)為生產(chǎn)模式下準(zhǔn)備運(yùn)行4.6運(yùn)行狀態(tài)為加工8對于不同類型的機(jī)床，能效系數(shù)應(yīng)按第5章所述方4.7運(yùn)行狀態(tài)為換模由于換模順序與生產(chǎn)循環(huán)不同，換模被視為一個單獨的運(yùn)行狀態(tài)，應(yīng)測量在該狀態(tài)下提供的能模具更換過程中提供的能量可以使用ISO14955-2描述的方法4.8功率測量的典型結(jié)果AyA說明x說明x運(yùn)行狀態(tài)2345y功率[kW]71關(guān)機(jī)5生產(chǎn)模式下準(zhǔn)備運(yùn)行2主開關(guān)打開6加工3輔助驅(qū)動開啟7換模4主驅(qū)動開啟5.1概述注：這種降低安全等級的現(xiàn)象在以下情況下會發(fā)生，例如繞過聯(lián)鎖防護(hù)裝置、修改安全相關(guān)的控5.2壓力機(jī)的供能9說明6系統(tǒng)邊界2機(jī)床部件A，例如滑塊73機(jī)床部件B，例如模墊8壓縮空氣4機(jī)床部件C9熱交換5機(jī)床部件D試運(yùn)行期間的系統(tǒng)邊界不包括模具和/或模具功能（例如工件升降器、固化工藝中的模具加熱、熱具冷卻）所需的能量。這些模具功能在所需能量類型（例如電能、液壓能、蒸汽、模具冷卻劑由于班次安排取決于設(shè)備（例如配備自動或），默認(rèn)的測量時間是觀察時間。在測量期間，可以決定縮短測量時間。這種情況下，應(yīng)外提供的能量，而分別與班次安排匹配。應(yīng)說明縮短的原因，例如觀察到重復(fù)模式或一段時間后供在特定的（運(yùn)行狀態(tài)）班次安排下，穩(wěn)定條件下每個運(yùn)行狀態(tài)的測量時間的最低要求如表1所運(yùn)行狀態(tài)測量時間1：關(guān)機(jī)5分鐘2：主開關(guān)打開5分鐘3：輔助驅(qū)動裝置開啟4：主驅(qū)動裝置開啟5：生產(chǎn)運(yùn)行模式準(zhǔn)備就緒6：加工：間歇運(yùn)行30分鐘和10個循環(huán)7：加工：連續(xù)式運(yùn)行（僅限自動送料壓力機(jī)）30分鐘和10個循環(huán)8：換模1套完整的換模順序加工運(yùn)行狀態(tài)的測量時間至少為30分鐘。如果在此期間執(zhí)行的加工循環(huán)少于10個（例如在采用固化工藝的壓力機(jī)中則測量應(yīng)持續(xù)至執(zhí)行10個完整的循環(huán)。在加工運(yùn)行狀態(tài)下的測量，應(yīng)在實施加工循環(huán)的機(jī)床上進(jìn)行。如測量中斷（例如由于故障）導(dǎo)致測量總時間超過預(yù)定測量時間的10%，則需要重新開始測量。如總中斷時間小于或5.2.5常見的壓力機(jī)循環(huán)示意圖由于在全球范圍內(nèi)，深拉工藝是壓力機(jī)上運(yùn)行最多的工藝之一，本示例反映了雙動下沖壓力機(jī)上的常見深拉工藝（在上沖壓力機(jī)上，滑動行程是上下顛倒的，公式須與之相匹配）。即使除深拉或雙動以外的其他壓力機(jī)的工藝循環(huán)圖與示例并不相同，然而該循環(huán)示意如果用戶可以禁用能量回收/節(jié)能功能，則應(yīng)在啟用和禁用能量回收/節(jié)能功能的情況下為了獲得有關(guān)加工運(yùn)行狀態(tài)下的能量供應(yīng)和能量效率的詳細(xì)信息，應(yīng)將壓力機(jī)循環(huán)分解SFASFA6at說明S滑塊行程SF滑塊力C模墊行程CF模墊力t時間1機(jī)床活動1：滑塊在上死點等待:工件裝入模具時，滑塊等待啟動信號。2機(jī)床活動2：滑塊閉合：滑塊正在接近模具。3機(jī)床活動3：成形：滑塊正在對工件進(jìn)行成形加工，模墊通過滑塊運(yùn)動發(fā)生位移。4機(jī)床活動4：壓紋：滑塊在下死點施加設(shè)定力并開始下死點停留時間5機(jī)床活動5：釋壓：壓力機(jī)的機(jī)架、模墊和滑塊油缸（液壓機(jī)）/齒輪和驅(qū)動機(jī)構(gòu)（機(jī)械壓力機(jī)）的釋壓。用戶不能調(diào)節(jié)釋壓過程。6機(jī)床活動6：滑塊返回：滑塊返回到上死點。6a機(jī)床活動6a：頂出工件：模墊抬起工件進(jìn)行卸料。cc完整循環(huán)Y2上死點與工件接觸面之間的滑塊行程Y3模墊位移距離Y6滑塊的完整行程5.2.6加工運(yùn)行狀態(tài)下液壓（伺服）壓力機(jī)的參考和測試循環(huán)壓力機(jī)應(yīng)在班次安排中給定的時間段內(nèi)以間歇運(yùn)行和連續(xù)運(yùn)行（自動進(jìn)料壓力機(jī)）進(jìn)行測量t時間機(jī)床部件機(jī)床動作參數(shù)設(shè)定值滑塊在上死點等待（1）標(biāo)稱循環(huán)時間小于5秒的手動進(jìn)給壓機(jī)的上死點停留時間標(biāo)稱循環(huán)時間大于等于5秒小于30秒的手動進(jìn)給壓力機(jī)的上死點停留時間4秒標(biāo)稱循環(huán)時間大于等于30秒的手動進(jìn)給壓力機(jī)的上死點停留時間閉合（2）閉合行程（Y2，標(biāo)稱值的%）60%閉合速度（標(biāo)稱值的%）工作（3）工作行程（Y3，閉合行程的%）20%工作速度（標(biāo)稱值的%）70%下死點停留時間力（標(biāo)稱值的%）70%標(biāo)稱循環(huán)時間小于5秒的壓力機(jī)0.3s標(biāo)稱循環(huán)時間等于或大于5秒但小于30秒的壓力機(jī)標(biāo)稱循環(huán)時間等于或大于30秒的壓力機(jī)20秒返回（6）返回行程（Y6，標(biāo)稱值的%）返回速度（標(biāo)稱值的%）模墊模墊行程（Y3，標(biāo)稱值的%）模墊力（標(biāo)稱值的%）模墊力（標(biāo)稱值的%）自動化系統(tǒng)所有軸的移動速度壓力機(jī)循環(huán)應(yīng)考慮預(yù)期的制造過程（例如沖刻、鍛造、固化），以進(jìn)行切合實際的能量評估。如果壓力機(jī)設(shè)計用于多個制造過程（例如沖刻和固化），則應(yīng)對壓力機(jī)設(shè)計用于的所有過程進(jìn)行能量評在手動進(jìn)給壓力機(jī)上，測試循環(huán)應(yīng)包括手動進(jìn)給所需的時間（上死點停留時間）。在具有自動裝卸料的壓力機(jī)上，測試循環(huán)應(yīng)代表自動化系統(tǒng)的運(yùn)行，上死點停留時間取決于自動化系統(tǒng)的循環(huán)時如果用戶可選擇回收/節(jié)約能量方式，則測量應(yīng)在回收/節(jié)約能量方式激活和不激活的情況下進(jìn)5.2.7加工運(yùn)行狀態(tài)下機(jī)械（伺服）壓力機(jī)的參考和測試循環(huán)機(jī)床部件參數(shù)設(shè)定值滑塊飛輪轉(zhuǎn)速70%標(biāo)稱SPM等于或大于12SPM的壓力機(jī)間歇運(yùn)行時的上死點停留時間標(biāo)稱SPM小于12SPM的壓力機(jī)間歇運(yùn)行時的上死點停留時間2秒行程長度調(diào)節(jié)行程長度（Y6）≥80%模墊在25%模墊行程時的模墊力（標(biāo)稱值的%）30%在40%模墊行程時的模墊力（標(biāo)稱值的%）模墊頂出速度（如可調(diào)節(jié)，標(biāo)稱值的%）自動化系統(tǒng)所有軸的移動速度機(jī)床部件機(jī)床動作參數(shù)設(shè)定值滑塊在上死點等待（1）標(biāo)稱SPM等于或大于12SPM的壓力機(jī)間歇運(yùn)行時的上死點停留時間標(biāo)稱SPM小于12SPM的壓力機(jī)間歇運(yùn)行時的上死點停留時間2秒閉合（2）閉合行程（Y2，標(biāo)稱值的%）70%閉合速度（標(biāo)稱值的%）工作（3）工作行程（Y3，標(biāo)稱值的%）70%滑塊工作（3）間隙運(yùn)行返回行程（Y6，標(biāo)稱值的%）50%返回速度（標(biāo)稱值的%）行程長度調(diào)節(jié)量行程長度（Y6）≥80%模墊在25%模墊行程時的模墊力（標(biāo)稱值的%）30%在40%模墊行程時的模墊力（標(biāo)稱值的%）模墊頂出速度（如可調(diào)節(jié)，標(biāo)稱值的%）自動化系統(tǒng)所有軸的移動速度5.2.8在測試運(yùn)行期間使用墊塊代替模具在本文件涵蓋的壓力機(jī)上成型的工件均需要各自的模具。這些模具專為該工件制造，并在該產(chǎn)品為工件成型所提供的能量主要取決于材料類型（例如鋼、不銹鋼、高合金鋼、鋁）、造型程度、工件溫度（例如熱/冷）、工件在模具中的摩擦力（主要是受摩擦學(xué)的影響）如果使用特定模具進(jìn)行能量評估的試運(yùn)行，則不能保證在較長時間（例如一年）后重復(fù)測量時可以找到相同的測量條件。為實現(xiàn)能量評估試運(yùn)行可重現(xiàn)條件的一種可行方法是使用能實現(xiàn)實際（生注：這些墊塊大多由實心鋼塊制成，頂部和底部均經(jīng)過機(jī)加工。安裝的墊塊數(shù)量取決于其尺寸和這些墊塊應(yīng):—允許按照參考循環(huán)完成測試循環(huán);3334423434如果壓力機(jī)中沒有安裝模墊，則可以在具有彈簧釋壓功能的壓力機(jī)上使用彈簧作為墊片。在其他本文件中涉及的折彎機(jī)類型由液壓裝置（包括混合動力系統(tǒng)）和直接電動裝置驅(qū)試驗運(yùn)行時系統(tǒng)邊界處的能量流量應(yīng)盡可能接近生產(chǎn)時系統(tǒng)邊界處的能量流量，見圖說明6系統(tǒng)邊界2機(jī)床部件A，例如橫梁73機(jī)床部件B，例如后擋料8壓縮空氣4機(jī)床部件C，例如進(jìn)料單元9熱交換5機(jī)床部件D試運(yùn)行期間的系統(tǒng)邊界不包括特定的輔助功能（如隨動裝置和輔助機(jī)器人）、自動換模系統(tǒng)和工由于班次安排取決于設(shè)備（例如數(shù)控單元、模具結(jié)構(gòu)和模具設(shè)備），因此根據(jù)每個機(jī)床和機(jī)床用戶可能不同（例如每班換模次數(shù)），可按照ISO14955-2:2018，5.2.2的要求設(shè)置具體的班次安排，以便進(jìn)行測量。應(yīng)報告班次安排和集中采取用的班默認(rèn)的測量時間為觀察時間?；谠跍y量過程中對測量結(jié)果的監(jiān)測，可以縮短測量原因，并外推出所提供的能量從而分別與班次安排匹配。應(yīng)說明縮短的原因。測量時間縮短的常見原因為觀察到重加工運(yùn)行狀態(tài)的測量時間至少為20分鐘。如果在此期間執(zhí)行的循環(huán)少于100個，則測量時間應(yīng)持續(xù)在加工運(yùn)行狀態(tài)下，應(yīng)在循環(huán)運(yùn)行的機(jī)床上進(jìn)行測量。如測量中斷（例如由于故障）導(dǎo)致測量總時間超過預(yù)定測量時間的10%，則需要重新開始測量。如總中斷時間小于或等于預(yù)定測量時間的10%，ACCACC2435t說明S橫梁行程1機(jī)床活動1：等待啟動：工件裝入模具并等待啟動信號。2機(jī)床活動2：橫梁閉合：高速下降（距離Y2）。3機(jī)床活動3：折彎：折彎（距離Y3）。4機(jī)床活動4：施壓：施加設(shè)定力，下死點停留時間開始計時。5機(jī)床活動5：釋壓：用戶不能調(diào)節(jié)釋壓過程。6機(jī)床活動6：返回：高速上升（距離Y6）。cc整個循環(huán)Y2上死點與工件接觸面之間的橫梁行程Y3折彎距離Y6完整的橫梁行程測量條件：—通過墊塊等進(jìn)行施壓操作;—100次循環(huán)操作；—20分鐘的操作時間。5.3.6加工運(yùn)行狀態(tài)下液壓（伺服）/機(jī)械（伺服）折彎機(jī)的參考和測試循環(huán)A1tA1t說明1上死點停留時間）：表6液壓伺服）/機(jī)械（伺服）折彎機(jī)機(jī)床部件參數(shù)設(shè)定值橫梁高速下降速度（2）高速下降行程（Y2）（標(biāo)稱行程的%）35%折彎速度（3）70%折彎行程（Y3）10mm上升速度上升行程Y6作用力（4）50%下死點停留時間0.5秒上死點停留時間2秒后擋料等所有軸的移動速度如果手動將工件是入折彎機(jī)，則測試循環(huán)應(yīng)包如果折彎機(jī)配備自動進(jìn)料單元，則測試循環(huán)應(yīng)包括自動進(jìn)料單元（進(jìn)給工件）的操作。自動進(jìn)料），如果用戶可以禁用能量回收/節(jié)能功能，則應(yīng)在啟用和禁用能量回收/節(jié)能功能的情況下實施測為了能在可重現(xiàn)條件下進(jìn)行重復(fù)測量，相關(guān)過程的能量數(shù)據(jù)應(yīng)記錄7→8→23423451機(jī)床6系統(tǒng)邊界2機(jī)床部件A73機(jī)床部件B8壓縮空氣4機(jī)床部件C9熱交換5機(jī)床部件D由于班次安排取決于設(shè)備（例如數(shù)控單元、模具布局和模具設(shè)備），因此根據(jù)每個機(jī)床和機(jī)床用戶可能不同，可按照ISO14955-2:2018，5.2.2的要求設(shè)置具體的班次安排，以便進(jìn)行測量。應(yīng)報告默認(rèn)的測量時間為觀察時間?；谠跍y量過程中對測量結(jié)果的監(jiān)測，可以縮短測量原因，并外推出所提供的能量從而分別與班次安排匹配。應(yīng)說明縮短的原因。測量時間縮短的常見原因為觀察到重在加工運(yùn)行狀態(tài)下，應(yīng)在循環(huán)運(yùn)行的機(jī)床上進(jìn)行測量。如測量中斷（例如由于故障）導(dǎo)致測量總時間超過預(yù)定測量時間的10%，則需要重新開始測量。如總中斷時間小于或等于預(yù)定測量時間的10%，特定班次安排下的最小測量周期為5個循環(huán)（即5根管材，每根管材上有多個彎頭），見表8材料/工藝參數(shù)設(shè)定值測試材料—適合機(jī)床結(jié)構(gòu)的碳鋼管，如用不同材料的話，則采用適合被測機(jī)床的標(biāo)準(zhǔn)管材，如黃銅—或制造商和用戶商定的其他材料SPCC[5]，DC01[6]，1,033[7]管徑管厚達(dá)到90%的額定彎曲扭矩折彎工藝（每根管材5個彎頭）（L）送料長度200mm（A）折彎角度90°（R）連續(xù)折彎之間的旋轉(zhuǎn)90°折彎半徑應(yīng)報告所采用的彎管模具（例如芯模桿、回轉(zhuǎn)彎管成形模）和實際彎曲扭矩（由設(shè)備的驅(qū)動裝置），78782342345說明1機(jī)床6系統(tǒng)邊界2機(jī)床部件A，如機(jī)架73機(jī)床部件B，如沖床驅(qū)動8壓縮空氣4機(jī)床部件C，如轉(zhuǎn)塔9熱交換5機(jī)床部件D，如轉(zhuǎn)臺由于班次安排取決于設(shè)備（例如數(shù)控單元、板材的裝卸裝置），因此根據(jù)每個機(jī)床和機(jī)床用戶可能不同，可按照ISO14955-2:2018，5.2.2的要求設(shè)置具體的班次安排，以便進(jìn)行測量。應(yīng)報告班次默認(rèn)的測量時間為觀察時間?；谠跍y量過程中對測量結(jié)果的監(jiān)測，可以縮短測量原因，并外推出所提供的能量從而分別與班次安排匹配。應(yīng)說明縮短的原因。測量時間縮短的常見原因為觀察到重運(yùn)行狀態(tài)測量時間1：關(guān)機(jī)5分鐘2：主開關(guān)打開5分鐘3：輔助驅(qū)動開啟10分鐘4：生產(chǎn)運(yùn)行模式準(zhǔn)備就緒6：加工10分鐘7：換模1個完整的換模循環(huán)加工運(yùn)行狀態(tài)的測量時間至少為10分鐘。如果在此期間加工的板材少于1張，則測量應(yīng)在加工運(yùn)行狀態(tài)下，應(yīng)在循環(huán)運(yùn)行機(jī)床上進(jìn)行測量。如測量中斷（例如由于故障）導(dǎo)量總時間超過預(yù)定測量時間的10%，則需要重新開始測量。如總中斷時間小于或等于預(yù)定測5.5.5加工運(yùn)行狀態(tài)下轉(zhuǎn)塔沖床的參考和測試循環(huán)說明RR1R2XYt滑塊滑塊上止點滑塊下止點X軸動作Y軸動作T軸動作時間機(jī)床活動1：待命-等待軸的啟動信號機(jī)床活動2：模具定位-T軸旋轉(zhuǎn)，將模具置于沖頭中心機(jī)床活動3：工件定位-X軸和Y軸移動，將工件置于加工位置機(jī)床活動4：沖孔-滑塊下降，加工沖孔，然后移動到上止點X軸和Y軸同步定位，兩軸定位完成后應(yīng)進(jìn)行滑塊的下降和上升。表10給出了測量期間使用的推薦試件的規(guī)格。如果測試件不符合規(guī)格，則應(yīng)記錄設(shè)定值和其他相特性測試材料SPCC[5]，DC01[6]，1,033[7]板材厚度1mm或2mm板材尺寸1000mm×1000mm圖案按照圖14切割形狀30mm圓形加工孔數(shù)144個間距（X、Y交錯排列）50mm說明S第一次切割（循環(huán)開始）E最后一次切割（循環(huán)結(jié)束）5.6為激光切割機(jī)提供的能量試驗運(yùn)行時系統(tǒng)邊界處的能量流量應(yīng)盡可能接近生產(chǎn)時系統(tǒng)邊界處的能量流量，見圖15。2342345說明2機(jī)床部件A，如機(jī)架3機(jī)床部件B，如振蕩器4機(jī)床部件C，如冷卻器5機(jī)床部件6系統(tǒng)邊界8壓縮空氣9熱交換10切割氣體78由于班次安排取決于設(shè)備（例如數(shù)控單元、板材的裝卸裝置），因此根據(jù)每個機(jī)床和機(jī)床用戶可能不同，可按照ISO14955-2:2018，5.2.2的要求設(shè)置具體的班次安排，以便進(jìn)行測量。應(yīng)報告班次78默認(rèn)的測量時間為觀察時間。基于在測量過程中對測量結(jié)果的監(jiān)測，可以縮短測量原因，并外推出所提供的能量從而分別與班次安排匹配。應(yīng)說明縮短的原因。測量時間縮短的常見原因為觀察到重復(fù)模式或一段時間后供電穩(wěn)定。.在特定的班次安排下，穩(wěn)定條件下每個運(yùn)行狀態(tài)的測量時間的最低要求如表1運(yùn)行狀態(tài)測量周期1：關(guān)機(jī)5分鐘2：主開關(guān)開啟5分鐘3：輔助驅(qū)動裝置開啟（振蕩器預(yù)熱）15分鐘4：主驅(qū)動裝置開啟10分鐘5：生產(chǎn)運(yùn)行模式準(zhǔn)備就緒10分鐘6：加工10分鐘，5個測試件加工運(yùn)行狀態(tài)的測量時間至少為10分鐘。如果在此期間加工的測試件少于5個，則測量應(yīng)持續(xù)到完冷卻器根據(jù)冷卻液溫度反復(fù)開啟和關(guān)閉，以冷卻振蕩器。對于冷卻器平均功率測量，應(yīng)至少測量冷卻器的五個或更多冷卻循環(huán)。如果少于該值，則應(yīng)繼續(xù)加工直到達(dá)到五個或更多冷卻在加工運(yùn)行狀態(tài)下，應(yīng)在循環(huán)運(yùn)行的機(jī)床上進(jìn)行測量。如測量中斷（例如由于故障）導(dǎo)致測量總時間超過預(yù)定測量時間的10%，則需要重新開始測量。如總中斷時間小于或等于預(yù)定測量時間的10%，5.6.5加工運(yùn)行狀態(tài)下激光切割機(jī)的參考和測試循環(huán)5t3475t34t1·34.56.71t2說明O振蕩器O1振蕩器振蕩O2振蕩器等待t時間XX軸激活YY軸激活ZZ軸激活機(jī)床活動1：待命機(jī)床活動2：X軸和Y軸定位—將加工頭水平地置于加工起始位置機(jī)床活動3：Z軸下降—加工頭下降至工件上方加工的位置機(jī)床活動4：穿孔—在激光切割的起始位置打孔機(jī)床活動5：切換模式到切割—在切割前切換振蕩器模式和氣體機(jī)床活動6：切割——激光束沿編程軌跡進(jìn)行X軸和Y軸的移動機(jī)床活動7：Z軸回程-加工頭上移X軸、Y軸和Z軸的進(jìn)給速率和激光測量期間的推薦使用的試件規(guī)格在表12中給出，測試循環(huán)的設(shè)定值在表13中給出。如果測試件不符合規(guī)格，則應(yīng)記錄設(shè)定值和其他相關(guān)數(shù)據(jù)[見第6條的d）材料/工藝參數(shù)設(shè)定值測試材料型號SPCC[5]，DC01[6]，1,033[7]板厚≤3.2mm板厚≥最大切割厚度的30%，或1.0mm或1.2mm圖案（a）切割形狀20mm正方形加工孔數(shù)80個外圍切割880mm×530mm板厚>3.2mm板厚≥最大切割厚度的30%圖案（b）切割形狀30mm圓形加工孔數(shù)外圍切割380mm×380mm間距（X、Y交錯排列）50mm設(shè)定值單位振蕩器穿孔輸出kW%切割輸出kW%切割速度m/min刀具路徑1個測試件的加工時間秒應(yīng)保存數(shù)控程序以供以后重復(fù)測試程序，并且應(yīng)記錄刀具注：用于切割相同形狀的刀具路徑，即激光加工頭的三維（X、Y、Z）軌跡，有多種可能。因此，由于數(shù)控程序和控制技術(shù)參數(shù)的影響，僅圖17和18的圖案不能確定刀具路徑。EES說明S第一次切割（循環(huán)開始）E外圍切割前的最后一次切割說明S第一次切割（循環(huán)開始）E外圍切割前的最后一次切割為了廣泛地涵蓋輔助設(shè)備的選擇，應(yīng)根據(jù)特定設(shè)備，定義這些設(shè)備的系統(tǒng)邊界，且其測量應(yīng)與機(jī)床測量同時或同步進(jìn)行。應(yīng)有記錄機(jī)床上使用的或作為機(jī)床組成部分的各輔助設(shè)備的系統(tǒng)邊界，見圖57注：在加工運(yùn)行狀態(tài)中處于活動狀態(tài)的輔助設(shè)備大多是用于工件輸送的自動化系統(tǒng)。現(xiàn)今的這些自動化系統(tǒng)通常是機(jī)器人、牙排、進(jìn)料系統(tǒng)或鍛造機(jī)械手。所提574432說明1系統(tǒng)邊界52機(jī)床的輔助設(shè)備6壓縮空氣3A軸7熱交換4B軸為了避免測量過于復(fù)雜，在系統(tǒng)邊界的測量對于輔助設(shè)備來說就足夠了。向輔助設(shè)備提供的能量氣動能量和熱交換的測量方法應(yīng)符合ISO3)序列號;6)額定電功率、主驅(qū)動功率、輔助驅(qū)動功率；b)輔助設(shè)備的技術(shù)數(shù)據(jù)：2)額定氣動壓力和流量;c)測量期間的環(huán)境條件;d)試件規(guī)格（如果試運(yùn)行期間加工試件），或關(guān)于試運(yùn)行期間不采用加f)機(jī)床的系統(tǒng)邊界;g)輔助設(shè)備的系統(tǒng)邊界;k)機(jī)床測試循環(huán)，包括換模運(yùn)行狀態(tài)下的所有能量相關(guān)設(shè)置;l)輔助設(shè)備測試循環(huán)，包括加工運(yùn)行狀態(tài)下的所有能量相關(guān)設(shè)置;n)與運(yùn)行狀態(tài)和機(jī)床活動相關(guān)的測量結(jié)o)與運(yùn)行狀態(tài)相關(guān)的測量結(jié)果，包括在輔助設(shè)備（例如自動化系統(tǒng)、移動臺板）的系統(tǒng)邊界處p)所供總能量下，機(jī)床循環(huán)的測量結(jié)果。M3134M2M3134M2772說明1機(jī)架9下模2滑塊3主油缸11液壓閥組塊4移動工作臺主泵驅(qū)動單元5模墊液壓模墊閥組塊6模墊油缸輔泵驅(qū)動裝置7上模冷卻驅(qū)動單元8壓邊圈移動工作臺驅(qū)動單元MS2MS13A+4MS4MS37ZAB1S MS2MS13A+4MS4MS37ZAB1S 28說明1滑塊油缸頭側(cè)Z+滑塊油缸頭側(cè)端口2預(yù)注油Z?滑塊油缸桿側(cè)端口3主單元頭側(cè)A+滑塊油缸頭側(cè)面積4釋壓單元A?滑塊油缸桿側(cè)面積5主油缸桿側(cè)P壓力源接頭6壓力機(jī)安全機(jī)構(gòu)MSx壓力測量點7滑塊返回單元B1位置傳感器8滑塊下降單元以下公式用于計算壓力機(jī)循環(huán)中施加在機(jī)床部件上的功率以及與機(jī)床部件相關(guān)的能效系圖A.3給出了液壓機(jī)循環(huán)中的典型滑塊功率示例11234561tP說明S滑塊行程P實際功率t時間Y與行程對應(yīng)的功率1機(jī)床活動1：停在上死點的功率4機(jī)床活動4：壓紋時的功率2機(jī)床活動2：滑塊閉合時的功率5機(jī)床活動5：釋壓時的功率3機(jī)床活動3：成型時的功率6機(jī)床活動6：滑塊返回時的功率在該機(jī)床活動中，沒有功率傳至滑塊或從滑塊傳出。實測功在該計算中，滑塊下降包括機(jī)床活動2（滑塊閉合）、3（成型）和。塊產(chǎn)生，部分測量功率施加在頭側(cè)。模墊移動過程中施加在模墊油缸蓋側(cè)的總功率，見A.2.2[W]。釋壓過程中釋放的能量被用于在壓紋過程（機(jī)床活動4）中的滑塊。按式（A.7）計算平均可.如果釋壓設(shè)有能量回收，則對回收系統(tǒng)輸出處測量的功率進(jìn)行的積分，反映了回收MS22MS22A+MS45A+MS45B1Z-,A-說明1滑塊油缸頭側(cè)2預(yù)注油3驅(qū)動單元頭側(cè)3a變頻系統(tǒng)頭側(cè)4驅(qū)動單元桿側(cè)4a變頻系統(tǒng)桿側(cè)5主油缸桿側(cè)6壓力機(jī)安全系統(tǒng)333aP,P,cos444aP,P,cosZ+滑塊油缸頭側(cè)接口Z?滑塊油缸桿側(cè)接口A+滑塊油缸頭側(cè)面積A?A.7滑塊油缸桿側(cè)面積P壓力源接頭MSx壓力測量點B1位置傳感器P，cosφ變頻器測得的值在該機(jī)床活動中，沒有功率傳至滑塊或從滑塊傳出。實測功率為空載所需功率，能效系數(shù)A.2.1.2.3滑塊下降過程中的功率（機(jī)床活動2到4）在該計算中，滑塊下降包括機(jī)床活動2（滑塊閉合）、3（成型）和4（壓紋）的功率測量。式施加在滑塊油缸頭側(cè)的總功率[W]；注在能量回收期間，P2的值應(yīng)該為負(fù)數(shù)。如果釋壓設(shè)有能量回收，則對回收系統(tǒng)輸出處測量的功率進(jìn)行的積分，反映了回收A.2.1.2.5滑塊回程功率（機(jī)床活動6）說明1模墊油缸頭側(cè)Z+模墊油缸頭側(cè)端接口2模墊油缸桿側(cè)Z?模墊油缸桿側(cè)端接口3壓力控制單元A+模墊油缸頭側(cè)面積4伸/縮單元A?模墊油缸桿側(cè)面積P壓力源接頭MSx壓力測量點B1位置傳感器可以在整個沖壓循環(huán)期間測量模墊功率，而非僅在模墊位移期間。由于速度為零，在最），在滑塊返回過程（機(jī)床活動6）中，模墊會說明1模墊油缸頭側(cè)Z+模墊油缸頭側(cè)端口2模墊油缸桿側(cè)Z?模墊油缸桿側(cè)端口3模墊驅(qū)動系統(tǒng)A+模墊油缸頭側(cè)面積3a模墊驅(qū)動變頻裝置A?模墊油缸桿側(cè)面積P壓力源接頭MSx壓力測點B1位置傳器P，cosφ變頻器測得的值可以在整個沖壓循環(huán)期間測量模墊功率，而非僅在模墊位移期間。由于速度為零，在最終位置的），在滑塊返回過程中（機(jī)床活動6），模墊會抬起已加工的工件（機(jī)床活動6a）。可A.3.1概述所給公式適用于A.1中所示的液壓力機(jī)和具有類似功能的其這些公式用于根據(jù)典型的壓力機(jī)示意，計算改變機(jī)床部件中勢能水平所需的能量（如滑塊下降和返回，液壓缸中液壓彈簧的注油和放油）和機(jī)床活動的效率系數(shù)（見5.2.5）。根據(jù)ISO14955-這些示例不包括用于輔助設(shè)備（如自動化系統(tǒng)）組件的公式。對于具有相似物理原理的組件，這由于滑塊和模墊都沒有移動，因此沒有能量傳入或傳出滑塊和模墊。壓力機(jī)部件的效率系數(shù)為按式（A.27）計算新產(chǎn)生的勢能用：: 注：關(guān)于上沖壓力機(jī)上的“滑塊閉合”，請參見“工件通過滑塊成型，并由作為壓邊器的模墊夾住。所需的滑塊作用力（主要為額外的模墊力和工如果在成型過程中不設(shè)有能量回收（例如模墊處的能量回收則在成型過程中提供的能量WForming在工件表面形成壓印過程中，在模具數(shù)據(jù)中所編程的下死點停留時間內(nèi)，施加所編程的滑塊力?；瑝K行程接近于零，但壓力機(jī)的機(jī)架伸長在該階段中，滑塊、模墊和壓力機(jī)的機(jī)架釋壓。新產(chǎn)生的能量等于壓印階段結(jié)束時的能量。如果沒有再生手段，這種能量就會轉(zhuǎn)化為熱量。在模墊中的彈簧加載模具釋壓過程中，F(xiàn)Counterbalance是平衡系統(tǒng)產(chǎn)生的平均力[N]；ηSlideReturn滑塊返回過程的能效系數(shù)[1]；WSlideReturn注：關(guān)于上沖壓力機(jī)上的“滑塊返回過程”，請參見“滑塊閉合”。A.3.8機(jī)床活動6a：工件頂出按式（A.36）計算工件上升所需的能量（在所有類型）：FMovingWeightDieCushionSForming圖A.1給出了雙動液壓機(jī)的功能分布圖示例。機(jī)床功能機(jī)床運(yùn)行處理、運(yùn)動和控加工狀態(tài)調(diào)整工件運(yùn)送換模可回收物和廢料運(yùn)送機(jī)床冷卻/潤滑控制組件a55%4%30%主泵驅(qū)動20%輔泵驅(qū)動機(jī)床組件冷卻泵驅(qū)動滑塊95%模墊95%自動化系統(tǒng)廢料輸送機(jī)97%移動臺面空氣壓縮機(jī)90%PLC和數(shù)控空調(diào)a（資料性附錄）機(jī)械壓力機(jī)M72M7212M3M8585137M51374說明1機(jī)架11工件（坯件）2滑塊12主驅(qū)動單元3偏心或連桿傳動13液壓模墊總管4離合器和制動器14輔泵驅(qū)動5移動臺面15冷卻驅(qū)動單元6模墊16齒輪箱潤滑7模墊油缸17離合器和制動器驅(qū)動單元8上模18移動臺面驅(qū)動單元9壓邊圈19平衡系統(tǒng)說明1主開關(guān)MS1壓力測量點2主驅(qū)變頻器單元u電壓測量點3控制壓力驅(qū)動單元，如離合器和制動器i電流測量點4平衡油缸5平衡蓄能器系統(tǒng)主驅(qū)動單元可由一臺或多臺電機(jī)組成，離合器和制動器的控制壓力單元可由一臺或多臺帶11245AtP3S說明S滑塊行程P實際功率t時間Y行程相關(guān)功率1機(jī)床活動1：停留在上死點的功率4機(jī)床活動4：壓印時功率2機(jī)床活動2：滑塊閉合時的功率5機(jī)床活動5：釋壓時功率3機(jī)床活動3：成型時功率6機(jī)床活動6：滑塊返程時功率在滑塊閉合期間施加的功率是為了滑塊加速、克服壓力機(jī)驅(qū)動系統(tǒng)中的摩擦并移動平衡PSlCntrBal.施加在平衡系統(tǒng)的總功率[W]；PSlTotalClosePSlTotalInvClosePMSxACntrBal.vClosing在滑塊在成型和壓印過程中施加的功率用于移動模墊和平衡系統(tǒng)，并克服壓力機(jī)驅(qū)動系統(tǒng)中的摩主驅(qū)動變頻器單元的測量功率包含了移動模墊所需的功率。為確保計算正確，應(yīng)從滑塊功率中減去模墊功率PCuTotalHeadDispPSlCntrBal.=pMS1*ACntrBa*v（B.3）PSlTotalForming=PSlTotalInvClose-PSlCntrBal.-PCuTotalHeadDisp.（B.4）PSlCntrBal.施加在平衡系統(tǒng)的總電功率[W]；PSlTotalForming滑塊成型期間施加在滑塊的總電功率[W]；PCuTotalHeadDisp.模墊位移期間施加的總電功率[W]；pMSx平衡系統(tǒng)壓力的算術(shù)平均值[Pa]；ACntrBal.平衡油缸面在釋壓過程中，在壓力機(jī)的機(jī)架伸長和驅(qū)動系統(tǒng)變形中儲存的能量得到釋放。在變頻器系統(tǒng)測得的功率并不反映傳輸?shù)絻?nèi)部儲能系統(tǒng)（如飛輪、功率電容器等）的功率；該能量按照具體的儲能PSlCntrBal.施加在平衡系統(tǒng)的總電功率[[W]；PSlTotalRet.滑塊閉合期間施加在滑塊的總電功率[W]；PSlTotalInvRet是施加在主驅(qū)動變頻器單元的總電功率[W]；pMS1在測量點x處測得的壓力[Pa]；ACntrBal.平衡油缸面積[m2]；v滑塊的實說明1模墊油缸頭側(cè)Z+模墊油缸端口頭側(cè)2模墊油缸桿側(cè)Z?模墊油缸端口桿側(cè)3壓力控制單元A+模墊油缸面積頭側(cè)4頂出/縮回單元A?模墊油缸面積桿側(cè)P壓力源接頭MSx壓力測量點B1位置傳感器Q=v*A（B.7）模墊功率可以在整個沖壓循環(huán)期間測量，而非僅是在模墊位移期間測量。由于速度為零，模），PCuTotalHeadDisp.PCuTotalShaftDisp.PCuPowerLossDisp.pMSxA+A?v如果未設(shè)有再生回路，按式（B.12）計算施加PCuPwrLossLift.pMSxA+A?v模墊的實際速度[m/s]說明1模墊油缸頭側(cè)Z+模墊油缸端口頭側(cè)2模墊油缸桿側(cè)Z?模墊油缸端口桿側(cè)3模墊驅(qū)動系統(tǒng)A+模墊油缸面積頭側(cè)3a模墊驅(qū)動變頻器單元A?PMSxB1P，模墊油缸面積桿側(cè)壓力源接頭壓力測點位置傳器cosφ變頻器測量值PCuTotalHeadDisp.位移過程中施加在頭側(cè)的總電功率[W]；PCuTotalShaftDisp.位移期間施加在桿側(cè)的總電功率[W]；PCuPowerLossDisp.回收的總電功率，在位移期間在變頻器系統(tǒng)處測量[W]；PCuRecoveryDisp.位移過程中的總功率損耗[W]；pMSx是在測量點x處測得的壓力[Pa]；在滑塊返回過程中（機(jī)床活動6），模墊抬起加工過的工件（機(jī)床活動6a）。施加在模墊上所給出的公式適用于B.1中所示的示例機(jī)械壓力機(jī)和其它具有類似功能的這些公式用于根據(jù)常見的壓力機(jī)圖來計算改變機(jī)床部件中勢能水平所需的能量（如滑塊下降和返這些示例不包括用于輔助設(shè)備（如自動化系統(tǒng)）組件的公式。對于具有相似物理原理的組件由于滑塊和模墊都沒有運(yùn)動，因此沒有能量傳入或傳出滑塊或模墊。壓力機(jī)部件的滑塊通過主驅(qū)動系統(tǒng)下降，克服驅(qū)動系統(tǒng)中的摩擦力。由電機(jī)或飛輪驅(qū)動的機(jī)械驅(qū)動特WSlideCloseFMovingWeightFCounterbalancesSlideCloseηSlideClose滑塊閉合時的能效系數(shù)[1]；WSlideCloseWSysBoundMTa在系統(tǒng)邊界注關(guān)于上沖壓力機(jī)上的“滑塊閉合”，請參見“滑塊返回”。工件由滑塊成型，模墊產(chǎn)生反作用力，起到壓邊作用。所需的滑塊力（主要是額外的模墊力和工WFormingFFormingsFormingFDieCushion模墊的平均力[N]。如果在測試過程中沒有使用工件，則工件的力為零，F(xiàn)Workpiece=0.ηForming在成型的能效系數(shù)[1]；WForming在成型過程中提供的能量[WsWSysBoundMTa在系統(tǒng)邊界處為該機(jī)床動作提供的能量[Ws]。如果在成型過程中未設(shè)有能量回收（例如模墊處的能量回收則在成型過程中提供的能量在壓印過程中編程設(shè)定的）滑塊力被施加在壓力機(jī)上，導(dǎo)致壓力機(jī)的機(jī)架的最FSlide在此階段，滑塊驅(qū)動機(jī)構(gòu)、模墊和機(jī)架的應(yīng)力得到釋放。新產(chǎn)生能量是壓印階段結(jié)束時儲存在系統(tǒng)中的能量。在帶有飛輪的機(jī)械壓力機(jī)上，能量被傳遞到飛輪中；在機(jī)械伺服壓力機(jī)上WSlideDecomp.△WEnergyStorageB.2.7機(jī)床活動6：滑塊返回如果機(jī)床設(shè)有平衡系統(tǒng)，則滑塊將由平衡系統(tǒng)驅(qū)動返回至上sSlideReturn上死ηSlideReturn滑塊返程的能效系數(shù)[1]；WSlideReturn在滑塊返程中所提供的能量[Ws]；注：關(guān)于上沖壓力機(jī)上的“滑塊返程”，請參見“滑塊下降”。B.3.8機(jī)床活動6a：工件頂出按式（B.27）計算工件上升所需的能量（在所有類型WEjectionFMovingWeightDieCushionSForming機(jī)床功能機(jī)床運(yùn)行（加工、處理、運(yùn)動和控加工狀態(tài)調(diào)整工件運(yùn)送換?？苫厥瘴锖蛷U料運(yùn)送機(jī)床冷卻/潤滑機(jī)床組件控制組件a輔泵驅(qū)動55%4%30%冷卻泵驅(qū)動齒輪箱潤滑滑塊（主驅(qū)動裝置）模墊95%95%自動化系統(tǒng)97%廢料輸送機(jī)移動臺面空氣壓縮機(jī)平衡系統(tǒng)95%PLC和數(shù)控空調(diào)（資料性附錄）液壓折彎機(jī)7圖C.1給出了下沖式液壓折彎機(jī)的示例。7281381351235一4說明1機(jī)架8橫梁2壓力機(jī)油缸9模具3電氣開關(guān)柜工作臺4腳踏板滑塊護(hù)板5工件支撐光幕6后擋料控制面板7液壓系統(tǒng)MS2MS13A+4MS4MS37MS2MS13A+4MS4MS3728B1Z8 sA 說明1橫梁油缸頭側(cè)Z+橫梁油缸頭側(cè)端口2預(yù)注油Z?橫梁油缸桿側(cè)端口3主機(jī)頭端A+橫梁油缸頭側(cè)面積4釋壓裝置A?橫梁油缸桿側(cè)面積5橫梁油缸桿側(cè)P壓力源接頭6折彎機(jī)安全MSx壓力測量點7橫梁返回單元B1位置傳感器8橫梁下降單元 v橫梁速度[m/s];和導(dǎo)向摩擦而施加的功率是施加在橫梁油缸上的功率的圖C.3給出了液壓折彎機(jī)循環(huán)中常見的橫梁功率示例。..BP1234561tYA說明B橫梁行程P實際功率t時間Y行程相關(guān)功率1機(jī)床活動1：停在上死點時的功率4機(jī)床活動4：壓緊時的功率2機(jī)床活動2：橫梁閉合時的功率5機(jī)床活動5：釋壓時的功率3機(jī)床活動3：折彎時功率6機(jī)床活動6：橫梁返回時功率在這種機(jī)床動作中，沒有功率傳到橫梁或從橫梁傳出。實測功率為空載所需功率，能效系C.2.3滑塊下降過程中的功率（機(jī)床活動2到4）PSlTotalHeadDesc.施加在橫梁頭側(cè)系統(tǒng)的總電功率[W]；PSlPwrLossDesc.橫梁下降過程中總功率損失[[W]；PSlTotalHeadDesc.施加在橫梁頭側(cè)系統(tǒng)的總電功率[W]；PSlCylShaftDesc.施加在橫梁油缸桿側(cè)的總電功率[W]；PSlShaftDescRecov.下降期間自橫梁桿回收的總電功率[W]。釋壓過程中釋放的能量被傳送至壓緊過程（機(jī)床活動4）中的橫梁。按式（C.7）計算平均可PSlCylDecomp.釋壓過程中橫梁產(chǎn)生的功率[W]；P0_MS2釋壓前橫梁油缸頭側(cè)的壓力[Pa]；p1_MS2釋壓后橫梁油缸頭側(cè)的壓力[Pa]；p0_MS4釋壓前橫梁油缸桿側(cè)的壓力[Pa]；p1_MS4釋壓后橫梁油缸桿側(cè)的壓力[Pa]；tDecomp.釋壓時間[s]；β可壓縮性（如礦物油β=7*10-10[1/Pa]）。油量V還應(yīng)包括在釋壓期間壓力發(fā)生改變的管道C.2.5橫梁回程功率（機(jī)床活動6）PSlTotalShaftRet.施加在橫梁桿側(cè)的總電功率[W]；WBending=FBending*sBending（C.14）FMovingWeights滑塊閉合ηSlClose橫梁閉合時的能效系數(shù)[1]；WSlClose儲存在橫WSysBoundMTa在系注關(guān)于上沖壓力機(jī)上的“橫梁閉合”，請參見“橫梁返回”。工件由操作工或工作支架固定，并通過裝有模具的橫梁成型。所需的橫梁力（與工件厚WBending在折彎過程中提供的能量[Ws]；FBending在折彎過程中橫梁的平均力[N]；在壓緊過程中，通過橫梁的定位，令折彎機(jī)的機(jī)架伸長，從而使得橫梁產(chǎn)生力，并在程序按式（C.16）和（C.17）計算提供的能量:WPressing在壓緊過程中提供的能量FSl橫梁的平均作用力[N]；ηPressing在液壓缸頭內(nèi)儲存的初始能量等于折彎階段結(jié)束時的能量。沒有再生措施時，液壓缸頭產(chǎn)生的能C.3.7機(jī)床活動6：橫梁返回FMovingWeight移動件的重量產(chǎn)生的作用力[N]；sSlRet.ηSlRet.橫梁返WSlRet.橫梁返回過程中提供能量[Ws]；注關(guān)于上沖折彎機(jī)的“橫梁返回”，見“橫梁閉合”。機(jī)床功能機(jī)床運(yùn)行（加工、處理、運(yùn)動和控加工狀態(tài)調(diào)整工件運(yùn)送換?？苫厥瘴锖蛷U料運(yùn)送機(jī)床冷卻/潤滑機(jī)床部件控制部件a95%液壓單元橫梁驅(qū)動撓度補(bǔ)償單元反向行程限位工具夾緊單元95%95%95%（資料性附錄）轉(zhuǎn)塔式壓力機(jī)圖D.1給出了伺服沖壓力機(jī)的示例（交流8241273824552滑板3拖板4夾具5固定臺F6固定臺R7移動臺F8移動臺R9轉(zhuǎn)塔10壓頭驅(qū)動電機(jī)11X軸電機(jī)12Y軸電機(jī)13T軸電機(jī)15沖頭和壓頭16數(shù)字控制臺33uP,cos說明1變頻器系統(tǒng)u電壓測量點2線路濾波器和線路感抗器i電流測量點3變頻器（帶功率測量功能）P，cosφ變頻器測得的數(shù)值通過機(jī)械傳動裝置驅(qū)動如柱塞、X軸、Y軸和T軸等部件的電機(jī)，其電機(jī)如果變頻器設(shè)有輸入功率和相位角的測量方法，則可以使用這些數(shù)值。圖D.3給出了轉(zhuǎn)臺沖說明R壓頭R1壓頭上止點R2壓頭下止點XX軸動作YY軸動作TT軸動作t時間P實際功率cc完整的沖壓周期1機(jī)床活動1：待命-等待軸啟動信號2機(jī)床活動2：模具定位-T軸轉(zhuǎn)動，將模具放入沖壓中心3機(jī)床活動3：工件定位-X軸和Y軸移動，將工件移動至加工位置4機(jī)床活動4：沖壓-壓頭下降并沖孔，然后移至上止點在本活動中，機(jī)床等待一個啟動信號。無軸傳輸功率。測得的功率為空載功率，且能效系數(shù)為在本活動中，為了將模具放入沖壓的中心，T軸轉(zhuǎn)動。如果未更改模具，該操作將僅在首次自動在X軸電機(jī)和Y軸電機(jī)的作用下，夾持工件（17）的夾具（4）通過拖板（3）移動至加工位置，驅(qū)動電機(jī)（10）使壓頭軸下降，并在通過模具在工件（17）上進(jìn)行沖孔加工。而壓頭移動至下止點，然后移動至上止點，從而為下次加工的移動做準(zhǔn)備。測得的功率為施加在壓頭驅(qū)動電機(jī)的本條得到的計算式適合D.2所示的伺服沖壓力機(jī)，以及具有相似構(gòu)件的沖壓力機(jī)（如壓頭驅(qū)動電X軸、Y軸和壓頭處于等待啟動信號狀態(tài)，且不發(fā)生移動，無功率傳遞至X軸、Y軸和壓頭。各能按式（D.1）和（D.2）計算提前按照規(guī)定的位置使T軸就WTT軸定位轉(zhuǎn)動所需的TTAcc.T軸加TTFrictionT軸轉(zhuǎn)動件勻速移動時的摩擦扭矩，取決于和T軸聯(lián)接的機(jī)械部件的重量TTDec.T軸減速所需的扭矩[Nm]；ΘTDec.T軸減速時轉(zhuǎn)過的角度[1]；ηT模具定位時的能效系數(shù)[WSysBoundMta在系統(tǒng)邊界處為本機(jī)床動作提供的能量[Ws]通過X軸電機(jī)和Y軸電機(jī)，工件提前在規(guī)定位置就WXWXAcc.X軸加速所需的能量[WFXAcc.X軸加速所需的作用力[N]；FXFrictionX軸移動時的摩擦力，取決于和X軸聯(lián)接的機(jī)械部件的重量，如拖板（3）、夾具（4）、工件（17括號內(nèi)的編號見圖D.1）[N]；sXAcc.為加速過程中，X軸WXUni.為X軸勻速移動所sXUni.為X軸勻速移動時移動的WXDec.FXDec.為X軸減速所需的作用力[N]；sXDec.FXAcc.X軸加速所需的作用力[N]；FXFrictionX軸移動時的摩擦力，取決于和X軸聯(lián)接的機(jī)械部件的重量，如拖板（3）、夾）（sXAcc.為加速過程中，X軸移動的距離[m]；sXUni.為X軸勻速移動時移動的距離[m]；FXDec.為X軸減速所需的作用力[NsXDec.為X軸減速時移動的FYAcc.Y軸加速所需的力[N]；FYWeight移動Y軸時的摩擦力，取決于和Y軸聯(lián)接的機(jī)械部件的重量，如與X軸聯(lián)接的重量、X軸驅(qū)動單元、滑板（2）、移動臺F（7）、移動臺R（8）sYAcc.加速過程中，Y軸所經(jīng)過的距離[m]；FYDec.Y軸減速所需的作用力[N]；WSysBoundMTa在系統(tǒng)邊界處為本機(jī)床動作提供的能量[Ws]。壓頭驅(qū)動的沖頭向下移動并進(jìn)行沖壓，隨后向上移動至上止點。按式（D.13）計FPunchingsPunchingηPunching沖壓時的能效系數(shù)表D.1給出了伺服沖壓力機(jī)的功能定量分機(jī)床功能機(jī)床運(yùn)行（加工、處理、運(yùn)動和控加工狀態(tài)調(diào)整工件運(yùn)送換模可回收物和廢料運(yùn)送機(jī)床冷卻/潤滑機(jī)床部件控制部件a壓頭驅(qū)動電機(jī)X軸電機(jī)Y軸電機(jī)T軸電機(jī)壓頭驅(qū)動電機(jī)冷卻風(fēng)扇90%（資料性附錄）激光切割機(jī)說明1機(jī)架9托架2X拖板X軸電機(jī)3Y拖板Y軸電機(jī)4Z軸Z軸電機(jī)5加工頭NC控制臺6振蕩器工件78X光通路Y光通路冷卻單元33uP,cos說明1軸驅(qū)動電機(jī)的變頻器系統(tǒng)u電壓測量點2線路濾波器和線路感抗器i電流測量點3變頻器（帶功率測量功能）P，cosφ變頻器測得的數(shù)值如果變頻器提供輸入功率和相位角的測量方法，則可以使用這些數(shù)值。圖E.3給MT1MTMT1①①①23說明1振蕩器i電流測量點2流量計u電壓測量點3冷卻器P振蕩器測量的輸出功率MT1溫度測量點MT2溫度測量點為了維持振蕩器的穩(wěn)定輸出，振蕩器的產(chǎn)生的熱量由冷卻器冷卻。因此，自冷卻器向提供冷卻功率。在向整個激光切割機(jī)提供的功率中，冷卻功率占到很大部分，不能忽略并且應(yīng)該向振蕩器輸入的功率為冷卻功率加上供電功率。通過測量冷卻液流量的溫度，以及振蕩器的PPcoolelmc每次的冷卻液質(zhì)量流量[Kg/s];如果采用光學(xué)方式測量來自振蕩器的激光束功冷卻器的輸入功率為供電功率（以下稱為冷），A234.57234.57C2C212·3·4.567,1tPAP3lP2P3lt說明O振蕩器O1振蕩器振蕩O2振蕩器待C冷卻器C1冷卻器制冷C2冷卻器等待P功率P1換算的冷卻器功率P2冷卻器平均功率P3冷卻器功率1機(jī)床活動1：待命2機(jī)床活動2：X軸和Y軸定位3機(jī)床活動3：Z軸下降4機(jī)床活動4：穿孔5機(jī)床活動5：轉(zhuǎn)換為切削模式6機(jī)床活動6：切割7機(jī)床活動7：Z軸回位PconvChill.振蕩時冷卻器的轉(zhuǎn)化功率（比例除法換算）[W]；PaveChill.所有測量時間的冷卻器平均功率[W]；此外，冷卻功率、平均冷卻功率均從上述的測量值得出，且振蕩時換算的冷卻功率也通AttAttYA77ZA·tttC2·45tC2·457PAP2..P3t說明O振蕩器P1冷卻器的轉(zhuǎn)化功率O1振蕩器振蕩P2冷卻器的平均功率O2振蕩器等待P3冷卻器功率XX軸活動狀態(tài)t時間YY軸活動狀態(tài)1機(jī)床活動1：待命Z