回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文

回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文第一篇回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文第一篇李斌[1]（2021）在《大型電站鍋爐爐膛輻射傳熱分區(qū)模型的改進(jìn)及應(yīng)用研究》文中研究指明發(fā)電機(jī)組的安全穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行對(duì)我國(guó)電力行業(yè)的發(fā)展具有重要意義。當(dāng)燃用煤種發(fā)生變化、運(yùn)行方式改變、爐膛受熱面結(jié)構(gòu)和面積變化時(shí),需要對(duì)新工況下的爐內(nèi)熱負(fù)荷分布、爐膛出口煙溫等參數(shù)進(jìn)行合理的預(yù)估。爐膛熱力計(jì)算是進(jìn)行鍋爐其它部分計(jì)算的前提和基礎(chǔ)。本文主要研究大型電站鍋爐爐膛的熱力計(jì)算及應(yīng)用。針對(duì)當(dāng)前大型電站鍋爐的結(jié)構(gòu)布置與燃燒特點(diǎn),在蘇聯(lián)《鍋爐機(jī)組熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法》中米多爾分段法的基礎(chǔ)上提出一種改進(jìn)的一維分區(qū)傳熱模型。沿爐膛高度方向從冷灰斗底部到折焰角分成5個(gè)區(qū)段,對(duì)每個(gè)區(qū)段采用熱平衡方程迭代計(jì)算,分別考慮每個(gè)區(qū)段的傳熱與沾污情況,得到爐膛內(nèi)煙氣一維溫度分布、水冷壁吸熱量、壁面熱負(fù)荷等重要參數(shù)。選擇某600MW超臨界壓力煤粉爐,采用改進(jìn)后的爐膛一維分區(qū)傳熱模型進(jìn)行不同工況下的熱力計(jì)算,并與傳統(tǒng)零維模型計(jì)算結(jié)果對(duì)比。改進(jìn)后的模型在100%BMCR、75%BMCR、50%BMCR三種工況下的誤差分別為13K、12K、18K,相較零維模型誤差更小,驗(yàn)證了該模型的準(zhǔn)確性。同時(shí)還能得到不同工況下?tīng)t內(nèi)其他重要參數(shù),比如各區(qū)段的火焰黑度、爐膛黑度、工質(zhì)進(jìn)出口的溫度、壓力等。選擇某600MW亞臨界壓力煤粉爐,針對(duì)實(shí)際運(yùn)行中存在的再熱汽溫偏低的問(wèn)題,綜合分析后提出墻式再熱器改造的方案。采用改進(jìn)后的爐膛一維分區(qū)傳熱模型計(jì)算得到不同工況下的爐膛出口煙溫,利用計(jì)算結(jié)果進(jìn)行再熱器部分的熱力計(jì)算。300MW負(fù)荷下,末級(jí)再熱器出口汽溫達(dá)到528℃,比改造前提高了8℃;450MW負(fù)荷下,末級(jí)再熱器出口汽溫達(dá)到540℃;600MW負(fù)荷下,末級(jí)再熱器出口汽溫達(dá)到540℃。有效提高了再熱蒸汽溫度,保證機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

杜鳴[2]（2021）在《火電機(jī)組靈活運(yùn)行下的負(fù)荷頻率控制優(yōu)化研究》文中指出隨著我國(guó)能源轉(zhuǎn)型的不斷深入,新能源正在向主體能源進(jìn)行過(guò)渡,開(kāi)展高比例新能源電力系統(tǒng)中的穩(wěn)定性研究成為了當(dāng)前的研究熱點(diǎn)。由于目前我國(guó)的電力系統(tǒng)不具備足夠的靈活性,導(dǎo)致了嚴(yán)重的棄風(fēng)、棄光現(xiàn)象。為提升電力系統(tǒng)靈活性,促進(jìn)新能源消納,大部分火電機(jī)組積極參與靈活性改造。靈活性改造后,火電機(jī)組在不同工況下運(yùn)行具有不同的有功功率調(diào)節(jié)特性,大范圍下的火電機(jī)組靈活運(yùn)行將會(huì)造成系統(tǒng)內(nèi)有功功率調(diào)節(jié)特性的變化。本論文關(guān)注電力系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性方面,在能源轉(zhuǎn)型和靈活性改造的背景下,將全面分析火電機(jī)組靈活性改造對(duì)機(jī)組本身和電力系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)能力造成的影響。所以,本文將從以下幾個(gè)方面開(kāi)展研究工作:（1）基于機(jī)理分析,本文推導(dǎo)了汽輪機(jī)及其調(diào)速系統(tǒng)模型各參數(shù)的計(jì)算方法。利用歷史運(yùn)行數(shù)據(jù),建立了汽輪機(jī)及其調(diào)速系統(tǒng)在靈活性改造之后多個(gè)工況下的線性模型。然后對(duì)不同模型施加階躍信號(hào),仿真結(jié)果顯示汽輪機(jī)及其調(diào)速系統(tǒng)的響應(yīng)速率隨著負(fù)荷的降低而下降。該現(xiàn)象表明低負(fù)荷下機(jī)組的調(diào)頻能力減弱。（2）根據(jù)一次調(diào)頻響應(yīng)過(guò)程的一般形式,本文確定了鍋爐蓄熱充分且安全的極限利用形式,并提出了一種一次調(diào)頻綜合評(píng)估方法。然后針對(duì)評(píng)估方法中的每一個(gè)參數(shù)設(shè)計(jì)了求解算法,并利用示范機(jī)組的歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)對(duì)全工況下的一次調(diào)頻極限響應(yīng)過(guò)程進(jìn)行了定量描述,根據(jù)該結(jié)果進(jìn)一步計(jì)算了全工況下的調(diào)差系數(shù)。結(jié)果顯示,隨著機(jī)組負(fù)荷的下降,鍋爐釋放的總熱量逐漸減少,而受到低流量、低流速的煙氣等的影響,一次調(diào)頻過(guò)程需要支撐的時(shí)間卻相應(yīng)增加?？傮w來(lái)說(shuō),機(jī)組一次調(diào)頻響應(yīng)性能隨機(jī)組負(fù)荷的下降而降低,調(diào)差系數(shù)同樣隨著機(jī)組運(yùn)行工況的下降而減小。（3）綜合考慮一次、二次調(diào)節(jié)的調(diào)節(jié)作用,本文首先分析了靈活運(yùn)行火電機(jī)組對(duì)頻差信號(hào)的響應(yīng)能力。單臺(tái)機(jī)組運(yùn)行場(chǎng)景中,機(jī)組側(cè)對(duì)負(fù)荷擾動(dòng)的抑制能力隨著機(jī)組運(yùn)行工況點(diǎn)的下降而降低。然而多機(jī)組運(yùn)行時(shí)存在機(jī)組組合的問(wèn)題,必須具體問(wèn)題具體分析,難以得到普適性的結(jié)論。因此,本文考慮了電源側(cè)兩種典型的運(yùn)行方式,在負(fù)荷頻率控制的框架下完成了簡(jiǎn)單電力系統(tǒng)建模。仿真結(jié)果顯示,無(wú)論火電機(jī)組采用深度運(yùn)行或者啟停運(yùn)行方式,隨著風(fēng)電滲透率的增加,系統(tǒng)對(duì)負(fù)荷擾動(dòng)的調(diào)節(jié)能力都呈下降趨勢(shì),但是深度運(yùn)行方式能夠保留系統(tǒng)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,進(jìn)而保留系統(tǒng)的抗負(fù)荷擾動(dòng)能力。（4）火電靈活性的開(kāi)展加大了系統(tǒng)內(nèi)多機(jī)協(xié)調(diào)問(wèn)題的復(fù)雜度,本文提出了一種基于功率因子動(dòng)態(tài)軌跡規(guī)劃的優(yōu)化控制策略。首先,本文將LFC頻率調(diào)節(jié)區(qū)中的各機(jī)組功率分配因子設(shè)置成自由狀態(tài),并借由無(wú)人機(jī)動(dòng)態(tài)軌跡優(yōu)化的思想,對(duì)功率分配因子在震蕩區(qū)的動(dòng)作軌跡進(jìn)行動(dòng)態(tài)規(guī)劃,建立了以調(diào)節(jié)過(guò)程經(jīng)濟(jì)性和頻率調(diào)節(jié)效果的雙優(yōu)化目標(biāo),并結(jié)合其余約束條件,將該互補(bǔ)協(xié)調(diào)問(wèn)題轉(zhuǎn)化成一個(gè)多目標(biāo)優(yōu)化問(wèn)題。以典型三區(qū)域九機(jī)組系統(tǒng)為算例對(duì)本算法進(jìn)行了仿真,結(jié)果顯示該算法能夠在LFC過(guò)程中調(diào)用不同機(jī)組的不同優(yōu)勢(shì),同時(shí)提升調(diào)節(jié)過(guò)程中的頻率調(diào)節(jié)效果和調(diào)節(jié)經(jīng)濟(jì)性。最后通過(guò)蒙特卡洛模擬的方法對(duì)本算法進(jìn)行了穩(wěn)定性的驗(yàn)證。（5）為應(yīng)對(duì)高比例新能源接入下的電力系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性惡化問(wèn)題,針對(duì)現(xiàn)代電力系統(tǒng)規(guī)?；?fù)雜化等的特點(diǎn),本文提出了一種改進(jìn)型模糊自抗擾控制方法,在改進(jìn)型自抗擾控制器的基礎(chǔ)上添加模糊規(guī)則,對(duì)自抗擾控制器參數(shù)提供了自適應(yīng)補(bǔ)償量,該算法能有效提升負(fù)荷頻率控制效果,基于IEEE9節(jié)點(diǎn)模型的仿真結(jié)果驗(yàn)證了算法的有效性。

解瑞[4]（2021）在《低溫省煤器在600MW火電機(jī)組的應(yīng)用研究》文中認(rèn)為我國(guó)火電廠耗煤量高達(dá)全國(guó)總產(chǎn)煤量的50%,而在燃煤發(fā)電過(guò)程中鍋爐的排煙熱損失是全廠熱損失中最大的,也是影響機(jī)組效率的最大因素,影響排煙熱損失的主要因素是鍋爐排煙溫度,由于排煙溫度過(guò)高所造成的鍋爐余熱資源浪費(fèi),在我國(guó)發(fā)電廠是一個(gè)普遍存在的現(xiàn)象。對(duì)國(guó)內(nèi)某600MW機(jī)組發(fā)電廠數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn),其鍋爐年平均排煙溫度接近℃,滿負(fù)荷排煙溫度甚至達(dá)到℃。過(guò)高的排煙溫度對(duì)鍋爐效率有較大影響且大大增加了脫硫系統(tǒng)耗能耗水,使煙氣余熱資源全部浪費(fèi)在脫硫系統(tǒng)中。本文根據(jù)火電廠工藝流程及結(jié)構(gòu)特點(diǎn),分析了火電廠鍋爐存在的排煙溫度高影響鍋爐經(jīng)濟(jì)性的問(wèn)題,提出了增設(shè)低溫省煤器,將原來(lái)鍋爐排至脫硫系統(tǒng)的高溫?zé)煔馔ㄈ胄略龅牡蜏厥∶浩饔糜诩訜徇M(jìn)入鍋爐之前的凝結(jié)水的方案,并就方案中進(jìn)口水溫選擇、受熱面布置進(jìn)行了詳細(xì)分析,另外就工程實(shí)際中必須解決的諸如受熱面低溫腐蝕、傳熱管壁溫的計(jì)算、H型翅片管詳細(xì)設(shè)計(jì)參數(shù)、受熱面的防積灰、磨損、泄漏防控措施、換熱器布置型式進(jìn)行了探討。最后投運(yùn)低溫省煤器進(jìn)行試驗(yàn),詳細(xì)記錄了改造后的低溫省煤器煙氣流量、低溫省煤器進(jìn)出口溫度、低溫省煤器煙氣側(cè)壓降、低溫省煤器漏風(fēng)率、低溫省煤器水側(cè)阻力等性能參數(shù),并分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)及得出試驗(yàn)結(jié)果,試驗(yàn)結(jié)果表明增設(shè)低溫省煤器可顯著提高鍋爐效率,降低煤耗,進(jìn)而有效增加發(fā)電收益,降低溫室氣體排放。

楊飛[5]（2020）在《單切圓π型超超臨界鍋爐煙氣側(cè)熱偏差研究》文中研究表明現(xiàn)役四角切圓鍋爐普遍存在鍋爐再熱汽溫偏差大的問(wèn)題,再熱蒸汽溫度偏離設(shè)計(jì)值會(huì)影響設(shè)備運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性,嚴(yán)重時(shí)會(huì)危及機(jī)組安全。本文所研究的660MW超超臨界機(jī)組鍋爐為四角切圓π型爐,高溫再熱器出口汽溫左右側(cè)偏差達(dá)16-20℃,低溫再熱器左側(cè)溫升較右側(cè)高20℃左右,處于煙氣上游的高溫再熱器左側(cè)溫升較右側(cè)低10℃左右。由于煙氣順時(shí)針旋轉(zhuǎn)進(jìn)入水平煙道,左側(cè)煙氣速度快,對(duì)流換熱更強(qiáng),因此,左側(cè)溫升高,低溫再熱器的熱偏差現(xiàn)象符合這一規(guī)律。然而高溫再熱器卻出現(xiàn)右側(cè)溫升高,由此導(dǎo)致高、低溫再熱器之間蒸汽左右交叉后偏差增強(qiáng)。依靠目前的經(jīng)驗(yàn)公式與數(shù)值模擬方法對(duì)其換熱進(jìn)行計(jì)算無(wú)法解釋這一現(xiàn)象,需要開(kāi)展實(shí)驗(yàn)測(cè)量分析煙氣側(cè)熱偏差問(wèn)題。雖然目前可以通過(guò)間接測(cè)量方法的熱流計(jì)開(kāi)展水平煙道受熱面換熱測(cè)量,但無(wú)法剝離輻射與對(duì)流同時(shí)存在的換熱情況。針對(duì)四角切圓式鍋爐水平煙道熱偏差問(wèn)題,基于輻射光譜法,設(shè)計(jì)測(cè)量探針對(duì)鍋爐過(guò)熱器、再熱器區(qū)域進(jìn)行可見(jiàn)光輻射光譜測(cè)量,從而得到煙塵溫度、輻射率等參數(shù),為確定引起各受熱面出現(xiàn)熱偏差的主要因素提供直接數(shù)據(jù)支撐,確定改善受熱面熱偏差的措施。本研究通過(guò)五個(gè)實(shí)際運(yùn)行工況進(jìn)行數(shù)據(jù)測(cè)量并進(jìn)行模擬計(jì)算,得出以下結(jié)論:（1）通過(guò)數(shù)值模擬分析與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,揭示了高溫過(guò)熱器熱偏差主要來(lái)自于高溫灰顆粒向一側(cè)富集所導(dǎo)致的輻射換熱偏差。（2）數(shù)值模擬與理論計(jì)算相結(jié)合對(duì)比了三種改進(jìn)措施,提出了最優(yōu)的改進(jìn)方案,即:兩段空氣分級(jí)送風(fēng)、高位SOFA風(fēng)噴口墻式切圓布置、低位SOFA風(fēng)噴口四角切圓布置。

張言格[6]（2020）在《中空纖維膜法回收煙氣中水蒸氣的性能研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理電廠膜法消白技術(shù)是近些年具有較大應(yīng)用前景的新型膜法煙氣水蒸氣回收技術(shù),具有高效率,簡(jiǎn)單方便,節(jié)能環(huán)保的特點(diǎn),能高質(zhì)量捕集回收煙氣中的水蒸氣,同時(shí)有效緩解高濕煙氣中飽和水蒸氣凝結(jié)而腐蝕煙囪的問(wèn)題。本文進(jìn)行了中空纖維膜回收煙氣中水蒸氣的實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)中試試驗(yàn),探究了中空纖維膜回收水蒸氣的性能研究,并以研究結(jié)論為基礎(chǔ)進(jìn)行了600MW機(jī)組中空纖維膜法回收煙氣中水蒸氣的方案設(shè)計(jì)。首先在實(shí)驗(yàn)室純水蒸氣回收實(shí)驗(yàn)中,基于PVDF和PTFE膜分別采取了循環(huán)水冷卻方式和真空凝氣冷卻方式,研究了進(jìn)氣溫度等操作條件和組件形式等材料裝置對(duì)水蒸氣回收性能的影響,結(jié)果表明循環(huán)水冷卻方式下,增加進(jìn)氣溫度,進(jìn)氣流量、采取氣液逆流方式和編織的組件形式、適當(dāng)提高組件裝填分率和膜孔隙率,使用更加親水的PVDF膜均能有效提高水蒸氣的回收水量和水回收率,但循環(huán)水流量的改變影響不大,且進(jìn)氣溫度的增加和使用低孔隙率膜能夠較大的提高回收水質(zhì);而真空凝氣冷卻方式下,使用更加疏水的PTFE膜有利于提高回收水量,改變裝填分率對(duì)回收水量水質(zhì)影響不大,除此之外,其他條件的改變與循環(huán)水冷卻方式變化規(guī)律相同,且真空度的增加有利于提高回收水的水質(zhì)。通過(guò)實(shí)驗(yàn)室模擬煙氣實(shí)驗(yàn),水循環(huán)冷卻方式下,模擬煙氣時(shí)回收水量水質(zhì)略差于純水蒸氣實(shí)驗(yàn),但在真空凝氣冷卻方式下,模擬煙氣實(shí)驗(yàn)回收水量和水回收率遠(yuǎn)低于純水蒸氣實(shí)驗(yàn),回收水質(zhì)變化不大。在實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)中試試驗(yàn)測(cè)試,在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際工況下,基于PVDF膜組件進(jìn)行了循環(huán)水冷卻方式試驗(yàn),研究了組件的不同放置形式、進(jìn)入組件的煙氣流量等操作條件對(duì)煙氣水蒸氣回收性能的影響,并探究組件運(yùn)行過(guò)程中煙氣成分的變化情況。結(jié)果表明,合理改變組件放置方式,回收水量最大達(dá)到25kg·m-2·h-1,最大進(jìn)出口水溫差和煙氣溫差分別為℃和℃;煙氣回收水量和進(jìn)出水溫差隨煙氣流量的增加而增大,而進(jìn)出煙溫差則略微降低,煙氣流量達(dá)到8000m3·h-1以上時(shí)回收水量和進(jìn)出水溫差最大,但水蒸氣回收效率開(kāi)始下降;在試驗(yàn)前后循環(huán)水電導(dǎo)率和pH值基本沒(méi)有變化,電導(dǎo)率遠(yuǎn)低于煙道自然冷凝水電導(dǎo)率,pH值在始終保持在左右呈中性,而煙道自然冷凝水pH為呈酸性,表明膜組件運(yùn)行過(guò)程中回收水質(zhì)良好。中試后,測(cè)試污染膜性能,分析膜污染程度及膜污染對(duì)水蒸氣回收性能的影響,結(jié)果表明:兩種中空纖維膜均具有良好的抗煙氣污染性能,且污染后的PVDF膜在水循環(huán)冷卻方式下依然能保持較好的回收水量,但回收水質(zhì)差于原膜,污染后的PTFE膜在真空凝氣冷卻方式下回收水量低于原膜,回收水質(zhì)基本沒(méi)有變化。最后依據(jù)中試結(jié)果,設(shè)計(jì)了燃煤電廠600MW機(jī)組煙氣水蒸氣回收方案。按照設(shè)計(jì)運(yùn)行工況,當(dāng)煙氣水分回收率大于60%時(shí),所需膜面積約為4100m2,回收水量為可達(dá)t·h-1。該研究成果將為新型節(jié)能電廠的節(jié)能節(jié)水系統(tǒng)建設(shè)提供重要參考。

麻國(guó)倩[7]（2020）在《基于EBSILON二次再熱百萬(wàn)機(jī)組機(jī)爐耦合建模仿真及熱經(jīng)濟(jì)性研究》文中研究說(shuō)明在很長(zhǎng)一段時(shí)間內(nèi),中國(guó)最主要的發(fā)電方式仍會(huì)是火力發(fā)電。隨著國(guó)家不斷發(fā)展和進(jìn)步,對(duì)于各行各業(yè)的節(jié)能減排的要求力度不斷加大,火電機(jī)組節(jié)能改造也迫在眉睫。二次再熱和余熱利用技術(shù)的應(yīng)用大大提高了火電機(jī)組的效率,而二次再熱火電機(jī)組的應(yīng)用越來(lái)越廣泛,再熱氣溫的調(diào)節(jié)控制成為了研究重點(diǎn)之一,且對(duì)二次再熱百萬(wàn)機(jī)組采用余熱利用進(jìn)行仿真建模和熱經(jīng)濟(jì)性對(duì)比分析也具有深遠(yuǎn)的意義。本文將二次再熱百萬(wàn)的機(jī)組作為研究對(duì)象,在Ebsilon仿真軟件的平臺(tái)上,對(duì)未采用余熱利用的切除旁路系統(tǒng)、采用余熱利用的基準(zhǔn)系統(tǒng)和優(yōu)化系統(tǒng)三個(gè)系統(tǒng)建立鍋爐系統(tǒng)和汽輪機(jī)系統(tǒng)機(jī)爐耦合的詳細(xì)模型,且做變工況分析,模型驗(yàn)證結(jié)果最大誤差在4%左右。對(duì)二次再熱機(jī)組的再熱汽溫的控制調(diào)節(jié)進(jìn)行了深入研究,本文中機(jī)組主要采用煙氣再循環(huán)進(jìn)行調(diào)溫,在中間溫度不控制的前提下,以基準(zhǔn)系統(tǒng)為例,不同負(fù)荷下煙氣再循環(huán)率隨著中間點(diǎn)溫度的升高而降低,且中間點(diǎn)溫度變化對(duì)低負(fù)荷的煙氣再循環(huán)率影響大;在中間點(diǎn)溫度控制的前提下,以三個(gè)系統(tǒng)為研究對(duì)象,研究了負(fù)荷、過(guò)量空氣系數(shù)、煤質(zhì)、給水溫度四個(gè)因素對(duì)煙氣再循環(huán)率的影響。切除旁路系統(tǒng)和優(yōu)化系統(tǒng)的煙氣再循環(huán)率隨負(fù)荷的升高逐漸降低,基準(zhǔn)系統(tǒng)低負(fù)荷隨負(fù)荷升高煙氣再循環(huán)率降低;煙氣再循環(huán)率和過(guò)量空氣系數(shù)呈反比關(guān)系,過(guò)量空氣系數(shù)變化時(shí),切除旁路系統(tǒng)再循環(huán)率變化在左右,對(duì)其影響最大;高水分的煤質(zhì)煙氣再循環(huán)率較低,低揮發(fā)分、高灰分煤種比高揮發(fā)分、低灰分煤種對(duì)再熱蒸汽溫度的變化影響大;給水溫度和煙氣再循環(huán)率呈正比關(guān)系。對(duì)三個(gè)系統(tǒng)做出了負(fù)荷、磨煤機(jī)入口風(fēng)溫、煙氣旁路中間點(diǎn)溫度三個(gè)因素改變時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性對(duì)比分析:隨著負(fù)荷的升高,三個(gè)系統(tǒng)的發(fā)電煤耗率均降低,優(yōu)化系統(tǒng)節(jié)煤量增長(zhǎng)幅度較大,100%負(fù)荷時(shí)相比于切除旁路系統(tǒng),節(jié)煤量達(dá)到了,優(yōu)化系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性最好;基準(zhǔn)系統(tǒng)和優(yōu)化系統(tǒng)煤耗率隨著磨煤機(jī)入口風(fēng)溫升高都增加,熱經(jīng)濟(jì)性降低。相比于基準(zhǔn)系統(tǒng),磨煤機(jī)入口在一定范圍內(nèi)溫度越高,節(jié)煤量越高,優(yōu)化系統(tǒng)的系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性好。磨煤機(jī)入口風(fēng)溫225℃時(shí),相比于基準(zhǔn)系統(tǒng)節(jié)煤;對(duì)于基準(zhǔn)系統(tǒng)和優(yōu)化系統(tǒng),煤耗率隨旁路中間點(diǎn)溫度的升高不斷增加,系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性也降低,溫度變化120℃時(shí),基準(zhǔn)系統(tǒng)多耗煤,優(yōu)化系統(tǒng)多耗煤,旁路中間點(diǎn)溫度的變化對(duì)于優(yōu)化系統(tǒng)影響較大。利用熱一次風(fēng)溫的熱量加熱給水,構(gòu)成優(yōu)化改造系統(tǒng),對(duì)優(yōu)化系統(tǒng)和優(yōu)化改造系統(tǒng)在負(fù)荷、煙氣冷卻器分配比例變工況下進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性參數(shù)對(duì)比分析,優(yōu)化改造系統(tǒng)的煤耗率更低,熱經(jīng)濟(jì)性能較高。100%負(fù)荷時(shí),對(duì)比優(yōu)化系統(tǒng),優(yōu)化改造系統(tǒng)最大節(jié)煤量達(dá)到;煙氣冷卻器分配比例對(duì)于系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性幾乎沒(méi)有影響。

田鵬路[8]（2019）在《600MW超臨界機(jī)組能耗診斷研究》文中指出火力發(fā)電是我國(guó)目前發(fā)電行業(yè)的主力,而600MW級(jí)火電機(jī)組占火電機(jī)組的主要地位,為推進(jìn)建設(shè)資源節(jié)約型、環(huán)境友好型社會(huì),改善資源消耗嚴(yán)重、環(huán)境惡化的現(xiàn)狀,縮小與國(guó)際先進(jìn)電力企業(yè)的差距,對(duì)600MW機(jī)組進(jìn)行能耗診斷研究并提出改造建議勢(shì)在必行。本文以2016年xxx印發(fā)的《“十三五”節(jié)能減排綜合工作方案》為背景,以某600MW超臨界機(jī)組為例,圍繞該機(jī)組煤耗及廠用電率較要求值偏高的問(wèn)題展開(kāi)研究。論文的主要內(nèi)容分為兩個(gè)方面,一是基于300MW、450MW、560MW、600MW四種不同典型工況下的運(yùn)行數(shù)據(jù)和設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)對(duì)機(jī)組進(jìn)行在線熱力計(jì)算及能耗分析,初步確定能耗損失的主要因素及原因;二是對(duì)典型熱力系統(tǒng)提出了改造建議,并運(yùn)用熱力學(xué)方法對(duì)改造措施進(jìn)行節(jié)能效果評(píng)估。研究結(jié)果表明造成機(jī)組煤耗偏高的原因是:汽機(jī)部分各缸效率、主汽溫度、主汽壓力、再熱汽溫度相對(duì)于設(shè)計(jì)值偏低,小汽機(jī)排汽壓力、機(jī)組背壓、四抽至小機(jī)流量偏高,高負(fù)荷下四抽至輔汽聯(lián)箱流量較大,給水泵再循環(huán)泄漏率偏大;鍋爐部分大渣含碳量、空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率、排煙氧量、排煙溫度偏高,進(jìn)風(fēng)溫度偏低;廠用電方面,空氣預(yù)熱器差壓、漏風(fēng)率較大、傳熱效果較差,煙氣量較多。針對(duì)以上問(wèn)題,提出改造建議:給水泵再循環(huán)閥采取多級(jí)小孔節(jié)流結(jié)構(gòu)改造閥瓣結(jié)構(gòu),增加閥瓣導(dǎo)向及減壓槽調(diào)整高中壓缸軸封間隙,將調(diào)門(mén)前手動(dòng)門(mén)改為電動(dòng)門(mén),減少泄漏量;調(diào)整汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)高中壓缸軸封間隙至制造廠規(guī)定的設(shè)計(jì)值和設(shè)計(jì)下限值之間,降低軸封蒸汽流量;針對(duì)減溫水流量,建議降低再熱器減溫水量的投運(yùn);針對(duì)暖風(fēng)器汽源,建議將暖風(fēng)器汽源改為四段抽汽。經(jīng)驗(yàn)證,改造后全廠可減少供電煤耗率約,節(jié)能效果明顯。本文旨在指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)對(duì)機(jī)組及運(yùn)行參數(shù)作出合理的調(diào)整來(lái)降低煤耗率及廠用電率,對(duì)節(jié)能減排、使機(jī)組高效平穩(wěn)運(yùn)行、提升發(fā)電企業(yè)綜合競(jìng)爭(zhēng)實(shí)力有積極意義。

張翔[10]（2018）在《基于燃煤機(jī)組全流程機(jī)理建模的關(guān)鍵狀態(tài)在線監(jiān)測(cè)及熱經(jīng)濟(jì)性優(yōu)化研究》文中研究表明火力發(fā)電、尤其是燃煤發(fā)電在當(dāng)前以及可預(yù)見(jiàn)的未來(lái)都是我國(guó)電力供應(yīng)的主體。燃煤機(jī)組是一個(gè)時(shí)變、非線性、強(qiáng)耦合、大時(shí)滯、多變量的復(fù)雜系統(tǒng),加上涉及學(xué)科領(lǐng)域眾多以及測(cè)點(diǎn)的不完備性,在機(jī)組工藝、運(yùn)行、優(yōu)化等方面仍有許多難題沒(méi)有攻克。隨著高參數(shù)、大容量燃煤機(jī)組的大量投運(yùn),對(duì)于燃煤電站狀態(tài)監(jiān)測(cè)、性能評(píng)估和熱經(jīng)濟(jì)性優(yōu)化的需求變得愈加迫切。本文開(kāi)展了涉及燃煤機(jī)組鍋爐側(cè)和汽機(jī)側(cè)的全流程機(jī)理建模、關(guān)鍵狀態(tài)在線監(jiān)測(cè)和熱經(jīng)濟(jì)性優(yōu)化研究,主要研究成果包括:（1）建立了涵蓋鍋爐側(cè)和汽機(jī)側(cè)的燃煤機(jī)組全流程機(jī)理模型?；贛ATLAB編程環(huán)境開(kāi)發(fā)了面向亞臨界和超超臨界機(jī)組的、具有一定通用性和可擴(kuò)展性的全流程實(shí)時(shí)仿真平臺(tái)。（2）利用蒸發(fā)系統(tǒng)模型、換熱器系統(tǒng)模型和煙氣質(zhì)量流量模型估計(jì)爐膛出口煙氣溫度。建立了半輻射式換熱器動(dòng)態(tài)傳熱模型,根據(jù)能量平衡將煙氣溫度辨識(shí)轉(zhuǎn)變?yōu)橐詿煔鉁囟葹楸粚?yōu)變量的最優(yōu)化問(wèn)題。在水平煙道煙溫估計(jì)結(jié)果基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)換熱器換熱性能的在線評(píng)估。（3）建立了基于回轉(zhuǎn)式空預(yù)器溫度分布的直接漏風(fēng)估計(jì)方法。引入修正系數(shù)補(bǔ)償由于不穩(wěn)定換熱對(duì)空預(yù)器溫度分布的影響?；诳疹A(yù)器溫度分布建模結(jié)果,利用穩(wěn)態(tài)下一次風(fēng)和二次風(fēng)的質(zhì)量和能量平衡關(guān)系辨識(shí)一次風(fēng)和二次風(fēng)的直接漏風(fēng)量,并給出天級(jí)和月級(jí)的直接漏風(fēng)量和漏風(fēng)面積仿真結(jié)果。（4）研究了回?zé)岢槠到y(tǒng)對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響。建立了回?zé)峒訜崞鞫瞬顟?yīng)達(dá)值模型,利用回?zé)岢槠到y(tǒng)汽水分布矩陣方程,計(jì)算汽輪機(jī)效率的相對(duì)變化量。通過(guò)穩(wěn)態(tài)的滾動(dòng)更新將本方法擴(kuò)展到全工況下熱經(jīng)濟(jì)性分析。根據(jù)仿真結(jié)果得到如下結(jié)論:高壓加熱器比低壓加熱器對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性影響更大,汽輪機(jī)效率對(duì)上端差變化更加敏感。（5）研究了基于定速泵和變速泵的凝汽器壓力優(yōu)化問(wèn)題。建立了凝汽器變工況熱力特性。對(duì)于配置雙速泵的機(jī)組,凝汽器壓力優(yōu)化簡(jiǎn)化成具有有限個(gè)可行解的整數(shù)規(guī)劃問(wèn)題。對(duì)于配置變速泵的機(jī)組,選取機(jī)組凈功率為凝汽器壓力優(yōu)化目標(biāo)函數(shù),并結(jié)合循環(huán)水調(diào)節(jié)的動(dòng)態(tài)過(guò)程等因素,引入保持時(shí)間對(duì)操縱變量施加約束。（6）以主蒸汽壓力、低壓缸排汽壓力和排汽質(zhì)量流量為耦合變量,分析汽機(jī)-冷端耦合系統(tǒng)傳熱機(jī)理,建立汽機(jī)-冷端耦合系統(tǒng)變工況熱力特性模型。以機(jī)組功率收益為耦合系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)指標(biāo),選取機(jī)組功率收益增量作為熱經(jīng)濟(jì)性協(xié)調(diào)優(yōu)化的目標(biāo)函數(shù)。仿真結(jié)果表明,主蒸汽壓力調(diào)節(jié)占主導(dǎo)地位,優(yōu)化后汽輪機(jī)效率整體提高。在同一負(fù)荷下,優(yōu)化后主蒸汽壓力依次大于實(shí)際運(yùn)行主蒸汽壓力和滑壓運(yùn)行下主蒸汽壓力參考值。

回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文第二篇根據(jù)型凝汽式汽輪機(jī)技術(shù)特點(diǎn),在高壓缸增加一段非調(diào)整抽汽用于增加的一級(jí)高壓加熱器,可更換高壓內(nèi)、外缸來(lái)實(shí)現(xiàn)：更換高壓部件如下：（1）高壓外缸；（2）高壓內(nèi)缸；（3）高壓主汽門(mén)平衡管（兩閥門(mén)間）；（4）抽汽管道上配備的閥門(mén)等.

更換高壓模塊,高壓內(nèi)缸增加了一級(jí)高加抽汽口,和原機(jī)組相比,隔板和轉(zhuǎn)子論文范文軸向位置均有相應(yīng)調(diào)整,外缸也增加了抽汽口法蘭.更換的高壓缸高壓進(jìn)汽口、排汽口位置不變,汽缸外形大小不變、汽封管路接口位置尺寸不變.更換高壓缸后,由于增加了抽汽口法蘭,而原主蒸汽管路未換,則新增加的抽汽管路與高壓主汽閥門(mén)的平衡管相干涉,故需要更換平衡管.

此改造方案需要更換部件的投入成本大,但是整體工藝性好、加工焊接風(fēng)險(xiǎn)小.

回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文第三篇綜上所述,型機(jī)組增加一段回?zé)岢槠脑旒夹g(shù)方案可行.但需要說(shuō)明的是,由于機(jī)組通過(guò)回?zé)嵯到y(tǒng)改造提高了最終給水