汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)

目錄1.設(shè)計(jì)基本參數(shù)選擇 51.1汽輪機(jī)類型 51.2基本參數(shù) 51.3相對(duì)內(nèi)效率的估算 51.4損失的估算 52.汽輪機(jī)熱力過(guò)程線的擬定 63.汽輪機(jī)進(jìn)汽量的估算 84.抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡初步計(jì)算 84.1給水溫度的選取 84.2回?zé)岢槠?jí)數(shù)的選擇 84.3除氧器工作壓力的選擇 84.4回?zé)嵯到y(tǒng)圖的擬定 84.5各加熱器汽水參數(shù)計(jì)算 94.6回系統(tǒng)平衡初步計(jì)算 125.閥桿漏汽量與軸封漏汽量的估算 165.1主汽閥閥桿漏汽量的計(jì)算 165.2調(diào)節(jié)汽閥閥桿漏汽量 165.3前軸封漏汽 175.4后軸封漏汽 196.調(diào)節(jié)級(jí)的選擇與計(jì)算 216.1基本參數(shù) 216.2調(diào)節(jié)級(jí)詳細(xì)計(jì)算 216.2.1噴嘴部分的計(jì)算 216.2.2動(dòng)葉部分計(jì)算 226.2.3級(jí)內(nèi)其它損失的計(jì)算 246.2.4級(jí)效率與內(nèi)功率的計(jì)算 267.壓力級(jí)的級(jí)數(shù)確定和比焓降分配 277.1第一壓力級(jí)的流量 277.2第一壓力級(jí)直徑的確定 277.3末級(jí)直徑的確定 277.4非調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定 277.5將各級(jí)比焓降畫在h-s圖上校核并修改 307.6壓力級(jí)計(jì)算結(jié)果 318.參考文獻(xiàn)33《汽輪機(jī)原理》課程設(shè)計(jì)任務(wù)書一、課程設(shè)計(jì)目的通過(guò)課程設(shè)計(jì)，系統(tǒng)地總結(jié)、鞏固并加深在《汽輪機(jī)原理》課程中已學(xué)知識(shí)，進(jìn)一步了解汽輪機(jī)的工作原理。在盡可能考慮制造、安裝和運(yùn)行的要求下，進(jìn)行某一機(jī)組的變工況熱力計(jì)算，掌握汽輪機(jī)熱力計(jì)算的原理、方法和步驟。在盡可能考慮制造、安裝和運(yùn)行的要求下，進(jìn)行某一機(jī)組的變工況熱力計(jì)算，掌握汽輪機(jī)熱力計(jì)算的原理、方法和步驟。通過(guò)課程設(shè)計(jì)對(duì)電站汽輪機(jī)建立整體的、量化的概念，掌握查閱和使用各種設(shè)計(jì)資料、標(biāo)準(zhǔn)、手冊(cè)等參考文獻(xiàn)的技巧。培養(yǎng)綜合應(yīng)用書本知識(shí)、自主學(xué)習(xí)、獨(dú)立工作的能力，以及與其他人相互協(xié)作的工作作風(fēng)。二、課程設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求以某種型號(hào)的汽輪機(jī)為對(duì)象，在已知結(jié)構(gòu)參數(shù)和非設(shè)計(jì)工況新蒸汽參數(shù)和流量的條件下，進(jìn)行通流部分熱力校核計(jì)算，求出該工況下級(jí)的內(nèi)功率、相對(duì)內(nèi)功率等全部特征參數(shù)，并與設(shè)計(jì)工況作對(duì)比分析。主要計(jì)算工作如下：設(shè)計(jì)工況下通流部分各級(jí)熱力過(guò)程參數(shù)計(jì)算。對(duì)徑高比小于6的級(jí)，在最終計(jì)算結(jié)果中，用近似公式估算出葉根處的反動(dòng)度。軸端汽封漏汽量校核計(jì)算。與設(shè)計(jì)工況的性能和特征參數(shù)作比較計(jì)算。為了便于數(shù)據(jù)整理和分析，對(duì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書的內(nèi)容提出以下基本要求：

（1）列出設(shè)計(jì)任務(wù)書；

（2）畫出本機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)圖，并作簡(jiǎn)要分析；

（3）作出全機(jī)初步擬定的熱力過(guò)程線，并加以說(shuō)明；

（4）調(diào)節(jié)級(jí)詳細(xì)計(jì)算及校核結(jié)果，（作出速度三角形、級(jí)的詳細(xì)過(guò)程線），并作必要的計(jì)算說(shuō)明；

（5）壓力級(jí)（第1級(jí)）及低壓缸最末級(jí)的計(jì)算數(shù)據(jù)的列表匯總，并分析參數(shù)選擇及計(jì)算的正確性、合理性，說(shuō)明計(jì)算過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題及解決辦法等；

（6）設(shè)計(jì)評(píng)價(jià)及小結(jié)；

（8）提出改進(jìn)意見(jiàn)；（9）列出參考文獻(xiàn)?；緟?shù)額定功率：25MW；新蒸汽壓力：8.38MPa；新蒸汽溫度：437℃；冷卻水溫度：15℃；機(jī)組轉(zhuǎn)速：3000r/min；汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率：；機(jī)械效率：；發(fā)電機(jī)效率：；加熱器效率：。設(shè)計(jì)基本參數(shù)的選擇1.汽輪機(jī)類型機(jī)組型號(hào)：N25-8.38/437。機(jī)組形式：高壓、單缸、單軸凝氣式汽輪機(jī)。基本參數(shù)額定功率；新蒸汽壓力；新蒸汽溫度℃；凝汽器壓力；汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速。其他參數(shù)給水泵出口壓力；凝結(jié)水泵出口壓力；機(jī)械效率；發(fā)電機(jī)效率；加熱器效率。相對(duì)內(nèi)效率的估計(jì)根據(jù)已有同類機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)選擇汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率，。損失估算主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥節(jié)流壓力損失：。排汽阻力損失：。汽輪機(jī)熱力過(guò)程線的擬定（1）在h-s圖上，根據(jù)新蒸汽壓力和新蒸汽溫度℃，可確定汽輪機(jī)進(jìn)汽狀態(tài)點(diǎn)0（主汽閥前）并查的該點(diǎn)的比焓值，比熵kj/（kg·℃），比體積。（2）在h-s圖上，根據(jù)初壓MPa和主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥節(jié)流壓力損失MPa可確定調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)前壓力，（做到這里）然后根據(jù)與的交點(diǎn)可以確定調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)前狀態(tài)點(diǎn)1，并查的該點(diǎn)的溫度℃，比熵kJ/（kg·℃），比體積。（3）在h-s圖上，根據(jù)凝汽器壓力和排汽阻力損失kJ/（kg·℃）可以確定排氣壓力。（4）在h-s圖上，根據(jù)和可以確定汽缸理想出口狀態(tài)點(diǎn)2t，并查的該點(diǎn)的比焓值，溫度℃，比體積，干度。由此可以得到汽輪機(jī)理想比焓降kJ/kg，進(jìn)而可以確定汽輪機(jī)實(shí)際比焓降kJ/kg,再根據(jù)可以確定實(shí)際出口狀態(tài)點(diǎn)2，并查得該點(diǎn)的比焓值kJ/kg，溫度℃，比體積，干度。（5）考慮末級(jí)余速損失，則由第四章中的計(jì)算方法得到，然后沿壓力線下移25.2kj/kg得3點(diǎn)，并查得該點(diǎn)比焓值，溫度，比體積，干度。用直線連接1、3兩點(diǎn)，在中間4’點(diǎn)處沿壓力線下移（12~15）kj/kg得4點(diǎn)，光滑連接1、4、3點(diǎn)，則由點(diǎn)0、1、4、3、2連接的線即為該機(jī)組在在設(shè)計(jì)工況下的近似熱力過(guò)程線。熱力過(guò)程線如圖所示。汽輪機(jī)進(jìn)汽量估算設(shè)m=1.15，，設(shè)計(jì)功率，則得抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡初步計(jì)算1.給水溫度的選取根據(jù)初壓MPa，可以求得對(duì)應(yīng)的飽和水溫℃，則給水溫度℃。2.回?zé)岢槠?jí)數(shù)的選擇選擇7段回?zé)岢槠?，采用“兩高、四低、一除氧”的形式，高壓加熱器采用?nèi)置式蒸汽冷卻器；高壓加熱器疏水收集方式為逐級(jí)自流到除氧器，4、5、6號(hào)低壓加熱器疏水收集方式為逐級(jí)自流，7號(hào)低壓加熱器采用疏水泵，其加熱器（包括除氧器）的編號(hào)從高壓到低壓依次排列，為1、2……、7號(hào)。3.除氧器工作壓力的選擇除氧器滑壓運(yùn)行，在設(shè)計(jì)工況下工作壓力選為=0.588MPa?；?zé)嵯到y(tǒng)圖的擬定一臺(tái)汽輪機(jī)抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)的擬定主要取決于該機(jī)組的給水溫度、抽汽回?zé)峒?jí)數(shù)及除氧器工作壓力等。根據(jù)50MW汽輪機(jī)這幾方面數(shù)值確定，畫出如圖所示的回?zé)嵯到y(tǒng)。N50-8.43/535型汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)圖各加熱器汽水參數(shù)計(jì)算已知：高壓加熱器上端差；下端差（j=1,2,）；低壓加熱器上端差℃（j=4,5,6,7）；各段抽汽壓損（j=1,2，4，5，6，7）；由于除氧器定壓運(yùn)行，為了使其工作穩(wěn)定，壓損取40%；給水溫度；凝汽器壓力對(duì)應(yīng)的飽和水溫，即凝結(jié)水溫度℃；除氧器工作壓力對(duì)應(yīng)的飽和水溫，即除氧器水箱出口水溫。由等溫升法可得高壓加熱器水側(cè)溫升為。由等溫升法可得低壓加熱器水側(cè)溫升為。則（1）1號(hào)高壓加熱器。根據(jù)給水溫度，可得到1號(hào)高壓加器出口水溫；由給水泵出口壓力和得1號(hào)高壓加熱器出口比水焓kJ/kg；1號(hào)加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度℃；kJ/kg；1號(hào)加熱器汽側(cè)工作壓力；1段抽汽壓力；1號(hào)高壓加熱器疏水溫度；1號(hào)高壓加熱器疏水比焓。（2）2號(hào)高壓加熱器。2號(hào)高壓加器出口水溫；由給水泵出口壓力和得2號(hào)高壓加熱器出口比水焓kJ/kg；2號(hào)加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度℃；kJ/kg；2號(hào)加熱器汽側(cè)工作壓力；2段抽汽壓力；2號(hào)高壓加熱器疏水溫度；2號(hào)高壓加熱器疏水比焓。除氧器。除氧器工作壓力；3段抽汽壓力；水溫；出口水比焓；由給水泵出口壓力和得到給水泵出口水比焓值。（4）4號(hào)低壓加熱器。4號(hào)低壓加熱器出口水溫=133℃；4號(hào)低壓加熱器出口水比焓hw4559.9kJ/kg4號(hào)低壓加熱器疏水溫度℃；；4號(hào)低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；4段抽汽壓力。（5）5號(hào)低壓加熱器。5號(hào)低壓加熱器出口水溫=108℃；5號(hào)低壓加熱器出口水比焓hw5453.77kJ/kg5號(hào)低壓加熱器疏水溫度℃；；5號(hào)低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；5段抽汽壓力。（6）6號(hào)低壓加熱器。6號(hào)低壓加熱器出口水溫=83℃；6號(hào)低壓加熱器出口水比焓hw6348.55kJ/kg6號(hào)低壓加熱器疏水溫度℃；；6號(hào)低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；6段抽汽壓。（7）7號(hào)低壓加熱器。7號(hào)低壓加熱器出口水溫=58℃；7號(hào)低壓加熱器出口水比焓hw7kJ/kg7號(hào)低壓加熱器疏水溫度℃；；7號(hào)低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；7段抽汽壓。各加熱器汽側(cè)和水側(cè)的基本參數(shù)如下表所示。50MW凝汽式汽輪機(jī)加熱器汽水參數(shù)表項(xiàng)目單位H1H2H3H4H5H6H7C回?zé)岢槠槠麎毫Pa2.52171.410.9760.37120.17220.070670.024870.0046抽汽溫度（干度）℃3903122691750.9950.9580.924--抽汽比焓值KJ/Kg3184305229852810268825652440--抽汽壓損%88408888—加熱器汽側(cè)壓力MPa2.321.2970.5880.34150.15840.065020.02288—下的飽和水溫℃220191.51581381138863--下的飽和水比焓KJ/Kg943.67814.22667.08580.62474.07368.56263.71--抽汽放熱KJ/Kg2347.382341.232310.232229.382213.932196.442176.29疏水上端差℃5505555—下端差℃1010—疏水溫度℃196.5168—疏水比焓KJ/Kg836.617710.77—疏水放熱KJ/Kg—125.84736--106.55105.51104.85水側(cè)加熱器出口水溫℃215186.5158133108835831.4加熱器水側(cè)壓力MPa13.7313.730.5881.331.331.331.33—加熱器出口比焓KJ/Kg924.56798.12674.77*/667.08559.9453.77348.55243.9131.6給水比焓升KJ/Kg130.99127.75110.99106.13105.22104.65112.3--回?zé)嵯到y(tǒng)平衡初步計(jì)算（1）1號(hào)高壓加熱器1號(hào)高壓加熱器熱平衡如圖，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（2）2號(hào)高壓加熱器。2號(hào)高壓加熱器熱平衡如圖，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程=0.050303966除氧器。除氧器熱平衡圖所示，根據(jù)混合式加熱器熱平衡原理可列方程除氧器熱平衡圖=0.038128194（4）4號(hào)低壓加熱器。4號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如上的熱平衡圖所示。根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程=0.041217393（5）5號(hào)低壓加熱器。5號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如下的熱平衡圖所示。根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程=0.039165477（6）6號(hào)低壓加熱器和7號(hào)低壓加熱器。6號(hào)低壓加熱器和7號(hào)低壓加熱器的熱平衡圖如圖所示，因7號(hào)低壓加熱器疏水采用了疏水泵的方式，將疏水送到了7號(hào)低壓加熱器出口（6號(hào)低壓加熱器入口）的主凝結(jié)水管道中，在7號(hào)低壓加熱器出口（6號(hào)低壓加熱器入口）處形成了一個(gè)混合點(diǎn)，將混合點(diǎn)看成一個(gè)混合式加熱器，根據(jù)混合式加熱器熱平衡原理，及6號(hào)低壓加熱器（表面式加熱器）熱平衡原理，可列出方程6、7號(hào)低壓加熱器熱平衡圖則+根據(jù)7號(hào)低壓加熱器（表面式加熱器）熱平衡原理，可列出方程則聯(lián)立求解上述方程，得到閥桿漏氣量與軸封漏氣量估算該機(jī)組有一個(gè)主汽閥和4個(gè)調(diào)節(jié)汽閥，閥桿漏汽大部分漏到除氧器中，另外一少部分通過(guò)真空管道被射汽抽汽器吸入軸封冷卻器。1.主汽閥閥桿漏汽量的計(jì)算主汽閥閥桿包括3段、2個(gè)腔室，第1腔室蒸汽回收到除氧器，第2腔室蒸汽及漏入的空氣回收到軸封冷卻器。主汽閥閥桿和調(diào)節(jié)汽閥閥桿的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)如下表所示。50MW汽輪機(jī)主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥閥桿數(shù)據(jù)項(xiàng)目符號(hào)單位主汽閥調(diào)節(jié)汽閥1段2段3段1段2段3段閥桿數(shù)z14閥桿直徑dvcm3.43.6徑向間隙δrcm0.020.02間隙面積Avcm20.2140.227分段長(zhǎng)度lcm241.8115.833.343.8主汽閥桿間隙面積；第1段閥桿漏汽系數(shù)；第1段閥桿前蒸汽參數(shù)為，。則主汽閥桿漏汽量。第2段閥桿漏汽系數(shù)；第2段閥桿前蒸汽參數(shù)為，。則流經(jīng)第2段閥桿漏汽量。調(diào)節(jié)汽閥閥桿漏氣閥桿包括3段、2個(gè)腔室，第1腔室蒸汽回收到除氧器，第2腔室蒸汽及漏入的空氣回收到軸封冷卻器。主汽閥桿間隙面積；第1段閥桿漏汽系數(shù)；第1段閥桿前蒸汽參數(shù)為，。則調(diào)節(jié)汽閥桿漏汽量。第2段閥桿漏汽系數(shù)；第2段閥桿前蒸汽參數(shù)為，。則流經(jīng)第2段閥桿漏汽量。根據(jù)主汽閥桿和調(diào)節(jié)汽閥閥桿的漏汽計(jì)算，可得閥桿總漏汽量；軸封冷卻器回收閥桿漏汽其余除氧器回收。前軸封漏氣包括6段、5個(gè)腔室，第1腔室蒸汽回收到2號(hào)高壓加熱器，第2腔室蒸汽回收到5號(hào)低壓加熱器，第3腔蒸汽回收到7號(hào)低壓加熱器，第4腔室為均壓箱供汽，第6腔室蒸汽及漏入的空氣回收到軸封冷卻器。軸封結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)如下表。50MW汽輪機(jī)軸封數(shù)據(jù)項(xiàng)目符號(hào)單位前軸封后軸封1段2段3段4段5段6段1段2段3段軸封直徑d1cm61.844.355.345.8徑向間隙δ1cm0.050.05軸封齒數(shù)z7836101296軸封1、2、3段間隙面積；第1段軸封前蒸汽參數(shù)為，（調(diào)節(jié)級(jí)噴嘴后參數(shù)）。第1段軸封后蒸汽參數(shù)為。判別系數(shù)則前軸封漏汽量；第2段軸封前蒸汽參數(shù)為，。第2段軸封后蒸汽參數(shù)為。判別系數(shù)則前軸封漏汽量；第3段軸封前蒸汽參數(shù)為，。第3段軸封后蒸汽參數(shù)為。判別系數(shù)則前軸封漏汽量；軸封4、5、6段間隙面積：；第4段軸封前蒸汽參數(shù)為，。第4段軸封后蒸汽參數(shù)為。判別系數(shù)第4段軸封流經(jīng)蒸汽量；第5段軸封前蒸汽參數(shù)為，。第5段軸封后蒸汽參數(shù)為。判別系數(shù)第5段軸封流經(jīng)蒸汽量。后軸封漏氣包括3段、2個(gè)腔室，第1腔室為均壓箱供汽，第2腔室蒸汽及漏入的空氣回收到軸封冷卻器。軸封1、2段間隙面積；第1段軸封前蒸汽參數(shù)為，。第1段軸封后蒸汽參數(shù)為。判別系數(shù)第1段軸封流經(jīng)蒸汽量；第2段軸封前蒸汽參數(shù)為，。第2段軸封后蒸汽參數(shù)為。判別系數(shù)第2段軸封流經(jīng)蒸汽量。由上面計(jì)算可得：閥桿漏汽量除氧器回收前軸封漏汽量流到2號(hào)高壓加熱器的蒸汽量流到5號(hào)低壓加熱器的蒸汽量流到7號(hào)低壓加熱器的蒸汽量均壓箱向前軸封供汽量;均壓箱向后軸封供汽量;均壓箱總供汽量軸封冷卻器回收前軸封漏汽量軸封冷卻器回收后軸封漏汽量軸封冷卻器總回收調(diào)節(jié)級(jí)的選擇與計(jì)算基本參數(shù)（1）調(diào)節(jié)級(jí)的形式為單列調(diào)節(jié)級(jí)。（2）調(diào)節(jié)級(jí)比焓降為114.7KJ/kg。調(diào)節(jié)級(jí)的速=0.362（4）調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑： 調(diào)節(jié)級(jí)反動(dòng)度部分進(jìn)汽度。由確定調(diào)節(jié)級(jí)的葉高和部分進(jìn)汽度，須使與之和最小。求得=0.3328.汽流出口角和。設(shè)計(jì)中選用亞音速噴嘴葉柵，其型號(hào)為TC-1A，有關(guān)參數(shù)為：相對(duì)節(jié)距，進(jìn)汽角，出汽角。動(dòng)葉柵選用型號(hào)TP-2A，有關(guān)參數(shù)為：進(jìn)汽角125~40，出口角219~22，相對(duì)節(jié)距0.58~0.65。設(shè)計(jì)選取噴嘴汽流出汽角，動(dòng)葉汽流出汽角=。調(diào)節(jié)級(jí)詳細(xì)計(jì)算噴嘴部分的計(jì)算調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)口參數(shù)及調(diào)節(jié)級(jí)的滯止理想比焓降ht0。調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)口參數(shù)即為高壓缸進(jìn)口參數(shù)，由于進(jìn)入調(diào)節(jié)級(jí)的汽流速度很小,可以近似認(rèn)為滯止參數(shù)與進(jìn)口參數(shù)相等。由擬定熱力過(guò)程線的步驟可得:,,,,由前面選取其理想比焓降為。調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)汽量則調(diào)節(jié)級(jí)噴嘴流量平均反動(dòng)度的確定。由前面可知。噴嘴的滯止理想比焓降噴嘴出口汽流速度與其中噴嘴速度系數(shù)，取。（6）噴嘴出口等比熵出口參數(shù)h1t、v1t、p1。由hT0和hn0求出噴嘴出口理想比焓值h1th1thT0hn03479.17-101.75=3377.42kJ/kg該過(guò)程為等比熵膨脹過(guò)程，由、查水蒸氣h-s圖得出比體積，噴嘴出口壓力。噴嘴壓比由此可知，噴嘴中為亞音速氣流，采用漸縮噴嘴，選噴嘴型號(hào)為TC-1A、、。噴嘴出口面積。因?yàn)閲娮熘惺莵喴羲倭鲃?dòng)，故為式中噴嘴流量系數(shù)。級(jí)的假想速度級(jí)的圓周速度u噴嘴高度為了方便制造，選取噴嘴損失噴嘴出口比焓值由、查得求動(dòng)葉進(jìn)口汽流相對(duì)速度和進(jìn)汽角動(dòng)葉部分計(jì)算（1）動(dòng)葉出口相對(duì)速度w2t和w2w2=ψw2t=0.925×303.3=280.6m/s式中ψ動(dòng)葉速度系數(shù)，由ψ與Ωm、w2t的關(guān)系曲線查得ψ=0.925.（2）動(dòng)葉等比熵出口參數(shù)h2t與v2t由h2t，s1=6.836kJ/（kg·K),查得v2t=0.05686m3/kg，動(dòng)葉出口壓力p2=5.786MPa.動(dòng)葉出口面積為其中其中動(dòng)葉流量系數(shù)；調(diào)節(jié)級(jí)動(dòng)葉流量；前軸封漏氣量動(dòng)葉高度。由、可知，進(jìn)出口比體積相差不大，故，根據(jù)噴嘴高度有式中葉頂蓋度，取；葉根蓋度，取。(5)作動(dòng)葉出口速度三角形。由、、u確定速度三角形=動(dòng)葉損失動(dòng)葉出口比焓值由、查得，余速損失輪周損失輪周有效比焓降Δhu=Δht0-δhu=110-21.5=88.5kJ/kg輪周效率。調(diào)節(jié)級(jí)后余速不可利用，系數(shù)為校核輪周效率=88.24kj/kg,誤差在允許范圍內(nèi)。級(jí)內(nèi)其他損失計(jì)算（1）葉高損失QUOTEQUOTE=QUOTE=QUOTE×88.5=4.085kJ/kg式中a經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，單列級(jí)a=1.2。(2）扇形損失QUOTE=0.7QUOTE=0.7×(QUOTE)2×(110-8.92)=0.046kJ/kg（3）葉輪摩擦損失QUOTE由前面，v1=0.05576m3/kg，v2=0.05712m3/kgV=QUOTEQUOTE=0.05644QUOTEm3/kgQUOTE=QUOTE=QUOTE=QUOTE=QUOTEkJ/kg式中K1經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般取K1=1.0~1.3.（4）部分進(jìn)汽損失鼓風(fēng)損失QUOTE=QUOTE(1-e-QUOTE)QUOTE=0.15*QUOTE*(1-0.3328)*0.3623=0.0213斥汽損失QUOTE=QUOTE=式中噴嘴組數(shù)，取=4；與級(jí)類型有關(guān)的系數(shù)，單列級(jí)，一般取0.15；裝有護(hù)罩弧段長(zhǎng)度與整個(gè)圓周長(zhǎng)度之比；與級(jí)類型有關(guān)的系數(shù)，單列級(jí)，一般取0.012；故有QUOTE=QUOTE+QUOTE=0.0213+0.0475=0.0688所以QUOTE=110×0.0688=7.568kJ/kg（5）級(jí)內(nèi)各項(xiàng)損失之和ΣkJ/kg（6）下一級(jí)入口參數(shù)QUOTE=QUOTE+Σ=3381.8+8.92+14.121=3404.841kJ/kg由QUOTE，P2查得s2ˊ=6.875kJ/（kg·k），v2ˊ=0.05802m3/kg，t2ˊ=491.55℃級(jí)效率與內(nèi)功率的計(jì)算級(jí)的有效比焓降QUOTE級(jí)效率級(jí)的內(nèi)功率QUOTE動(dòng)葉柵進(jìn)出口速度矢量三角形，，，，七、壓力級(jí)的級(jí)數(shù)確定和比焓降分配1.第一壓力級(jí)的流量=-=188.48-1.2307-3.791=183.4583t/h=50.96kg/s第一壓力級(jí)直徑的確定==845mm式中G——通過(guò)第一壓力級(jí)的蒸汽流量，Kg/se——第一壓力級(jí)部分進(jìn)汽度，取1——第一壓力級(jí)噴嘴平均直徑，m——估計(jì)的第一壓力級(jí)的噴嘴出口高度，m——噴嘴流量系。在過(guò)熱區(qū)的通常取0.97——第一壓力級(jí)噴嘴出口理想速度，m/s——第一壓力級(jí)假想速度系數(shù)——第一壓力級(jí)假想速比n——汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速，3000r/min末級(jí)直徑的確定=2007mm非調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定直徑和速比變化規(guī)律確定、汽輪機(jī)百調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定，可以采用圖解法。如下圖所示，具體的做法就是在坐標(biāo)紙上，畫出橫坐標(biāo)AB表示第一壓力級(jí)之間的中心距離，AB的長(zhǎng)度可以任意選擇，縱坐標(biāo)以AC表示第一壓力級(jí)的平均直徑，AE表示第一壓力級(jí)的速比，BD表示最后一級(jí)平均直徑，BF表示最后一級(jí)的速度比；用一條上升的光滑曲線把C、D兩點(diǎn)連接起來(lái)，妄言曲線就表示各級(jí)平均直徑的變化規(guī)律；同樣，用一條逐漸上升的光滑曲線EF表示各級(jí)速比的變化規(guī)律。先預(yù)分11級(jí)，即將AB等分10段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD、EF相交，根據(jù)比例計(jì)算垂線的長(zhǎng)度，即為各分段的長(zhǎng)度，即為各分段的平均直徑和速比的值。詳細(xì)數(shù)據(jù)如下表所示。分級(jí)的輔助作圖擬定的各段平均直徑、速比值分段號(hào)0-01-12-23-34-45-56-6直徑845100110081015102510411066速比0.4890.4980.5030.5080.5130.5180.523分段號(hào)7-78-89-910-10直徑1144127314872007速比0.5280.5330.5390.552求各等分點(diǎn)的理想比焓降計(jì)算得到的各段理想比焓降值如下表所示。擬定的各段理想比焓降值分段號(hào)0-01-12-23-34-45-5比焓降htikJ/kg51.2349.7949.7949.249.249.77分段號(hào)6-67-78-89-910-10比焓降htikJ/kg51.255.8670.393.8162.92（3）求各等分點(diǎn)的平均理想比焓降hthtih66.8kJ/kgt11（4）計(jì)算壓力級(jí)的級(jí)數(shù)zHp(1a)（3404.8412060.10)(10.06)21t66.8ht（5）校核重?zé)嵯禂?shù)a'Ka1ri'Htpz1z=0.0602（6）級(jí)數(shù)確定前面得到非調(diào)節(jié)級(jí)的級(jí)數(shù)為21，將AB線等分為20等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每組的平均直徑及速比，具體數(shù)據(jù)如下表所示。各級(jí)平均直徑、速比值級(jí)序號(hào)1234567直徑dimm84599910011004100810101015速比xai0.4890.4940.4980.50050.5030.50550.508級(jí)序號(hào)891011121314直徑dimm1021110251033104110531066109速比xai0.51050.5130.51550.5180.52050.5230.5255級(jí)序號(hào)15161718192021直徑1144120312731361148716772007速比0.5280.53050.5330.5360.5390.5430.522各級(jí)比焓降分配計(jì)算得到的各級(jí)理想比焓降值如下表所示。各級(jí)理想比焓降值級(jí)序號(hào)1234567比焓降htikJ/kg51.23250.402146.2846.1946.2546.4846.85級(jí)序號(hào)891011121314比焓降htikJ/kg47.3948.0848.9249.9151.0552.3453.82級(jí)序號(hào)15161718192021比焓降htikJ/kg55.7558.5462.9070.2485.01119.62162.92將各級(jí)比焓降畫在h-s圖上校核并修改在h-s圖中擬定的熱力過(guò)程線上逐級(jí)做出各級(jí)比焓降，參數(shù)如下表所示。非調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑及比焓降分配級(jí)序號(hào)1234567直徑dimm845963965969974982990速比xai0.4890.4940.4980.50050.5030.50550.508比焓降htikJ/kg47.7046.8146.2846.1946.2546.4846.85調(diào)整后比焓降htikJ/kg44.5045.8040.3045.4045.5043.4048.10級(jí)后壓力piMPa5.17204.29063.68993.03912.48982.04421.6407級(jí)序號(hào)891011121314直徑dimm1001101310271042105910781098速比xai0.51050.5130.51550.5180.52050.5230.5255比焓降htikJ/kg47.3948.0848.9249.9151.0552.3453.82調(diào)整后比焓降htikJ/kg41.2031.6042.6043.4044.5045.5043.00級(jí)后壓力piMPa1.37311.16080.95600.76190.59950.46510.3615級(jí)序號(hào)15161718192021直徑dimm1123115612041280141616922007速比xai0.5280.53050.5330.5360.5390.5430.552比焓降htikJ/kg55.7558.5462.9070.2485.01119.62162.92調(diào)整后比焓降htikJ/kg61.5061.6074.3083.3092.60117.554162.92級(jí)后壓力piMPa0.24660.16390.09660.05110.02440.01180.047846.壓力級(jí)計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目符號(hào)單位調(diào)節(jié)級(jí)第一壓力級(jí)末級(jí)蒸汽流量Gkg/s52.0150.9632.63噴嘴平均直徑dnmm11008452007動(dòng)葉平均直徑dbmm11008452007級(jí)前壓力p0MPa8.00856.059980.022級(jí)前溫度/干度to/xo℃533.18491.662.2級(jí)前速度Com/s00164級(jí)前比焓值h0kJ/kg3479.173401.72426.9圓周速度μm/s169.8156.61315.26理想比焓降ΔhtkJ/kg11051.2321162.92理想速度Cam/s469320.1593.92假想速比xa0.3620.4890.552反動(dòng)度Ωm％0.0750.07350.