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偏心受壓構(gòu)件的縱向彎曲主講老師:杜敏><偏心受壓構(gòu)件的縱向彎曲鋼筋混凝土受壓構(gòu)件在承受偏心荷載后,將產(chǎn)生縱向彎曲變形,即會(huì)產(chǎn)生側(cè)向撓度。由于側(cè)向撓度的影響,各截面所受的彎矩不再是Ne0,而變成了N(e0+y),(y為構(gòu)件任意點(diǎn)的水平側(cè)向撓度;在柱高度中點(diǎn)處,側(cè)向
y撓度最大為
f,截面上的彎矩為
N(e0+y)。隨著作用的增大而不斷增大,因此彎矩的增長也越來越快。一般把
Ne0稱為初始彎矩或一階彎矩,將Nf或Ny稱為附加彎矩或二階彎矩。由于附加彎矩的影響,柱的承載力降低。對(duì)不同長細(xì)比的偏心受壓構(gòu)件,破壞類型也各不相同偏心受壓構(gòu)件的縱向彎曲1.偏心受壓構(gòu)件的類型BC短柱(材料破壞)長柱(材料破壞)細(xì)長柱(失穩(wěn)破壞)N0N1N2EDMOE’構(gòu)件長細(xì)比的影響N長細(xì)比l0/h≤5的短柱側(cè)向撓度f
與初始偏心距e0相比很?。恢缰袕澗豈=N(e0+f)隨軸力N的增加基本呈線性增長;直至達(dá)到截面承載力極限狀態(tài)產(chǎn)生材料破壞;對(duì)短柱可忽略撓度f影響。偏心受壓構(gòu)件的縱向彎曲1.偏心受壓構(gòu)件的類型BC短柱(材料破壞)長柱(材料破壞)細(xì)長柱(失穩(wěn)破壞)N0N1N2EDMOE’構(gòu)件長細(xì)比的影響N長細(xì)比l0/h=5~30的長柱f
與e0相比已不能忽略;f
隨軸力增大而增大,柱跨中彎矩M=N(e0+f)的增長速度大于軸力N的增長速度;即M隨N
的增加呈明顯的非線性增長;偏心受壓構(gòu)件的縱向彎曲1.偏心受壓構(gòu)件的類型BC短柱(材料破壞)長柱(材料破壞)細(xì)長柱(失穩(wěn)破壞)N0N1N2EDMOE’構(gòu)件長細(xì)比的影響N長細(xì)比l0/h=5~30的長柱雖然最終在M和N的共同作用下達(dá)到截面承載力極限狀態(tài)產(chǎn)生材料破壞,但軸向承載力明顯低于同樣截面和初始偏心距情況下的短柱;對(duì)于長柱,設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮附加撓度f
對(duì)彎矩增大的影響。偏心受壓構(gòu)件的縱向彎曲1.偏心受壓構(gòu)件的類型BC短柱(材料破壞)長柱(材料破壞)細(xì)長柱(失穩(wěn)破壞)N0N1N2EDMOE’構(gòu)件長細(xì)比的影響N長細(xì)比l0/h
>30的細(xì)長柱側(cè)向撓度f的影響已很大;在未達(dá)到截面承載力極限狀態(tài)之前,側(cè)向撓度f
已呈不穩(wěn)定發(fā)展;即柱的軸向荷載最大值發(fā)生在荷載增長曲線與截面承載力Nu-Mu相關(guān)曲線相交之前;這種破壞為失穩(wěn)破壞,應(yīng)進(jìn)行專門計(jì)算。工程中一般不宜采用細(xì)長柱。偏心受壓構(gòu)件的縱向彎曲1.偏心受壓構(gòu)件的類型BC短柱(材料破壞)長柱(材料破壞)細(xì)長柱(失穩(wěn)破壞)N0N1N2EDMOE’構(gòu)件長細(xì)比的影響N短柱、長柱、細(xì)長柱的初始偏心距是相同的,但破壞類型不同:短柱和長柱屬于材料破壞,細(xì)長柱屬于失穩(wěn)破壞。隨著長細(xì)比的增大,承載力N值也不同,分別是N0
、N1
、N2,而N0
>N1
>N2。偏心受壓構(gòu)件的縱向彎曲2.偏心距增大系數(shù)??偏心受壓構(gòu)件控制截面的實(shí)際彎矩應(yīng)為:
令
則
偏心受壓構(gòu)件的縱向彎曲2.偏心距增大系數(shù)??《公橋規(guī)》(JTGD62-2004)規(guī)定偏心距增大系數(shù)按下式計(jì)算:
1–––荷載偏心率對(duì)截面曲率的影響系數(shù)
1=0.2+2.7(e0/h0)≤1.0
2–––偏心受壓構(gòu)件長細(xì)比對(duì)截面曲率的影
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