一縱線白彭路至小灣立交段工程（科學大道九龍坡段）-支擋工程施工圖設計說明

PAGE一縱線白彭路至小灣立交段工程（科學大道九龍坡段）—支擋工程施工圖設計說明概述工程概況快速路一縱線白彭路至小灣立交段工程（科學大道九龍坡段），起點接白彭路立交，終點與支坪大橋相交，里程范圍為K0+000.000~K7+743.132，道路全長7.74km，標準路幅寬度為64m，主線設計車速80km/h，雙向8車道，道路等級為快速路，輔道設計車速40km/h，雙向4車道，道路等級為城市次干路。全線包含兩座互通立交，分別是與西銅北路相交形成的森迪立交、與西銅南路相交形成的牟家灣立交，以及與西彭中路相交形成的趙家灣簡易立交。設計依據（1）與業(yè)主簽訂的設計合同；（2）《重慶市主城區(qū)快速路系統(tǒng)建設規(guī)劃》(2006-2020)（3）《重慶市主城區(qū)綜合交通規(guī)劃》（2010-2020）（4）《重慶市城鄉(xiāng)總體規(guī)劃（2007－2020年）修正版》（5）《重慶市十三五規(guī)劃城市道路建設專項規(guī)劃（2016-2020年）》（6）《重慶市主城區(qū)軌道交通線網規(guī)劃》（7）《重慶市軌道交通線網調整規(guī)劃》（8）項目沿線1:10000、1:2000及1：500地形圖和管線物探資料（9）西銅北路、西銅南路設計資料（10）軌道19號線設計資料（11）項目沿線控規(guī)、道路紅線（12）片區(qū)道路交通規(guī)劃（13）重慶市勘測院2022年12月提供的《一縱線白彭路至小灣立交段工程工程地質勘察報告（K0+000.000~K7+743.132段）》（詳細勘察）上階段意見的批復及執(zhí)行情況（支擋邊坡部分）1.3.1初步設計評審意見及執(zhí)行情況（暫無）。2022年9月26日

，重慶市九龍坡區(qū)住房和城鄉(xiāng)建設委員會下發(fā)了一縱線白彭路至小灣立交段工程（科學大道九龍坡段）初步設計的審查意見，同意該工程初步設計，其中涉及支擋及邊坡專業(yè)審查意見如下：初步設計階段須修改完善的意見及回復如下：1）總說明：補充高邊坡分段表及主要說明納入初步設計，并完善圖說?；貜停喊磳彶橐庖娫诳傉f明中補充高邊坡內容，并在圖紙中補充高邊坡內容。2）衡重式等擋墻按新規(guī)范《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》混凝土不低于C25?；貜停喊磳彶橐庖妼⒅亓κ綋鯄Φ幕炷恋燃壵{整為C25。3）ZX-1擋墻開挖路堤擋墻高度26m，開挖深度13m，建議與半幅橋+放坡比選?；貜停航洀秃耍瑑H在ZX-1擋墻和主線1號橋橋梁銜接部位約30米位置為寶恒路的填方路基，該部位填土較深。經比較將填土較深部位的衡重式擋墻修改為樁板擋墻。4）ZX-28等擋墻與綜合管廊的施工時序，先進行管廊施工，且開挖要進行支護、不宜放坡至擋墻基底影響范圍，同時提出管廊頂回填壓實要求?；貜停喊磳彶橐庖娫诳傉f明中補充擋墻與綜合管廊的施工時序，并根據綜合管廊開挖情況，確定上部擋墻形式，在巖石地層地段盡量不開挖至擋墻基底影響范圍內，如地通道已開挖擋墻基礎時，地通道頂部的回填土壓實度設計要求不低于95%。5）ZX-40~44號扶壁式擋墻存在14m的高度，承載力要求大于250kpa，換填很難達到，墻身計算也不易滿足。工程經驗一般在12m以下。且斷面圖反映中與綜合管廊的關系密切,可改為衡重式擋墻+樁。回復：ZX-40~44號擋墻懸臂最大懸臂高度不到12米，設計要求的承載力為標準值，該部分既有土體較深，綜合管廊側管廊及擋墻基礎在施工綜合管廊時會一并開挖換填至綜合管廊基礎，待綜合管廊實施完畢后，采用合格路基填料回填至擋墻基礎，該側地基承載力不存在問題。在綜合管廊對側先清除土體至擋墻基礎標高后進行強夯，滿足路基要求后再在擋墻基礎下方進行2米深度的換填。該部分擋墻維持原設計。6）擋墻橫斷面（四十七）整體填土完成后是否存在剩余下滑力?復核ZX-45擋墻樁徑，偏小。回復：由于右側有既有小區(qū)，該部分建構筑物施工順序為，先實施樁板擋墻，然后清除樁后（綜合管廊側）土體，按綜合管廊要求回填基礎填料，待綜合管廊實施后，再分層回填至44號擋墻基礎及輔道路基，按照填方路基填料的參數(shù)要求計算該部分斷面時，不存在剩余下滑力。根據審查意見將輔道7K1+060~K1+150段擋墻樁徑修改為1.5×2.0米（現(xiàn)根據地勘資料及綜合管廊標高，將該段修改為懸臂式擋墻）。7）按要求補充人工挖孔樁專項論證?；貜停罕竟こ桃延?022年9月8日通過了人工挖孔樁專項論證。8）樁板擋墻擋板位置平面與剖面不符?；貜停喊磳彶橐庖姀秃瞬⑿薷模箻栋鍝鯄醢逦恢闷矫媾c剖面相符9）擋墻橫斷面（五十一）輔道4外側邊坡覆土薄，有必要坡頂增設路肩墻。回復：經復核，該部分邊坡為牟家灣立交整體平場形成的邊坡，且在擋墻橫斷面（五十一）中輔道4下方有綜合管廊經過，綜合管廊開挖后現(xiàn)狀地面將改變，按照審查意見，在斷面中補充綜合管廊及開挖示意線，在下階段再根據具體情況確定是否設置路肩墻。10）提出邊坡施工開挖防護要求，尤其在管廊開挖與上部結構筑物臨近的情況，建議加強支護，坡率調陡?；貜停喊磳彶橐庖娫谙码A段細化管廊開挖與上部結構筑物臨近情況的基坑坡率及支護。11）邊坡及支擋工程設計原則補充“動態(tài)設計、信息法施工”?；貜停翰杉{審查意見，在初設說明中補充設計原則“動態(tài)設計、信息法施工”。12）道路高邊坡、管廊開挖形成深基坑均屬渝建發(fā)【2010】166號文超限邊坡深基坑，應補充邊坡專項設計及咨詢論證?；貜停罕竟こ桃延?022年9月8日通過了高邊坡及深基坑的專項設計及咨詢論證。13）KO段屬高填方邊坡，回填高度約20m，補充回填材料要求，以及分級回填厚;0-20-2’剖面重力式擋墻宜置于中風化基巖上，明確施工順序。回復：按審查意見要求補充上述內容，將重力式擋墻基礎置于中風化基巖上，并明企鵝施工順序。14）0-120-12'、0-300-30’、7-47-4’剖面補充沿巖土界面穩(wěn)定性驗算?；貜停喊磳彶橐庖娧a充上述剖面沿巖土界面的穩(wěn)定性驗算。15）KO段0-230-23’坡面道路右側回填放坡坡腳宜增設護腳墻，余同?；貜停喊磳彶橐庖娫谔罘铰坊履_設置護腳墻。16）剖面MJ—10回填土不穩(wěn)定，建議支擋設置于標高244.31處?；貜停航洀秃?，該部分邊坡為牟家灣立交整體平場形成的邊坡，且在MJ-10斷面中輔道4下方有綜合管廊經過，綜合管廊開挖后現(xiàn)狀地面將改變，按照審查意見，在斷面中補充綜合管廊及開挖示意線，在下階段再根據具體情況確定是否設置路肩墻。17）完善坡頂坡底截排水設計?；貜停翰杉{審查意見，在橫斷面及平面圖中補充完善坡頂坡底截排水設計。18）扶壁式擋墻置于回填土上，補充承載力要求。回復：按照審查意見要求，補充扶壁式擋墻的承載力要求。19）各剖面重力式擋墻編號與詳圖標注不一致?；貜停喊磳彶橐庖姀秃瞬⑿薷?，使重力式擋墻編號與詳圖標注一致。1.3.2高邊坡專項設計安全論證專家意見及執(zhí)行情況。2022年9月8日，重慶市城市建設發(fā)展有限公司組織專家（名單附后）在重慶達士施工圖審查有限公司會議室召開《一縱線白彭路至小灣立交段工程〈科學大道九龍坡段）高邊坡、深基坑方案設計》安全專項論證會。會議聽取了勘察單位(重慶市勘測院)、設計單位(重慶市設計院有限公司)對該項目地質情況和設計方案的介紹，專家組查閱相關資料并經過討論后形成如下論證意見:一、本項目位于重慶市九龍坡區(qū)，填方邊坡最大高度約40m，挖方邊坡最大高度約66m.深基坑最大深度約21m，屬于渝建發(fā)〔2010〕166號文所規(guī)定的超限邊坡，對其設計方案進行安全專項論證是必要的。二、本項目的主要設計人為一級注冊結構工程師，符合要求。三、該高邊坡工程分段為臨時邊坡、永久邊坡，安全等級分段為一級、二級，填方邊坡采用“坡率法放坡、重力式擋培、扶壁式擋墻”，挖方邊坡分段采用“坡率法放坡、錨桿擋墻、重力式擋墻”，基坑邊坡分段采用“坡率法放坡、樁板擋墻、肋柱式錨桿擋墻”，設計方案基本可行。四、建議:1）補充各段邊坡環(huán)境關系（建（構）筑、管網等）及相關坡面范圍及地質信息，復核邊坡巖土參數(shù)、破壞模式和穩(wěn)定性分析及側壓力計算。執(zhí)行情況：已根據最新地勘復核了各段邊坡地質構造與邊坡關系及巖土參數(shù)，對邊坡不同破壞模式下進行了穩(wěn)定性分析，詳計算書。2）補充0、1號邊坡剖面;3號26剖面核實斜坡處理方法。優(yōu)化衡重式擋墻斷面:巖質地基或土層較薄地段的扶壁式擋墻宜采用重力式擋墻;管廊上部擋墻應考慮管廊開挖對上部地基的影響;MJW-1邊坡宣優(yōu)化坡率并加強坡面防護;MJW-14加強基底清淤;ZX-52擋墻可與錨桿擋墻分段比選:加強填方地基的質量控制和要求。執(zhí)行情況：按照專家意見進行以上方案的比選及優(yōu)化，并在說明中增加填方地基的質量控制要求。3）充分考慮邊坡與周邊建構筑物的相互影響，細化相鄰結構施工順序及保護措施和技術要求;完善場地邊坡截、排水系統(tǒng)設計、坡頂安全防護。執(zhí)行情況：按照要求完善上述相關內容，并在說明中增加相鄰結構施工順序及保護措施和技術要求。4）完善圖紙表達和計算書。執(zhí)行情況：按照設計深度完善圖紙表達和計算書。5）強調執(zhí)行“動態(tài)設計、信息法施工”原則，細化邊坡監(jiān)測要求及信息反饋。執(zhí)行情況：已按要求明確要求按“動態(tài)化設計、信息法施工”進行施工，并細化了邊坡監(jiān)測及信息反饋。工程規(guī)模和主要工程內容根據道路設計確定的平面、縱斷面及橫斷面，支擋工程結構形式主要為橋梁臺后擋墻、地通道進出口擋墻，相鄰道路高差擋墻，據地質勘察資料，采用形式主要包含護肩墻、重力式擋墻、衡重式擋墻、錨桿擋墻、樁板擋墻、懸臂式擋墻及扶壁式擋墻。各段支擋工程的位置、形式、高度及長度如下表（二標段）：位置序號編號形式總長度(m)主線1ZX-1擋墻B型衡重式、樁板擋墻178.952ZX-2a擋墻A型衡重式、樁板擋墻1433ZX-2b擋墻錨索樁板擋墻105.54ZX-3擋墻A型衡重式96.835ZX-4擋墻A型衡重式/重力式86.766ZX-5擋墻B型衡重式1477ZX-6擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式1798ZX-7擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式1799ZX-8擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式22110ZX-9擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式20211ZX-10擋墻扶壁式/A型衡重式18912ZX-11擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式18613ZX-12擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式14114ZX-13擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式14415ZX-14擋墻懸臂式/扶壁式13.616ZX-15擋墻懸臂式/扶壁式14.717ZX-16擋墻懸臂式/扶壁式24.1318ZX-19擋墻樁板擋墻/懸臂式16.3219ZX-20擋墻懸臂式132.620ZX-21擋墻懸臂式3821ZX-21a擋墻懸臂式18.422ZX-22擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式11623ZX-23擋墻扶壁式/A型衡重式101.324ZX-23a擋墻A型衡重式/重力式16.825ZX-24擋墻樁板擋墻41.1526ZX-24a擋墻扶壁式2727ZX-25擋墻扶壁式18.5528ZX-26擋墻扶壁式/A型衡重式30.5229ZX-27擋墻懸臂式/扶壁式擋墻18830ZX-28擋墻懸臂式/扶壁式/衡重式擋墻18831ZX-29擋墻重力/衡重式擋墻15032ZX-30擋墻重力/衡重式擋墻150森迪立交33SDA-2擋墻A型重力式/U型擋墻（A型）4734SDA-4擋墻懸臂式/扶壁式19.235SDA-5擋墻懸臂式/扶壁式/U型擋墻（B型）118.1536SDA-6擋墻U型擋墻（B型）16.637SDA-7擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式21538SDB-1擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式282.539SDB-2擋墻A型重力式/衡重式1740SDB-3擋墻A型重力式/衡重式1041SDB-4擋墻A型重力式/衡重式9.642SDB-5擋墻扶壁式/A型重力式263.543SDC-1擋墻懸臂式1444SDC-2擋墻懸臂式/扶壁式263.145SDC-3擋墻懸臂式16.246SDD-1擋墻A型重力式1947SDD-1a擋墻懸臂式1848SDD-1b擋墻A型重力式249SDD-2擋墻懸臂式6.550SDD-2a擋墻A型重力式1.951SDE-1擋墻A型重力式/衡重式28752SDE-2擋墻A型重力式2053SDE-3擋墻樁板擋墻90.954SDE-4擋墻懸臂式/扶壁式32.755SDE-4a擋墻懸臂式2.356SDE-5擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式278.957SDE-6擋墻A型重力式/衡重式1458SDF-1擋墻A型重力式/衡重式103.559SDF-2擋墻A型重力式106.960SDF-3擋墻A型重力式16561SDG-1擋墻A型重力式/扶壁式/衡重式16562SDG-1a擋墻A型重力式4.763SDG-2擋墻U型擋墻（B型）72.864SDH-1擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式123.565SDH-1a擋墻A型重力式7.566SDH-2擋墻扶壁式76.567SDH-3擋墻懸臂式/扶壁式79.268ZXDT2-1擋墻懸臂式/扶壁式/A型衡重式46.869ZXDT2-2擋墻懸臂式/A型衡重式5370ZXDT3-1擋墻懸臂式/A型衡重式46.271ZXDT3-2擋墻懸臂式/扶壁式51.872XTDT1-1擋墻懸臂式/扶壁式46.373XTDT1-2擋墻懸臂式/扶壁式52.774SDFDE-1擋墻A型重力式/衡重式37.475SDFDE-2擋墻A型重力式/衡重式32.576SDFDE-3擋墻A型重力式/衡重式14.277SDFDE-4擋墻A型重力式/衡重式7.678SDFDE-4a擋墻A型衡重式0.879SDFDF-1擋墻A型重力式/衡重式14080SDFDF-3擋墻A型重力式/衡重式9281SDFDG-1擋墻A型重力式/衡重式4482SDFDG-1a擋墻A型重力式/衡重式4483SDFDG-2a擋墻A型重力式/衡重式37.584SDFDG-2擋墻懸臂式/扶壁式4085SDFDH-1擋墻A型重力式/U型擋墻（A型）29.686SDFDH-2擋墻A型重力式/U型擋墻（A型）29.4地質水文資料（本節(jié)內容摘于地質勘查報告）行政區(qū)劃及交通現(xiàn)狀擬建工程行政區(qū)劃隸屬重慶市九龍坡區(qū)西彭鎮(zhèn)管轄，場地交通四通八達，交通較為便利，詳見擬建場地交通位置圖。圖2.1擬建場地交通位置圖氣象擬建工程位于重慶市九龍坡區(qū)西彭鎮(zhèn)，屬于東經105°17'~110°11'、北緯28°10'~32°13'之間的青藏高原與長江中下游平原的過渡地帶。擬建場地屬亞熱帶季風性濕潤氣候，區(qū)內的氣象特征具有空氣濕潤，春早夏長、冬暖多霧、秋雨連綿的特點，年無霜期349天左右。=1\*GB3①氣溫多年平均氣溫18.3℃，月平均最高氣溫是8月為28.1℃，月平均最低氣溫在1月為5.7℃，日最高氣溫43.0℃(2006年8月15日)，日最低氣溫-1.8℃(1955年1月11日)。=2\*GB3②降水量、蒸發(fā)量年最大降雨量1544.8mm，年最小降雨量740.10mm，降雨多集中在5~9月，約占全年降雨量的70%，且強度較大，暴雨時有發(fā)生；日最大降雨量266.50mm(2007.7.17)，日降雨量大于25mm以上的暴雨日數(shù)占全年降雨日數(shù)的62%左右，小時最大降雨量可達62.10mm；多年平均蒸發(fā)量1138.60mm。=3\*GB3③濕度多年平均相對濕度79%左右，絕對濕度17.7hPa左右，最熱月份相對濕度70%左右，最冷月份相對濕度81%左右。=4\*GB3④風全年主導風向以北風為主，頻率13%左右，夏季主導風向為北西，頻率10%左右，年平均風速為1.3m/s左右，最大風速為26.70m/s。=5\*GB3⑤霧日全年平均霧天日數(shù)30~40天，最大年霧天日數(shù)148天。水文一縱線白彭路至小灣立交段工程沿線地表水體主要為小型河流、溝渠、魚塘等。無名溪溝：位于主線里程K0+167~K0+169，其流向為自西向東，勘察期間水位約為270.20~269.10m，流量約為0.35m3/s，水深約0.10~0.30m，由于該溪溝無常年觀測水位，根據走訪調查及現(xiàn)場洪痕綜合分析，其最高洪水位為270.80~269.60m。磨刀溪：位于主線里程K2+080~K2+100段，其流向為自南西向北東，勘察期間水位約為286.10~286.3m，流量約為1.80m3/s，水深約0.50~2.00m，由于該溪溝無常年觀測水位，根據走訪調查及現(xiàn)場洪痕綜合分析，其最高洪水位為287.40m。無名溪溝1：位于主線道路里程K3+440.000~K3+470.000，其流向為自西向東，勘察期間水位約為270.50~271.50m，流量約為0.30m3/s，水深約0.20~1.00m，由于該河無常年觀測水位，根據走訪調查及現(xiàn)場洪痕綜合分析，其最高洪水位為274.00m?？逖邷希何挥谙麓┪縻~南路K0+350~K0+390里程段，垮堰溝流域范圍內牟家灣立交部分均采用高架橋上跨溪溝，勘察期間垮堰溝水位約為214.60~218.55m，水深約0.50~2.00m，根據走訪調查及現(xiàn)場洪痕綜合分析，其最高洪水位約為220.00m。擬建線路沿線存在大量魚塘，其規(guī)模均較小。地形地貌一縱線白彭路至小灣立交段工程位于長江流域切割的狹長地帶，宏觀地貌景觀呈深切割丘陵地貌景觀。地貌的發(fā)育嚴格受構造和巖性控制，構造線與山脊線一致、呈北北東——南西向展布，背斜成條狀低山、向斜成寬緩丘陵；背斜軸部的堅硬砂巖組成單面山或臺地。道路沿線最高點位于K5+400處，最低點位于K7+310處。根據地貌成因和形態(tài)的差別，沿線地貌形態(tài)主要為構造剝蝕丘陵區(qū)，其地貌單元區(qū)特征如下：擬建工程沿線地形起伏較大，多為淺丘地形，為構造剝蝕淺丘區(qū)，現(xiàn)狀地貌絕大部分保持原始地貌，局部段受人類活動改造為居住區(qū)和道路。反向坡較陡，順向坡較緩。地形嚴格受地質構造控制，山脈走向與構造線一致，嶺、谷相間平行，谷底寬廣平緩，間或高地、平壩，縱、橫沖溝較為發(fā)育。擬建工程沿線總體地勢南高北低，丘包與溝槽相間分布。溝槽地形較平緩，坡角一般5~10°，多呈寬緩“U”型，一般寬35~50m，發(fā)育方向大致呈南北向，呈東西高，南北低發(fā)育，縱向上溝床地形平坦、開闊；丘包地形較陡，坡角一般20~35°，局部人工挖方邊坡60°左右；丘包斜坡地段植被發(fā)育，主要為荒地，坡頂寬緩，斜坡坡度一般10~30°，一般呈上緩下陡，局部陡坎可達50°。目前，項目區(qū)域內尚未開發(fā)建，區(qū)域內主要為自然山體、農田，局部存在有少量挖、填方區(qū)域，零星分布有少量民房。地質構造擬建工程位于川東南孤形地帶，華鎣山帚狀褶皺束東南部，構造骨架形成于燕山期晚期褶皺運動。擬建工程位于北碚向斜東翼，但線路沿線局部存在小構造，導致個別里程段巖層產狀存在反向的情況，構造條件簡單，巖層呈單斜產出，區(qū)內無區(qū)域性斷層通過。1）、K0+000~K2+300（1）里程K0+000.000~K0+860.000段線路巖層呈單斜產出，巖層傾向190~195，傾角6~9，優(yōu)勢產狀為193∠7，主要呈閉合狀，結合很差，局部泥質充填，屬軟弱結構面，主要發(fā)育兩組構造裂隙：J1:傾向290~295°，傾角82°~88°，優(yōu)勢產狀為293°∠86°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~5m，為硬性結構面，結合差。J2:傾向30~45°，傾角65~76°，優(yōu)勢產狀為38°∠71°，裂隙面平整，多呈閉合狀，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~5m，走向方向延伸1~3m，切割深度大于2.0m，為硬性結構面，結合差。上述兩組裂隙為區(qū)域性構造裂隙，呈共軛“X”，發(fā)育程度為不發(fā)育~較發(fā)育，延伸短，規(guī)律性強。（2）里程K0+860.000~K1+660.000段線路巖層呈單斜產出，巖層傾向240~248，傾角11~18，優(yōu)勢產狀為246∠15，主要呈閉合狀，結合很差，局部泥質充填，屬軟弱結構面，主要發(fā)育兩組構造裂隙:J1:傾向82~88°，傾角75°~87°，優(yōu)勢產狀為86°∠77°，裂隙面平整，多呈閉合狀，無充填物，局部倒傾，裂隙間距3~8m，走向方向延伸2~5m，切割深度大于2.0m，為硬性結構面，結合差。J2:傾向345~350°，傾角75°~85°，優(yōu)勢產狀為345°∠78°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~4m，為硬性結構面，結合差。上述兩組裂隙為區(qū)域性構造裂隙，呈共軛“X”，發(fā)育程度為不發(fā)育~較發(fā)育，延伸短，規(guī)律性強。（3）里程K1+660.000~YK2+300.000段線路巖層呈單斜產出，巖層傾向290~296，傾角6~10，優(yōu)勢產狀為294∠8，主要呈閉合狀，結合很差，局部泥質充填，屬軟弱結構面，主要發(fā)育兩組構造裂隙：J1:傾向200~205°，傾角76°~86°，優(yōu)勢產狀為201°∠82°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~3m，為硬性結構面，結合差。J2:傾向108~115°，傾角70~78°，優(yōu)勢產狀為110°∠75°，裂隙面平整，多呈閉合狀，無充填物，局部倒傾，裂隙間距2~10m，走向方向延伸1~3m，切割深度大于2.0m，為硬性結構面，結合差。上述兩組裂隙為區(qū)域性構造裂隙，呈共軛“X”，發(fā)育程度為不發(fā)育~較發(fā)育，延伸短，規(guī)律性強。2）、K2+300~K3+480（1）里程K2+300.000~K3+080.000段線路巖層呈單斜產出，巖層傾向313~316，傾角8~12，優(yōu)勢產狀為315∠10，屬軟弱結構面，主要呈閉合狀，結合很差，主要發(fā)育兩組構造裂隙:J1:傾向186~196°，傾角75°~88°，優(yōu)勢產狀為190°∠82°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~5m，為硬性結構面，結合差。J2:傾向49~57°，傾角40~50°，優(yōu)勢產狀為53°∠44°，裂隙面平整，多呈閉合狀，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~5m，走向方向延伸1~3m，切割深度大于2.0m，為硬性結構面，結合差。（2）里程K3+080.000~K3+400.000段線路巖層呈單斜產出，巖層傾向328~335，傾角8~12，優(yōu)勢產狀為330∠10，屬軟弱結構面，主要呈閉合狀，結合很差，主要發(fā)育兩組構造裂隙:J1:傾向245~265°，傾角75°~83°，優(yōu)勢產狀為250°∠79°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~5m，為硬性結構面，結合差。J2:傾向125~135°，傾角70~80°，優(yōu)勢產狀為130°∠74°，裂隙面平整，多呈閉合狀，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~5m，走向方向延伸1~3m，切割深度大于2.0m，為硬性結構面，結合差。（3）里程K3+400.000~K3+480段線路巖層呈單斜產出，巖層傾向345~355，傾角8~12，優(yōu)勢產狀為350∠9，屬軟弱結構面，主要呈閉合狀，結合很差，主要發(fā)育兩組構造裂隙:J1:傾向265~285°，傾角75°~83°，優(yōu)勢產狀為270°∠79°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~5m，為硬性結構面，結合差。J2:傾向150~170°，傾角75~85°，優(yōu)勢產狀為160°∠80°，裂隙面平整，多呈閉合狀，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~5m，走向方向延伸1~3m，切割深度大于2.0m，為硬性結構面結合差。3）、K3+480~K6+743.132（1）里程K3+480~K4+400段對基巖出露處進行實測：巖層產狀為350°∠8°~10°，地質構造簡單，層間裂隙較發(fā)育，表面平直，無膠結，巖層層面結合很差，屬軟弱結構面。區(qū)內主要發(fā)育二組構造裂隙：J1:組裂隙產狀270°∠79°，延伸長度3~6m，發(fā)育間距2~6m，淺部張開1~3mm，無充填或少量砂質充填，節(jié)理面平直，結合差，屬軟弱結構面。J2:組裂隙產狀160°∠80°，延伸長度2~5m，發(fā)育間距1.5~3.0m，多數(shù)閉合，局部張開1~3mm，少量砂質充填，節(jié)理面平直，結合差，屬軟弱結構面。上述兩組裂隙為區(qū)域性構造裂隙，呈共軛“X”，發(fā)育程度為不發(fā)育~較發(fā)育，延伸短，規(guī)律性強。（2）里程K4+400~K5+100段線路巖層呈單斜產出，巖層產狀40~54∠傾角9~11，屬軟弱結構面，主要呈閉合狀，結合很差，主要發(fā)育兩組構造裂隙:J1:傾向160~169°∠80°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，無充填或少量砂質充填，節(jié)理面平直，結合差，屬軟弱結構面。J2:傾向263~274°∠70°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~3m，為硬性結構面，結合差。上述兩組裂隙為區(qū)域性構造裂隙，呈共軛“X”，發(fā)育程度為不發(fā)育~較發(fā)育，延伸短，規(guī)律性強。（3）里程K5+100~K5+580段線路巖層呈單斜產出，巖層產狀50~56∠6~8，屬軟弱結構面，主要呈閉合狀，結合很差，主要發(fā)育兩組構造裂隙:J1:傾向160~169°，傾角80°~84°，優(yōu)勢產狀為169°∠80°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~3m，為硬性結構面，結合差。J2:傾向263~274°，傾角70~77°，優(yōu)勢產狀為274°∠70°，裂隙面平整，多呈閉合狀，無充填物，局部倒傾，裂隙間距2~10m，走向方向延伸1~3m，切割深度大于2.0m，為硬性結構面，結合差。上述兩組裂隙為區(qū)域性構造裂隙，呈共軛“X”，發(fā)育程度為不發(fā)育~較發(fā)育，延伸短，規(guī)律性強。（4）里程K5+580~K6+180段線路巖層呈單斜產出，巖層產狀60~65∠64~67，屬軟弱結構面，主要呈閉合狀，結合很差，主要發(fā)育兩組構造裂隙:J1:傾向160~166°，傾角79°~86°，優(yōu)勢產狀為162°∠84°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~3m，為硬性結構面，結合差。J2:傾向260~265°，傾角70~78°，優(yōu)勢產狀為263°∠77°，裂隙面平整，多呈閉合狀，無充填物，局部倒傾，裂隙間距2~10m，走向方向延伸1~3m，切割深度大于2.0m，為硬性結構面，結合差。上述兩組裂隙為區(qū)域性構造裂隙，呈共軛“X”，發(fā)育程度為不發(fā)育~較發(fā)育，延伸短，規(guī)律性強。（5）里程K6+570.000~K7+743.132段線路巖層呈單斜產出，巖層傾向58~65，傾角5~7，優(yōu)勢產狀為64∠7，屬軟弱結構面，主要呈閉合狀，結合很差，主要發(fā)育兩組構造裂隙：J1:傾向330~335°，傾角72°~77°，優(yōu)勢產狀為333°∠75°，裂隙面平整，多裂開2~5mm，局部閉合，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~3m，走向方向延伸2~5m，為硬性結構面，結合差。J2:傾向229~233°，傾角70~74°，優(yōu)勢產狀為232°∠73°，裂隙面平整，多呈閉合狀，無充填物，局部倒傾，裂隙間距1~5m，走向方向延伸1~3m，切割深度大于2.0m，為硬性結構面，結合差。上述兩組裂隙為區(qū)域性構造裂隙，呈共軛“X”，發(fā)育程度為不發(fā)育~較發(fā)育，延伸短，規(guī)律性強。 圖2.5-1構造綱要圖地層巖性通過對場地的地面地質調繪，結合工程地質鉆探并綜合分析已有區(qū)域地質成果，沿線出露的地層主要有第四系全新統(tǒng)人工填土層(Q4ml)、崩坡積層(Q4al+pl)、殘坡積層(Q4el+dl)，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(J2s)。各地層巖性特征依新老順序簡述如下:2.6.1第四系全新統(tǒng)(Q4)①雜填土(Q4ml):以雜色為主，局部雜色，主要由粘性土、砂巖塊（碎）石、砂質泥巖塊（碎）石，砼塊、磚塊、建筑垃圾及生活垃圾等組成；塊石一般含量25~35%，局部最高含量可達50~70%，一般粒徑120~400mm，最大可達600m以上。填土結構一般呈松散狀，局部稍密，稍濕，人工分多次堆填而成，厚約0.9~1.70m，堆填年限3~12年，表層為新近回填，尚未完成自身固結。于場地內零星分布，其主要分布于施工區(qū)、現(xiàn)狀道路及居民區(qū)附近。②素填土(Q4ml):以紫褐色為主，局部雜色，主要由粘性土、砂巖塊（碎）石、砂質泥巖塊（碎）石，等組成；塊石一般含量25~45%，局部最高含量可達60~80%，一般粒徑200~800mm，最大可達1.5m，在與素填土接觸面上多分布有大粒徑塊石，形成架空結構。填土結構一般呈松散狀，局部稍密，稍濕，人工分多次堆填而成，厚約0.20~16.2m，堆填年限3~12年，表層為新近回填，尚未完成自身固結。主要分布于施工區(qū)、現(xiàn)狀道路及居民區(qū)附近。③塊石土(Q4col+dl):塊石土主要分布于牟家灣立交段東側山巒斜坡區(qū)域。雜色，主要由砂、泥巖碎、塊石及粉質粘土等組成，石含量約30~50%，粒徑60~400mm不等，個別可達600mm以上。粘土呈可塑狀，干強度中等，韌性中等，斷口稍有光澤。厚度變化大，厚0.50~5m，為崩坡積成因。④粉質粘土（Q4el+dl）:黃色~褐色，成份均勻，稍有光澤，無搖震反應，干強度中等，韌性中等，成層性差，可塑~軟塑狀，鉆探揭露厚度為0.20m~10m，主要分布在沿線原始地貌低洼、溝槽地帶。該層頂部為耕殖土，富含有機質、植物根系；在丘包斜坡地段，厚度0.50~1.50m（灌木1.5m0、喬木2.50m），呈可塑~軟塑狀；在谷地、水田、魚塘，受耕作和水浸泡影響，土體呈灰黑色，呈流塑~軟塑狀（局部在生物作用下轉化為淤泥質土），厚度1.00~2.50m，（藕田可達2.50~3.50m）。該層與基巖接觸地段，一般呈軟塑狀。其中流塑~軟塑狀粉質粘土（淤泥質土）主要分布于里程K0+880.000~K0+920.000段左側、K1+020.000~K1+060.000段右側、K1+160.000~K1+200.000段、K1+400.000~K1+460.000段、K1+780.000~K1+820.000段左側、K2+480~K2+660、K2+800~K2+840、牟家灣立交D匝道DK0+330.000~DK0+439.852里程段右側、牟家灣立交E匝道EK0+580.000~EK0+620.000里程段左側。~~~~~~~~~~~~~~角度不整合~~~~~~~~~~~~~~~2.6.2侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(J2s)為一套強氧化環(huán)境下的河湖相碎屑巖建造，由砂巖——泥巖不等厚的正向沉積韻律層組成，場地內廣泛分布。于線路沿線均有分布，是沿線的主要巖層。本地層內的泥質巖及砂質巖主要為突變分層，局部為相變過渡分層。相變主要為巖體膠結物所含的泥質比例逐漸增減，進而轉變?yōu)槟噘|巖或砂質巖。砂巖:灰色~灰白色，細~中粒結構，厚層狀構造；主要礦物成分為石英、長石，含少量云母及粘土礦物，表層強風化帶一般厚度1.00~2.00m，強風化巖芯呈碎塊狀，風化裂隙發(fā)育。中風化巖芯呈柱狀、中柱狀，巖體較完整，多為鈣質膠結，局部為泥質膠結，屬較軟~較硬巖，巖體基本質量等級為Ⅲ~Ⅳ級。砂質泥巖:紅色、紫紅色為主，主要礦物成分為粘土礦物，粉砂泥質結構，中厚層狀構造，主要礦物成份為粘土礦物；表層強風化帶一般厚度1.20~2.50m，強風化巖芯呈碎塊狀，風化裂隙發(fā)育。中風化巖芯呈柱狀、中柱狀，巖體較完整，屬極軟巖~軟巖，巖體基本質量等級為Ⅳ~Ⅴ級，場地內廣泛分布。粉砂巖:黃色，細粒結構，厚層狀構造；主要礦物成分為石英、長石，含少量云母及粘土礦物，表層強風化帶一般厚度1.50~3.00m，強風化巖芯呈碎塊狀，風化裂隙發(fā)育。中風化巖芯呈柱狀、短柱狀，巖體較完整，多為泥質、泥~鈣質膠結，屬極軟巖~軟巖，巖體基本質量等級為Ⅴ級?；鶐r面起伏情況及基巖風化帶特征擬建場地的基巖面及基巖風化帶特征具有起伏變化的特征，其起伏變化情況受地層巖性、地質構造與原始地貌起伏特征及城市建設對原始地貌的改造等影響。根據本次勘察結果，基巖面埋深約0.00~19m，場地整體的基巖面隨地形起伏總體較緩，傾角5~15°，原始地貌為斜坡溝谷地帶，基巖面起伏較大，傾角20~38°，場地基巖風化帶隨基巖面起伏變化，厚度一般1~2m；但在局部地形較陡的地段，基巖由于側向風化的影響，強風化帶厚度相對較大，最大可達5.00m以上?；鶐r強風化帶巖體破碎，風化裂隙發(fā)育，巖質軟。水文地質條件線路沿線主要位于構造剝蝕丘陵地貌，第四系覆蓋層在溝谷低洼地段厚度較大，基巖為砂巖、砂質泥巖互層的陸相碎屑巖，含水相對較弱。地下水的富水性受地形地貌、巖性及裂隙發(fā)育程度控制，主要為大氣降水及地下排水管線滲漏補給，水文地質條件較復雜。根據場地地下水的賦存條件、水理性質及水力特征，沿線地下水可分為第四系松散層孔隙水和基巖裂隙水。⑴第四系松散層孔隙水不連續(xù)分布在人工填土層及殘坡積層中，多為局部性上層滯水，水量較小，動態(tài)幅度大，水質成分由含水介質的性質決定，主要由大氣降水補給。根據勘察，勘察期間地下水水位除臨近地表沿線河溝位置的地下水與河水存在局部水力聯(lián)系外，其余位置的地下水位不統(tǒng)一，無直接水力聯(lián)系。⑵基巖裂隙水包括風化裂隙水和構造裂隙水。風化裂隙水分布在淺表層基巖強風化帶中，為局部上層滯水或小區(qū)域潛水，水量小，受季節(jié)性影響大，各含水層自成補給、徑流、排泄系統(tǒng)；構造裂隙水分布于中下部的中厚~厚層塊狀基巖裂隙中，以層間裂隙水或脈狀裂隙水形式儲存，水量大小與裂隙發(fā)育程度和裂隙貫通性密切相關。其補給源主要為大氣降水和溪溝、水田、魚塘等地表水體，水量大小與巖體中裂隙的發(fā)育程度密切相關，一般呈滴狀或脈狀，動態(tài)不穩(wěn)定，由于巖層傾斜，局部基巖中的裂隙水具承壓性。根據本次水樣水質分析成果并結合沿線相鄰場地勘察成果：殘積、坡積層中的地下水，水質較好，化學成分屬HCO3-Ca、Na型，礦化度低，對混凝土具有微腐蝕性。人工填土層中地下水，化學成分較復雜，與堆填物成分相關，一般對混凝土具有微腐蝕性。場地沿線原始地貌地勢低洼處地下水較發(fā)育，其水量大小、水位埋深與大氣降水的強度和持續(xù)時間有很大關系，其特點主要為雨季水位高、水量大，旱季水位低、水量小。本次勘察期間屬于重慶枯水季，連晴少雨，地下水匱乏，除局部深厚回填區(qū)填土與粉質黏土的界面附近、臨近溪溝位置的土層及局部低洼處的覆蓋層及基巖內存在少量地下水外，其余位置未發(fā)現(xiàn)地下水。綜上所述，場地沿線原始地貌地勢低洼處地下水較發(fā)育，其水量大小、水位埋深與大氣降水的強度和持續(xù)時間有很大關系，其特點主要為雨季水位高、水量大，旱季水位低、水量小。本次勘察期間主線K6+009~K6+209段測得地下水位265.24m，地下水較發(fā)育，水文地質條件復雜。其余地段地下匱乏，本次勘察期間未發(fā)現(xiàn)地下水，水文地質條件簡單。地震根據《公路工程抗震規(guī)范》JTGB02-2013及《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306—2015，擬建場地抗震設防烈度為6度，設計地震分組第一組，設計基本地震加速度值為0.05g。相鄰建（構）筑物（1）沿線重要建（構）筑物K0+00-K2+300段根據踏勘，擬建場地內及周邊主要相鄰建（構）筑物為市政道路工程、居民區(qū)、寶華1#井、高壓鐵塔及地下管線等。1）、主線里程K0+020~K0+040段主線K0+020~K0+040里程段與寶華1#井區(qū)域相交（見照片），據調查，寶華1#井修建于上世紀80年，井深約3000m，由于開采年代久遠，現(xiàn)已氣量減少，逐步減產，據當?shù)卮迕駭⑹?，現(xiàn)已大部分作為儲氣井使用。根據設計方案，該段為高架橋梁段，橋墩臺選址跨過了井區(qū)范圍，高架橋梁修建時，在合理的設計及施工條件下，對寶華1#井的影響較小圖3.8-1寶華1#井照片資料2）、主線里程K0+240~K0+260段根據踏勘，本段擬建場地內及周邊主要建（構）筑物為已建市政道路工程。根據設計方案，擬建道路將上跨該已建市政道路，擬建橋梁修建對市政道路影響較小。3）、主線里程K0+440~K0+460段根據踏勘，本段擬建場地內及周邊主要建（構）筑物為高壓鐵塔。根據設計方案，擬建主線K0+440~K0+460段穿越現(xiàn)狀110KV高壓線，該高壓線線高313.45，設計路面高程約302.942~303.462m，設計線路下穿高壓線，與設計高壓鐵塔，兩者最小高差約9.9m，擬建線路與高壓線高差較小，擬建線路對高壓線影響較大，建議施工前與相關部門進行對接，必要時對其進行改遷。4）、主線里程K0+620~K0+740段根據踏勘，擬建場地內及周邊主要建（構）筑物為民房。按現(xiàn)行設計方案，需要對擬建工程范圍內的民房進行拆遷。根據0-13剖面所示，道路右側邊坡距既有安康花園砼6建筑很近，建議加強既有建（構）筑物的監(jiān)測和預警工作，留存影像資料。5）、主線里程K0+920~K1+160段根據踏勘，擬建場地內及周邊主要建（構）筑物為市政道路工程、高壓鐵塔以及眾多的民房，道路工程主要為已建的長石街。根據設計方案，需要對擬建工程范圍內的民房進行拆遷；將對長石街采取順接的方式連接。6）、主線里程K1+300~K1+400段、K1+940~K1+980段、K2+280~K2+300段根據踏勘，本段擬建場地內及周邊主要建（構）筑物為市政道路工程、高壓鐵塔以及眾多的民房；按現(xiàn)行設計方案，需要對擬建工程范圍內的民房進行拆遷，需要對擬建工程范圍內的電力設施（鐵塔、電桿等）進行遷改。K2+200-K3+480段根據踏勘，擬建場地內及周邊主要建（構）筑物為高壓鐵塔以及眾多的民房。其中，擬建工程需要對擬建工程范圍內的建筑物進行拆遷，需要對擬建工程范圍內的電力設施（鐵塔、電桿等）進行遷改，需要對擬建工程范圍內道路進行遷改。擬建工程范圍內建筑物：合心村村委：匝道E（K0+220.000~K0+260.000）；民房：主線（K2+370.000~K2+480.000）、輔道B（K0+480.000~K0+560.000）、輔道A（K0+560.000~K0+620.000、主線（K3+340.000~K3+400.000）等附近。擬建工程范圍內鐵塔、電桿等：輔道B（K0+660.000~K0+680.000）、匝道F（K0+330.000~K0+350.000）、輔道C（K0+080.000~K0+120.000）、輔道C（K0+160.000~K0+180.000）、匝道D（K0+540.000~K0+660.000）、輔道A（K0+380.000~K0+400.000）、主線（K3+250.000~K0+270.000）等附近。擬建工程范圍內道路：西銅北路（K0+260.000~K1+520.000）等。K3+480~K4+160，K5+160~K6+570段根據踏勘，擬建場地內及周邊主要建（構）筑物為市政道路工程、電線桿以及眾多的民房；道路工程主要包括已建的西沙路、西湖路。根據踏勘，擬建主線將在里程K5+260~K5+270段切斷無名道路、將在里程K5+340~K5+620段切斷西沙路；擬建主線將在K5+740~K5+800段上垮西湖路并于該里程段將輔道于其進行順接。磚2民居位于主線里程K5+600左側約12m；馬鞍二期農民新村多棟砼7建筑物位于8#輔道路基里程K0+700~K0+860左側11~12m；城西家園小區(qū)多棟建筑（2棟砼33、2棟砼/-1F、1棟砼33/-1F）位于7#輔道路基里程K0+660~K0+800右側8~23m；西彭一小教學樓（砼3）位于7#輔道路基里程K0+660~K0+800右側14~16m；城西家園小區(qū)2棟砼31建筑位于7#輔道路基里程K1+140~K1+180右側22m；城西家園小區(qū)2棟砼31建筑位于主線路基里程K6+380~K6+480右側15~22m。擬建主線K4+060~K4+080段穿越現(xiàn)狀10KV高壓線，該高壓線線高約298.79，設計路面高程約292.5m，設計線路下穿高壓線，兩者最小高差約6.3m，擬建線路與高壓線高差較小，擬建線路對高壓線影響較大，建議施工前與相關部門進行對接，必要時對其進行改遷。擬建主線K4+140~K4+160段穿越現(xiàn)狀10KV高壓線，該高壓線線高約294.26，設計路面高程約293m，設計線路下穿高壓線，兩者最小高差約1.26m，擬建線路與高壓線高差較小，擬建線路對高壓線影響較大，建議施工前與相關部門進行對接，必要時對其進行改遷。擬建主線K5+380、K5+580、K5+560、K5+730、K5+740、K5+780、K5+800、K6+480位置與現(xiàn)狀高壓電桿發(fā)生沖突，建議施工前與相關部門進行對接，對其進行改遷。K4+160~K5+160段根據踏勘，擬建場地內及周邊主要建（構）筑物為市政道路工程、電線桿以及眾多的民房；道路工程主要包括已建的石高路。根據踏勘，擬建主線將在里程K4+260位置切斷石高路。主線里程K4+260~K4+330段擬建位置及左側邊坡外側為居民聚居區(qū)，其房屋較為密集。主線里程K4+930~K4+950段左側邊坡外側為民居（磚2+土2）。主線里程K5+080~K5+160段擬建位置及左側邊坡外側為居民聚居區(qū)，其房屋較為密集。擬建主線K4+160~K4+190段穿越現(xiàn)狀10KV高壓線，該高壓線線高約297，設計路面高程約293m，設計線路下穿高壓線，兩者最小高差約4m，擬建線路與高壓線高差較小，擬建線路對高壓線影響較大，建議施工前與相關部門進行對接，必要時對其進行改遷。擬建主線沿線存在多處簡易電桿，其與擬建項目存在沖突（線高或電桿位置），建議施工前與相關部門進行對接，對其進行改遷。K6+570-K7+743.132段根據踏勘，擬建場地內及周邊主要建（構）筑物為市政道路工程、民房；根據設計方案，城西家園小區(qū)砼3位于主線路基里程K6+570~K6+640右側8.97~10.83m，城西家園小區(qū)砼5/-1F位于主線路基里程K6+570~K6+640右側10.47~11.21m。排水管涵（砼DN900）在場地范圍內均為高架鋪設，在D匝道里程DK0+760~DK0+780范圍內下穿D匝道，在E匝道里程EK0+140~EK0+160范圍內下穿E匝道，和該里程段范圍內E匝道墩位有重疊；在西銅南路里程XK0+410~XK0+420范圍內下穿西銅南路。（2）地下管線由地下管網圖反映，場區(qū)內管網主要沿現(xiàn)狀市政道路展布，地下管網一般埋深小于3m，其對挖方路基段、高架橋匝道的影響較大；建議施工前應協(xié)調處理好相關管線的產權單位，做好場地內管網遷改工作，保證其正常運營，確保周邊居民的正常生活不受影響。同時根據測量專業(yè)提供的現(xiàn)狀地形管網圖對現(xiàn)場核實。不良地質作用通過搜集前人的研究成果及本次地面地質調查，在本項目擬建線路范圍斜（邊）坡地貌天然狀態(tài)穩(wěn)定，區(qū)域構造作用輕微，未見斷層通過，未發(fā)現(xiàn)危巖、崩塌、泥石流等不良地質現(xiàn)象。特殊性巖土根據勘察，沿線的特殊性巖土為素填土、沖洪積成因的塊石土、崩坡積成因的塊石土、基巖強風化層、殘積土和流塑~軟塑狀殘積土（淤泥質土），以人工填土為主。雜填土(Q4ml)：以雜色為主，局部雜色，主要由粘性土、砂巖塊（碎）石、砂質泥巖塊（碎）石，砼塊、磚塊、建筑垃圾及生活垃圾等組成；塊石一般含量25~35%，局部最高含量可達50~70%，一般粒徑120~400mm，最大可達600m以上。填土結構一般呈松散狀，局部稍密，稍濕，人工分多次堆填而成，厚約0.2~2.50m，堆填年限3~10年，表層為新近回填，尚未完成自身固結。于場地內零星分布，其主要分布于施工區(qū)、現(xiàn)狀道路及居民區(qū)附近。素填土(Q4ml)：以紫褐色為主，局部雜色，主要由粘性土、砂巖塊（碎）石、砂質泥巖塊（碎）石，砼塊、磚塊、建筑垃圾等組成；局部表層零星分布有瓷磚、碎木屑、編織袋等建筑廢棄物及生活垃圾組成的雜填土；塊石一般含量25~45%，局部最高含量可達60~80%，一般粒徑200~800mm，最大可達1.5m，在與素填土接觸面上多分布有大粒徑塊石，形成架空結構。填土結構一般呈松散狀，局部稍密，稍濕，人工分多次堆填而成，堆填年限3~12年，表層為新近回填，尚未完成自身固結。主要分布于主線里程K5+860~K6+340及牟家灣立交局部以及沿線零星施工區(qū)及居民區(qū)附近。塊石土(Q4col+dl)：塊石土主要分布于線路牟家灣立交段東側山巒斜坡區(qū)域。雜色，主要由砂、泥巖碎、塊石及粉質粘土等組成，石含量約30~50%，粒徑60~400mm不等，個別可達600mm以上。粘土呈可塑狀，干強度中等，韌性中等，斷口稍有光澤。厚度變化大，崩坡積成因。物理力學性質不穩(wěn)定，對工程的影響主要為樁基施工過程中成樁困難。流塑~軟塑狀殘積土（淤泥質土）：主要分布于道路沿線的水田、藕田及魚塘范圍，主要呈灰黑色，一般為流塑狀，韌性中等、干強度中等、無光澤，有刺激性氣味，殘積。經后期人類活動，場地部分水田、藕田及魚塘已經回填，回填前未進行清淤處理。一般淤泥厚度1~2m，局部可達3m左右。厚度一般較小，沉降量有限，對場地穩(wěn)定性影響較小。風化巖：場地內風化巖由于分布于地表附近，厚度不均，頂界起伏較大，力學性能差，厚度一般較小，沉降量有限，對場地穩(wěn)定性影響較小。另外，場地范圍內分布有殘積土和粉砂巖，粉砂巖零星分布于主線局部區(qū)域，根據以往工程經驗數(shù)據分析重慶市區(qū)范圍殘積土和粉砂巖一般不具膨脹性，對工程的影響較小。巖土設計參數(shù)設計參數(shù)按不同巖性，不同風化程度分別提供:⑴巖體物理力學性質指標①巖體物性指標直接使用巖石相應指標的統(tǒng)計平均值。②巖體彈性模量、變形模量由巖石的室內測試平均值乘以0.7后提供，泊松比取巖石室內試驗平均值。③巖體抗剪強度設計值按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013，參照試驗成果及已有勘察資料，按地方經驗取值。一般巖體粘聚力c為巖塊標準值的0.3倍，巖體內摩擦角為巖塊標準值的0.8倍。時間效應系數(shù)按0.95考慮。④巖體抗拉強度按巖石試驗標準值折減而成，折減系數(shù)取0.4。時間效應系數(shù)按0.95考慮。⑤巖體完整性系數(shù)根據聲波測試資料結合鉆孔巖芯質量綜合提供。⑵地基承載力=1\*GB3①支護結構地基承載力特征值fa按《市政工程地質勘察規(guī)范》DBJ50-174-2005第14.3.2條、第14.3.5條。巖體較完整，地基條件系數(shù)取1.10，抗壓強度標準值砂巖取飽和值，砂質泥巖取飽和值。=2\*GB3②路基、橋涵巖石地基承載力特征值fa0按《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTG3363-2019）表4.3.3-1查表值得到。③樁基礎單樁軸向受壓承載力特征值Ra根據《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTG3363-2019）6.3節(jié)相關公式計算得到。⑶巖石與錨固體極限粘結強度標準值、基底摩擦系數(shù)根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330－2013)表8.2.3-2、表8.2.3-3和表11.2.3確定。⑷其它參數(shù)根據試驗成果或地區(qū)經驗，結合本工程的特征按照《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2015）和《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTG3363-2019）確定，對于統(tǒng)計數(shù)小于統(tǒng)計樣本數(shù)的參數(shù)，采用平均值與最小值之和的小值平均值。⑸場地內各界面抗剪建議值。層面：C=20kPa，φ=12°裂隙面：C=50kPa，φ=18°強風化巖體：飽和：C=35kPa，φ=15°粉質粘土與巖石界面：飽和：C=15.1kPa，φ=9.4°填土與巖石界面：飽和：C=5kPa，φ=15°填土與粉質粘土界面：飽和：C=17kPa，φ=8°強風化與中風化界面：飽和：C=35kPa，φ=15°⑹其他參數(shù)根據試驗成果或地區(qū)經驗，結合本工程的特征確定。巖土體物理力學設計參數(shù)推薦值一覽表詳見下表。K0+000~K2+300巖土物理力學設計參數(shù)推薦值巖石名稱填土粉質黏土砂質泥巖砂巖層面參數(shù)裂隙面參數(shù)粉質粘土與巖石界面填土與巖石界面填土與粉質粘土界面強風化中風化強風化中風化重度(kN/m3)天然20.0*20.024.0*25.624.0*24.8飽和21.0*20.2單軸抗壓強度標準值(MPa)天然--6.9237.3飽和--4.1927.8內摩擦角φ(°)天然27*14.23030.23235.012189.458.0飽和25*10.5內聚力C(kPa)天然7*22.33411851205015.115.017.0飽和5*14.6抗拉強度(kPa)91482彈性模量(MPa)9124568變形模量(MPａ)6823867泊松比μ0.390.13地基承載力特征值fa(kPa)120147010082巖石地基承載力特征值fa0（kPa）300400300120013*20*巖石水平抗力系數(shù)(MN/m3)60460巖土體與錨固體極限粘結強度標準值(kPa)65453601200負摩阻力系數(shù)(§n)0.20擋墻基底摩擦系數(shù)0.300.250.400.450.400.55 K2+300~K3+480段巖土體設計參數(shù)建議值一覽表巖石名稱素填土粉質粘土砂質泥巖砂巖粉砂巖裂隙面層面巖土界面強風化中風化強風化中風化強風化中風化天然重度(kN/m3)20*19.9024*25.724*24.924*25.1*飽和重度(kN/m3)21*20.80*天然抗壓強度(MPa)6.7035.972.56飽和抗壓強度(MPa)3.9428.331.83內聚力C(kPa)5*（飽和）23.33（天然）5281880502015.115.60（飽和）內摩擦角φ(°)25*(飽和）10.85（天然）31.940.218129.48.17（飽和）抗拉強度(kPa)98.8300437巖石地基承載力特征值[fa0]（kPa）120*260*243210283240*彈性模量(MPa)8283651變形模量(MPａ)6283022泊松比μ0.390.13巖石與錨固體極限粘結強度標準值(kPa)100*300150*1100300巖土與擋墻基底摩擦系數(shù)0.200.350.400.350.700.350.40負摩阻力系數(shù)0.2*土體水平抗力系數(shù)比例系數(shù)MN/m418*20*28*巖體水平抗力系數(shù)(MN/m3)6050040注：（1）“*”為地區(qū)經驗取值，（2）場地內部分區(qū)域，砂質泥巖和頁巖巖體破碎，取樣困難，無法獲得室內試驗數(shù)據值。（3）粉砂巖膠結差在外業(yè)鉆探過程中巖芯呈散沙~短柱狀，為滿足取芯要求只能采取強度較高的短柱狀巖芯，故試驗成果無法準確反映該地層承載力。取值時，粉砂巖的參數(shù)根據現(xiàn)場鉆探情況結合工程特點及重慶地區(qū)經驗綜合確定。（4）當水平荷載未長期或經常出現(xiàn)的荷載時，應將表中水平抗力系數(shù)比例系數(shù)乘以0.4后采用。K3+480~K4+160，K5+160~K6+570段巖土體設計參數(shù)建議值一覽表巖石名稱人工填土粉質粘土J2s裂隙面層面砂質泥巖（1、2號橋梁）砂質泥巖（主線K6+009~K6+209）砂質泥巖（主線K3+480~K4+160、K5+160~K6+009、K6+209~K6+570段）砂巖粉砂巖強風化中風化強風化中風化強風化中風化強風化中風化強風化中風化重度(kN/m3)20*（天然）21*（飽和）20.0（天然）20.5（飽和）25.525.825.5*26.0*25.525.924.825.223.7*24.6*自然抗壓強度(MPa)33.03.6飽和抗壓強度(MPa)24.21.8黏聚力C(kPa)5*23.5（天然）450*2963401200100*502015.6（飽和）內摩擦角φ(°)25*15.8（天然）3030303828*181211.7（飽和）抗拉強度(kPa)1146510642546*彈性模量（MPa）108067111552453550*變形模量（MPa）8575389052000500*泊松比0.380.390.380.140.40*地基承載力特征值[fa0](kPa)以現(xiàn)場實測為準300*3375200*1300300*2600350*8780200*650巖石與錨固體極限粘結強度標準值(kPa)4803003601200290巖土與擋墻基底摩擦系數(shù)50.450.350.400.350.450.400.550.350.40負摩阻力系數(shù)0.25水平抗力系數(shù)比例系數(shù)MN/m414*20*40*30*40*60*30*巖體水平抗力系數(shù)(MN/m3)60*50*55*300*45*注：（1）“*”為地區(qū)經驗取值，（2）場地內部分區(qū)域，砂質泥巖和頁巖巖體破碎，取樣困難，無法獲得室內試驗數(shù)據值。（3）粉砂巖膠結差在外業(yè)鉆探過程中巖芯呈散沙~短柱狀，為滿足取芯要求只能采取強度較高的短柱狀巖芯，故試驗成果無法準確反映該地層承載力。取值時，粉砂巖的參數(shù)根據現(xiàn)場鉆探情況結合工程特點及重慶地區(qū)經驗綜合確定。（4）當水平荷載未長期或經常出現(xiàn)的荷載時，應將表中水平抗力系數(shù)比例系數(shù)乘以0.4后采用。（5）K6+009~K6+209段由于長期處于地下水位以下，砂質泥巖地基承載力特征值按飽和抗壓強度計算，其余段砂質泥巖地基承載力按天然抗壓強度計算；砂巖按飽和抗壓強度計算。K4+160~K5+160段巖土體設計參數(shù)建議值一覽表巖石名稱人工填土粉質粘土塊石土砂質泥巖（里程K4+160~K4+550、K4+685~K5+160段）砂質泥巖（里程K4+550~K4+685）砂巖粉砂巖裂隙面層面強風化中風化強風化中風化強風化中風化強風化中風化重度(kN/m3)20*（天然）21*（飽和）20.3（天然）20.6（飽和）21*（天然）22*（飽和）25*25.7*25*25.824.5*24.9*23.7*24.6*自然抗壓強度(MPa)8.22.439.23.6飽和抗壓強度(MPa)4.81.529.51.8黏聚力C(kPa)5*23.0（天然）5*45*47040*80*1590100*202015.6（飽和）內摩擦角φ(°)25*16.6（天然）26*17*31.914*26*41.518*121212.1（飽和）抗拉強度(kPa)1174043046*地基承載力特征值[fa0](kPa)以現(xiàn)場實測為準120*120*200*2970140*870250*10700160*360巖石與錨固體極限粘結強度標準值(kPa)10048090*3101501380100290巖土與擋墻基底摩擦系數(shù)0.200.4*0.350.450.340.380.40.650.350.4負摩阻力系數(shù)0.3水平抗力系數(shù)比例系數(shù)MN/m414*20*40*40*28*60*30*巖體水平抗力系數(shù)(MN/m3)985054045干作業(yè)鉆孔樁樁周土的極限側阻力標準值(kPa)24*60*70*160*160*180*160*注：（1）“*”為地區(qū)經驗取值，（2）場地內部分區(qū)域，砂質泥巖和頁巖巖體破碎，取樣困難，無法獲得室內試驗數(shù)據值。（3）粉砂巖膠結差在外業(yè)鉆探過程中巖芯呈散沙~短柱狀，為滿足取芯要求只能采取強度較高的短柱狀巖芯，故試驗成果無法準確反映該地層承載力。取值時，粉砂巖的參數(shù)根據現(xiàn)場鉆探情況結合工程特點及重慶地區(qū)經驗綜合確定。（4）當水平荷載未長期或經常出現(xiàn)的荷載時，應將表中水平抗力系數(shù)比例系數(shù)乘以0.4后采用。工程地質條件評價K0+000~K2+300段工程地質評價3.1.1主線工程地質評價（1）里程K0+076.05~K0+223.69填方路基段本段線路現(xiàn)狀地面高程275.002~278.153m，本段屬構造剝蝕淺丘地貌，上覆土層厚度為0~1.20m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂質泥巖；線路所經地段地形總體坡角2°~20°，局部達35°，場地內巖土體現(xiàn)狀整體穩(wěn)定。該段全長約155m，該段線路走向約190°，設計標高293.582~297.222m，為填方路基段。根據設計方案，將分別在道路左、右兩側形成高約14.80~26.20m、11.20~23.60的填方邊坡，詳見TXK8~13剖面，邊坡安全等級為一級，為永久邊坡，安全系數(shù)1.35。里程段內現(xiàn)狀地形及下部基巖面傾角較平緩，道路路基填筑后整體穩(wěn)定性較好，不會產生沿基巖面整體滑動變形。根據設計方案，左側邊坡上部土體按1:1.75的坡率放坡回填后，坡腳采用1#擋墻進行支擋，右側采用2#擋墻進行支擋，建議擋墻形式可采用重力式擋墻或樁板擋墻，擬建擋墻以中風化基巖作為持力層，邊坡應設置截排水溝并做好坡面防護措施。按照設計標高平場后，本段道路位于回填區(qū)域上，道路填筑前，應對表層的耕植土、樹根、草皮清除后，選用級配較好的粗粒土作為填料，分層填筑、均勻壓實后，方能作為路基持力層。建議該段道路以壓實填土作為路基持力層，壓實系數(shù)應滿足設計要求，地基承載力取值按現(xiàn)場測試確定。路基宜處于干燥或中濕狀態(tài)。（2）里程K0+519.38~K1+057.56填方路基段本段線路現(xiàn)狀地面高程286.404~309.813m，本段屬構造剝蝕淺丘地貌，上覆土層厚度為0~6.50m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂質泥巖；線路所經地段地形總體坡角2°~20°，局部達45°，場地內巖土體現(xiàn)狀整體穩(wěn)定。該段全長約540m，該段線路走向154°，設計標高305.022~318.094m，為填方路基段。1）道路左側邊坡：K0+519.38~K0+625段道路左側邊坡：根據設計方案將在該里程道路左側形成高約6.00~11.00m的填方邊坡，詳見TXK32~34剖面，邊坡安全等級為一級，為永久邊坡，安全系數(shù)1.35。走向150°，傾向60°，坡長約95m。根據設計方案該段填方道路段擬采用3#擋墻進行支擋。由于該里程段填方路堤局部段巖土界面相對較陡，現(xiàn)對該段填方路堤回填后土體進行巖土界面穩(wěn)定行分析，選取典型剖面TXK34-34′進行折線滑面穩(wěn)定系數(shù)隱式解計算該段填方路堤沿巖土界面邊坡穩(wěn)定性，根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）附錄A.0.3公式傳遞系數(shù)法隱式解計算邊坡穩(wěn)定性系數(shù)。素填土飽和工況下重度取21.0KN/m3，粉質粘土與巖石界面抗剪強度指標黏聚力取15.1KPa、內摩擦角取9.4°。填土內部黏聚力取5.0KPa、內摩擦角取25.0°。邊坡驗算示意圖見下圖，計算結果見下表：34-34’剖面填方邊坡穩(wěn)定性驗算示意圖（巖土界面）邊坡穩(wěn)定性驗算成果表（TXK34’剖面，巖土界面、暴雨工況）滑塊編號滑體重度(Kn/m)滑塊面積(m2)滑面長(m)滑面傾角(°)黏聚力(kPa)內摩擦角(°)抗滑力（Kn）下滑力(Kn)傳遞系數(shù)支護剩余下滑力穩(wěn)定性系數(shù)（K）12124.6710.9527.75.0025.0268.67240.85/72.270.91221126.3117.2617.415.109.4679.65793.180.95353.4532176.057.0712.815.109.4364.58353.810.98425.15計算結果表明，該里程段填方邊坡的穩(wěn)定系數(shù)為0.91，填方邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài)。根據設計方案該段填方道路段擬采用3#擋墻進行支擋，建議擋墻形式可采用重力式擋墻或樁板擋墻，擋墻采用中等風化基巖作為基礎持力層，邊坡應設置截排水溝，作好截排水措施。K0+625~K0+735段道路左側邊坡：根據設計方案平場后，將在該里程道路左側形成11.80~18.70m的填方邊坡。邊坡安全等級為一級，為永久邊坡，安全系數(shù)1.35。該里程段內現(xiàn)狀地形平緩，道路路基填筑后整體穩(wěn)定性較好，不會產生沿巖土界面發(fā)生整體滑動變形。根據設計方案，該段按1:1.75的坡率分階放坡回填，邊坡應設置截排水溝，作好截排水措施。K0+735~K1+057.56段道路左側邊坡：根據設計方案平場后，將在擬建道路左側與輔道2之間形成高約0.40~10.1m的邊坡，詳見TXK40~57剖面，坡長約325m，邊坡安全等級為一級，為永久邊坡，安全系數(shù)1.35。根據設計方案該段填方道路段擬采用6#擋墻進行支擋，建議擋墻形式可采用懸臂式、重力式或樁板擋墻。根據設計標高平場后，該邊坡靠近小里程段大部分均位于填方路基上，建議該區(qū)域擋墻段采用壓實填土作為持力層；在靠近大里程段，按照設計標高平場后，下部基巖面已經比較淺或平場后基巖將出露，建議該區(qū)域擋墻段采用基巖作為持力層。該段邊坡小里程段內現(xiàn)狀地形平緩，道路路基填筑后整體穩(wěn)定性較好，不會產生沿巖土界面發(fā)生整體滑動變形。但該段邊坡大里程段與輔道2外側填方邊坡形成的整體填方路堤邊坡局部段巖土界面相對較陡，該段邊坡整體穩(wěn)定性評價詳見輔道2評價。2）道路右側邊坡：K0+519.38~K0+585段道路右側邊坡：根據設計方案平場后，將在該里程道路右側形成高約5.00~15.50m的填方邊坡，詳見TXK32~33剖面，坡長約65m，邊坡安全等級為一級，為永久邊坡，安全系數(shù)1.35。根據設計方案，邊坡上部土體按1:1.75的坡率放坡回填后，坡腳采用4#擋墻進行支擋，建議擋墻形式可采用重力式擋墻或樁板擋墻，擋墻采用中等風化基巖作為基礎持力層，邊坡應設置截排水溝，作好截排水措施。K0+585~K0+735段道路右側邊坡：根據設計方案平場后，將在道路右側形成0.60~4.50m的填方邊坡，詳見TXK34~39剖面，坡長約150m，邊坡安全等級為二級，為永久邊坡，安全系數(shù)1.25。里程段內大部分現(xiàn)狀斜坡坡向與左側填方邊坡坡向相反，道路路基填筑后整體穩(wěn)定性較好，不易產生沿基巖面整體滑動變形。根據設計方案，該段按1:1.75的坡率放坡回填，邊坡應設置截排水并采取坡面防護措施。K0+735~K1+057.56段道路右側邊坡：根據設計方案，將在擬建道路右側與輔道1之間形成高約0.40~10.1m的填方土質邊坡，詳見TXK40~57剖面，坡長約325m，邊坡安全等級為一級，為永久邊坡，安全系數(shù)1.35。根據設計方案該段填方道路段擬采用6#擋墻進行支擋，建議擋墻形式可采用懸臂式、重力式或樁板擋墻。根據設計標高平場后，該邊坡靠近小里程段大部分均位于填方路基上，建議該區(qū)域擋墻段采用壓實填土作為持力層；在靠近大里程段，按照設計標高平場后，下部基巖面已經比較淺或平場后基巖將出露，建議該區(qū)域擋墻段采用基巖作為持力層。3）路基評價及建議按照設計標高平場后，本段道路位于回填區(qū)域上，道路填筑前，應對表層的耕植土、樹根、草皮清除后，選用級配較好的粗粒土作為填料，分層填筑、均勻壓實后，方能作為路基持力層。建議該段道路以壓實填土作為路基持力層，壓實系數(shù)應滿足設計要求，地基承載力取值按現(xiàn)場測試確定。路基宜處于干燥或中濕狀態(tài)。（3）里程K1+206.50~K1+734.7填方路基段該段全長約534m，該段線路走向155°~169°，現(xiàn)狀地面高程305.582~295.938m，設計標高316.332~303.912m，為填方路基段。本段屬構造剝蝕淺丘地貌，上覆土層厚度為0.60~4.00m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂質泥巖、砂巖；線路所經地段地形總體坡角2~10°，局部呈陡坎狀、擋墻，場地內巖土體現(xiàn)狀整體穩(wěn)定。1）道路左側邊坡：根據設計方案，將在擬建道路左側與輔道2、輔道4之間分別形成高約0.20~9.5m、0.50~7.7m的填方路堤邊坡，詳見TXK68~88剖面，邊坡分別坡長約260.0m、240.0m。邊坡安全等級為一級，為永久邊坡，安全系數(shù)1.35。根據設計方案與輔道2、輔道4之間形成的填方路堤邊坡擬分別采用8#、10#擋墻進行支擋，建議擋墻形式可采用懸臂式、重力式或樁板擋墻。根據設計標高平場后，在靠近小里程段，按照設計標高平場后，下部基巖面已經比較淺或平場后基巖將出露，建議該區(qū)域擋墻段采用基巖作為持力層。該邊坡靠近大里程段大部分均位于填方路基上，建議該區(qū)域擋墻段采用壓實填土作為持力層。2）道路右側邊坡：根據設計方案，將在擬建道路右側與輔道1、輔道3之間分別形成高約0.50~10.5m、0.50~8.0m的填方路堤邊坡，詳見TXK68~88剖面，邊坡分別坡長約260.0m、240.0m。邊坡安全等級為一級，為永久邊坡，安全系數(shù)1.35。根據設計方案與輔道1、輔道3之間形成的填方路堤邊坡擬分別采用9#、11#擋墻進行支擋，建議擋墻形式可采用懸臂式、重力式或樁板擋墻。根據設計標高平場后，在靠近小里程、大里程端頭段，按照設計標高平場后，下部基巖面已經比較淺或平場后基巖將出露，建議該區(qū)域擋墻段采用基巖作為持力層。該邊坡靠近中間里程段大部分均位于填方路基上，建議該區(qū)域擋墻段采用壓實填土作為持力層。3）路基評價及建議按照設計高程平場后，本段道路大部分段位于回填區(qū)域上，部分段道路路基下為粉質黏土及基巖，建議該段道路以壓實填土、換填地基或基巖作為路基持力層?；靥顓^(qū)域道路填筑前，應對表層的耕植土、樹根、草皮清除后，選用級配較好的粗粒土作為填料，分層填筑、均勻壓實后，方能作為路基持力層。建議該段道路以壓實填土作為路基持力層，壓實系數(shù)應滿足設計要求，地基承載力取值按現(xiàn)場測試確定。換填地基作為路基持力層時，換填深度應符合相關規(guī)范及設計要求?；鶐r做持力層時，地基承載力特征值請在表3.3巖土物理力學參數(shù)建議表中查取。（4）里程K1+880.70~K2+074.47填方路基段該段全長約195m，該段線路走向174°，現(xiàn)狀地面高程293.487~287.642m，設計標高300.692~297.358m。本段屬構造剝蝕淺丘地貌，上覆土層厚度為0.2~4.00m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂質泥巖、砂巖；線路所經地段地形總體坡角2~