(高清版)GB∕T 19624-2019 在用含缺陷壓力容器安全評定

代替GB/T19624—2004在用含缺陷壓力容器安全評定Safetyassessmentofin-servicepressurevesselscontainingdefects國家標(biāo)準(zhǔn)全文公開系統(tǒng)專用，此文本僅供個(gè)人學(xué)習(xí)、研究之用，未經(jīng)授權(quán)，禁止復(fù)制、發(fā)行、匯編、翻譯或網(wǎng)絡(luò)傳播等，侵權(quán)必究。全國標(biāo)準(zhǔn)信息公共服務(wù)平臺：https://std.samr.g國家市場監(jiān)督管理總局中國國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會 I Ⅱ 3術(shù)語、定義和符號 85斷裂與塑性失效評定 6疲勞失效評定 附錄A(資料性附錄)應(yīng)力腐蝕、高溫蠕變和腐蝕疲勞環(huán)境對安全評定的影響 附錄B(規(guī)范性附錄)材料性能數(shù)據(jù)的測定和選取方法 附錄C(規(guī)范性附錄)載荷比L,參量的計(jì)算 附錄D(規(guī)范性附錄)應(yīng)力強(qiáng)度因子K?的計(jì)算 附錄E(規(guī)范性附錄)缺陷間的干涉效應(yīng)系數(shù) 附錄F(資料性附錄)平面缺陷的分析評定方法 附錄G(規(guī)范性附錄)壓力管道直管段平面缺陷安全評定方法 附錄H(規(guī)范性附錄)壓力管道直管段體積缺陷安全評定方法 附錄I(資料性附錄)壓力管道彎頭和三通體積缺陷安全評定方法 附錄J(資料性附錄)材料斷裂韌度替代取值經(jīng)驗(yàn)公式 參考文獻(xiàn) IGB/T19624—2019本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T1.1—2009給出的規(guī)則起草。要變化如下：——修改了規(guī)范性引用文件(見第2章，2004年版的第2章);-——修改了一次應(yīng)力分安全系數(shù)(見表1,2004年版的表5-1);——修改了焊接修補(bǔ)區(qū)、高拘束度焊縫區(qū)或焊接殘余應(yīng)力分布情況不明區(qū)域焊接殘余應(yīng)力引起的 修改了凹坑缺陷的安全評定限定條件和免于評定的判別條件(見5.8,2004年版的5.8)——修改了流變應(yīng)力取值(見5.8.4和H.7,2004年版的5.8.4和H.7);L,的計(jì)算公式，修改了內(nèi)壓球殼上長2a穿透裂紋L的計(jì)算公式和適用范圍，增加了示意圖(見附錄C,2004年版的附錄C);——增加了內(nèi)壓圓筒整圈內(nèi)表面環(huán)向裂紋、半橢圓表面軸向和環(huán)向裂紋、橢圓埋藏軸向或環(huán)向裂紋、內(nèi)壓球殼上長2a穿透裂紋K?的計(jì)算公式，刪除了十字接頭中的焊根裂紋K?的計(jì)算公式(見附錄D,2004年版的附錄D);——增加了腐蝕疲勞對安全評定的影響(見附錄A);——修改了起裂時(shí)載荷比LF的確定方法(見G.4.2.2,2004年版的G.4.2.2);——修改了無量綱的含缺陷管道在純內(nèi)壓下的塑性極限內(nèi)壓的計(jì)算公式(見H.11.1,2004年版的H.11.1);——增加了壓力管道彎頭和三通體積缺陷安全評定方法(見附錄I);本標(biāo)準(zhǔn)由全國鍋爐壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(SAC/TC262)提出并歸口。本標(biāo)準(zhǔn)所代替標(biāo)準(zhǔn)的歷次版本發(fā)布情況為：ⅡGB/T19624—2019為了適應(yīng)國家有關(guān)法規(guī)、規(guī)章中關(guān)于在用含缺陷壓力容器、壓力管道安全評定要求和工程需要，我評估與重要壓力容器壽命預(yù)測技術(shù)研究”,在這些研究工作的基礎(chǔ)上，于2004年形成GB/T19624—壓力容器在規(guī)定的使用條件下能否繼續(xù)安全使用。GB/T19624—2004的主要起草單位及人員為：中國特種設(shè)備檢測研究中心陳鋼、李學(xué)仁、左尚志、孫亮、陶雪榮、賈國棟；北京航空航天大學(xué)鐘群鵬、長周期運(yùn)行安全保障關(guān)鍵技術(shù)研究”、質(zhì)檢公益項(xiàng)目“基于損傷模式的承壓設(shè)備合于使用評價(jià)技術(shù)研究GB/T19624—2019在用含缺陷壓力容器安全評定失效評定。本標(biāo)準(zhǔn)適用于在用鋼制含超標(biāo)缺陷壓力容器的安全評定。鍋爐、管道以及其他金屬材料制容器中的受壓元件在進(jìn)行安全評定時(shí)也可參照使用。本標(biāo)準(zhǔn)適用于含下列類型缺陷的受壓元件的安全評定：本標(biāo)準(zhǔn)不適用于下列壓力容器和結(jié)構(gòu)：a)核能裝置中承受核輻射的壓力容器和結(jié)構(gòu)；b)機(jī)器上非獨(dú)立的承壓部件(如壓縮機(jī)、發(fā)電機(jī)、泵、柴油機(jī)的承壓殼或氣缸等);c)承受直接火的受壓元件；d)電力行業(yè)專用的封閉式電氣設(shè)備的電容壓力容器(封閉電器);e)潛在失效模式包含蠕變的壓力容器和結(jié)構(gòu)。2規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB/T150.2壓力容器第2部分：材料GB/T228(所有部分)金屬材料拉伸試驗(yàn)GB/T4161金屬材料平面應(yīng)變斷裂韌度KIc試驗(yàn)方法GB/T6398金屬材料疲勞試驗(yàn)疲勞裂紋擴(kuò)展方法GB/T21143—2014金屬材料準(zhǔn)靜態(tài)斷裂韌度的統(tǒng)一試驗(yàn)方法JB/T4732鋼制壓力容器分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)NB/T47013.2承壓設(shè)備無損檢測第2部分：射線檢測下列術(shù)語和定義適用于本文件。超標(biāo)缺陷defectexceedingstandard超過有關(guān)壓力容器制造或驗(yàn)收法規(guī)、標(biāo)準(zhǔn)所規(guī)定的容許尺寸的缺陷。斷裂評定fractureassessment采用斷裂力學(xué)的方法評價(jià)含缺陷壓力容器和結(jié)構(gòu)能否排除斷裂失效的安全評定。12GB/T19624—20193.1.3塑性失效評定plasticcollapseassessment采用塑性極限分析的方法評價(jià)含缺陷壓力容器和結(jié)構(gòu)能否排除塑性失效的安全評定。3.1.4疲勞評定fatigueassessment評價(jià)含缺陷壓力容器和結(jié)構(gòu)在預(yù)期疲勞載荷的作用下，在所要求的繼續(xù)使用期內(nèi)能否排除疲勞失效的安全評定。3.1.5缺陷的規(guī)則化將實(shí)際缺陷按規(guī)則簡化為一個(gè)簡單幾何形狀的缺陷。3.1.6等效裂紋尺寸equivalentcracksize在平面缺陷的簡化評定中，按等應(yīng)力強(qiáng)度因子的原則，將表征后的橢圓埋藏裂紋或半橢圓表面裂紋用具有相等應(yīng)力強(qiáng)度因子的穿透裂紋代替，該穿透裂紋的半長稱為上述橢圓埋藏裂紋或半橢圓表面裂紋的等效裂紋尺寸。3.1.7塑性極限載荷plasticcollapseload采用極限分析方法，按理想塑性材料假設(shè)，以實(shí)際材料屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的平均值作為材料的流變應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，所得到的該結(jié)構(gòu)所能承受的最大載荷。3.1.8塑性屈服載荷plasticyieldload采用極限分析的方法，按理想塑性材料假設(shè)，以實(shí)際材料屈服強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算所得到的結(jié)構(gòu)所能承受的最大載荷。3.1.9內(nèi)壓對殼面的作用力迫使缺陷部位殼體局部凸出，導(dǎo)致實(shí)際的裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子值高于未考慮局部凸出時(shí)計(jì)算所得的應(yīng)力強(qiáng)度因子值的現(xiàn)象。3.1.10鼓脹效應(yīng)系數(shù)coefficientofbulgingeffect鼓脹效應(yīng)所導(dǎo)致的應(yīng)力強(qiáng)度因子增大的放大倍數(shù)。3.1.11應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系滿足ε/e,=σ/o,+α(σ/σg)”的材料。3.2符號下列符號適用于本文件。Ap——內(nèi)壓的作用面積，mm2;A,——接管承載面積，mm2;3GB/T19624—2019aa45afaaBB?B45BnB。bCCfCDD。dd'——平面缺陷規(guī)則化后的表征裂紋尺寸(穿透裂紋長度的一半；二維缺陷橢圓化后短的深度),mm;——相鄰兩共面裂紋中較大者的a值(共面夾渣較深者的a值),mm; 相鄰兩共面裂紋中較小者的a值(共面夾渣較淺者的a值),mm;——接管拐角平分線方向的拐角裂紋深度，mm;——裂紋疲勞擴(kuò)展后a的最終尺寸，mm;的近似平均值，j=1,2,…,U,mm;——簡化評定中缺陷的等效裂紋尺寸，mm;——簡化評定中缺陷的最大容許等效裂紋尺寸，mm;——評定用殼體計(jì)算厚度，即扣除一個(gè)評定周期的內(nèi)、外壁腐蝕量后的缺陷附近容器殼體壁厚(B=B?—C?),mm;——計(jì)算對接焊接接頭中因錯(cuò)邊引起的彎曲二次應(yīng)力時(shí)，錯(cuò)邊兩側(cè)的容器壁厚的較大-—計(jì)算對接焊接接頭中因錯(cuò)邊引起的彎曲二次應(yīng)力時(shí)，錯(cuò)邊兩側(cè)的容器壁厚的較小——接管拐角平分線方向的容器壁厚，mm;——接管內(nèi)拐角至外拐角的距離，mm;——評定用接管計(jì)算厚度，即扣除一個(gè)評定周期內(nèi)外壁腐蝕量后的缺陷附近接管壁——缺陷附近實(shí)測容器殼體壁厚，mm;——在計(jì)算對接焊接接頭中因錯(cuò)邊引起的彎曲二次應(yīng)力的公式中，容器壁厚參數(shù)的指數(shù)項(xiàng)； 一個(gè)評定周期內(nèi)因內(nèi)外壁介質(zhì)腐蝕而導(dǎo)致的壁厚減薄量，mm; 表征橢圓埋藏裂紋或半橢圓表面裂紋在沿殼體表面方向的半長，mm——相鄰兩共面裂紋中較大者的c值(共面夾渣中較深者的c值),mm;——相鄰兩共面裂紋中較小者的c值(共面夾渣中較深者的c值),mm;——裂紋疲勞擴(kuò)展后c的最終尺寸，mm;——第i個(gè)疲勞(應(yīng)力)循環(huán)后的c值，mm;——疲勞擴(kuò)展分段計(jì)算法中第j計(jì)算段中裂紋尺寸c的近似平均值，j=1,2,…,U,mm; 容器平均直徑，mm;——疲勞評定時(shí)，大小不同的應(yīng)力變化范圍的種數(shù)；——計(jì)算對接焊接接頭中因棱角引起的彎曲二次應(yīng)力時(shí)，在與焊縫垂直的截面上，棱角的直邊段在壁厚方向上的投影長度的一半，mm;4GB/T19624—2019da/dt——應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展速率，mm/s;e——表征埋藏橢圓裂紋中心偏離壁厚中心的偏心距，mm;Fch——接管拐角裂紋的邊界修正因子；f——fb及fm的總稱；fb——fA及fB的總稱；f6——計(jì)算由彎曲應(yīng)力σg引起的裂紋尺寸a方向裂紋尖端處應(yīng)力強(qiáng)度因子時(shí)所用的裂紋構(gòu)形因子；fb——計(jì)算由彎曲應(yīng)力σs引起的裂紋尺寸c方向裂紋尖端處應(yīng)力強(qiáng)度因子時(shí)所用的裂紋構(gòu)形因子；fec——計(jì)算拐角裂紋的K?時(shí)所用的因子；fmfm及f盈的總稱；fm——計(jì)算由薄膜應(yīng)力σm引起的裂紋尺寸a方向裂紋尖端處應(yīng)力強(qiáng)度因子時(shí)所用的裂紋構(gòu)形因子；fm——計(jì)算由薄膜應(yīng)力σm引起的裂紋尺寸c方向裂紋尖端處應(yīng)力強(qiáng)度因子時(shí)所用的裂紋構(gòu)形因子；G——相鄰兩裂紋間彈塑性干涉效應(yīng)系數(shù)；h——缺陷沿板厚方向的實(shí)測最大自身深度，mm;hw——填角焊縫焊腳尺寸，mm;i——d種應(yīng)力變化范圍的各自代號，i=1,2,…,d;J0.05——裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展量為0.05mm時(shí)所對應(yīng)的J積分值，N/mm;Je(B)——當(dāng)△a小于0.2mm鈍化偏置線時(shí)出現(xiàn)非穩(wěn)定裂紋擴(kuò)展或pop-in時(shí)的J積分?jǐn)郕;——按金相剖面法測得的材料J積分?jǐn)嗔秧g度，N/mm;Jr(△a)——裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展△a時(shí)的延性撕裂斷裂韌度，N/mm;j——裂紋擴(kuò)展分成u段計(jì)算的段次，j=1,2,…,u;Kc——以應(yīng)力強(qiáng)度因子表示材料的斷裂韌度，或由J積分?jǐn)嗔秧g度/CTOD斷裂韌度換算的以應(yīng)力強(qiáng)度因子表示的材料斷裂韌度，MPa·√m或N/mm?/2;K?—-—I型應(yīng)力強(qiáng)度因子，MPa·√m或N/mm3/2;Kjc——材料的平面應(yīng)變斷裂韌度，MPa·√m或N/mm32;N/mm3/2;K——平面缺陷常規(guī)評定中考慮了分安全系數(shù)后，以應(yīng)力強(qiáng)度因子表示的材料斷裂韌5KKkLLrLmaxll′mNnPPmpp1,p?piQRRS——平面缺陷常規(guī)評定用斷裂比，指施加載荷作用下的應(yīng)力強(qiáng)度因子與以應(yīng)力強(qiáng)度因子表示的材料斷裂韌度的比值；——應(yīng)力集中系數(shù)； 次應(yīng)力引起的應(yīng)力強(qiáng)度因子.MPa·/m或N/mm3/2——評價(jià)溫度下夏比V型缺口標(biāo)準(zhǔn)試樣沖擊吸收能量，J;于材料塑性屈服極限載荷的程度； 平面缺陷沿殼體表面方向的實(shí)測最大長度，mm:——計(jì)算對接焊接接頭中因棱角引起的彎曲二次應(yīng)力時(shí)，在與焊縫垂直的截面上，棱角兩直邊段總跨度的一半，mm;——疲勞裂紋擴(kuò)展速率與△K關(guān)系式中的指數(shù)； ——以材料流變應(yīng)力值進(jìn)行極限分析所得到的結(jié)構(gòu)塑性極限載荷，MPa;——埋藏缺陷距殼體兩表面的距離，且p?≤p?,mm;-—與含凹坑缺陷的容器材料及尺寸相同的無缺陷受壓元件的塑性極限載荷，MPa;——已經(jīng)計(jì)入安全裕度的含凹坑缺陷的容器最高容許工作壓力，MPa;——施加載荷與流變強(qiáng)度載荷的比值；6GB/T19624—2019(S3N)×SS?tuWWXX?X?XbYY?Y?yZ——缺陷容許承受的疲勞強(qiáng)度參量，N3/mm?·cycle;——兩共面裂紋間的間距，mm;——判別兩共面裂紋是否應(yīng)合并的臨界間距，mm; 兩共面裂紋或夾渣之間沿壁厚方向的最小距離，mm;——兩非共面裂紋或夾渣中兩面之間的最小距離，mm; ——可忽略材料蠕變效應(yīng)的溫度，℃;-——規(guī)則化后橢球形凹坑在殼壁表面的橢圓長軸尺寸的一半，mm;——相鄰兩凹坑中較大者的X值，mm;——相鄰兩凹坑中較小者的X值，mm;——平面缺陷簡化評定用彎曲應(yīng)力折合為當(dāng)量拉伸應(yīng)力的折合系數(shù)；——平面缺陷簡化評定用焊接殘余應(yīng)力折合為當(dāng)量拉伸應(yīng)力的折合系數(shù)；——規(guī)則化后橢球形凹坑在殼壁表面的橢圓短軸尺寸的一半，mm; ——計(jì)算對接焊接接頭中因棱角引起的彎曲二次應(yīng)力時(shí)，在與焊縫垂直的截面上，棱角直邊段在壁厚方向上的投影長度，mm;——規(guī)則化后橢球形凹坑的深度，mm;——裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍，MPa·√m或N/mm?/2;——a方向裂紋尖端處的△K,MPa·√m或N/mm3/2;——c方向裂紋尖端處的△K,MPa·√m或N/mm3/2;N/mm3/2;N/mm3/2;[(△Ka);];-1——按a=a;-1,c=C;-1及(△om),(△os);計(jì)算的a方向裂紋尖端處的△K,MPa·√m或N/mm3/2;√m或N/mm3/2;△Kt——疲勞裂紋擴(kuò)展的應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍門檻值，MPa·√m或N/mm3/2;△KP次應(yīng)力變化引起的應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍，MPa·m或N/mm3/2:△K?——二次應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍，MPa·√m或N/mm3/2;7GB/T19624—2019(△Qb);(△Qm);△o?,△o?(△σ)min(△σp)δ0.05δ0.2BL?δVp0σmax ——第i種應(yīng)力變化范圍，i=1,2,…,d,MPa;——截面上應(yīng)力變化范圍分布經(jīng)線性化處理后得到的內(nèi)、外壁上的應(yīng)力變化范圍——彎曲應(yīng)力分量變化范圍值，MPa;——薄膜應(yīng)力分量變化范圍值，MPa;——可忽略的最小應(yīng)力變化范圍，MPa;——第i種薄膜應(yīng)力分量變化范圍，MPa;——第i種彎曲應(yīng)力分量變化范圍，MPa;——計(jì)算對接焊接接頭中因棱角引起的彎曲二次應(yīng)力時(shí)，在與焊縫垂直的截面上，棱角直邊段與殼體表面方向所形成的銳角，rad;——裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展量為0.05mm時(shí)所對應(yīng)的COD值，mm;——穩(wěn)定裂紋擴(kuò)展為0.2mm鈍化偏置線時(shí)對應(yīng)的非尺寸敏感斷裂抗力δ,mm;—---CTOD斷裂韌度，mm;-——當(dāng)△a小于0.2mm鈍化偏置線時(shí)出現(xiàn)非穩(wěn)定裂紋擴(kuò)展或pop-in時(shí)的CTOD斷——按金相剖面法測定的材料CTOD斷裂韌度，mm;——平面缺陷簡化評定用斷裂比，指在施加應(yīng)力作用下的裂紋尖端張開位移與材料的張開位移斷裂韌度的比值；——截面上的應(yīng)力分布經(jīng)線性化處理后在內(nèi)、外壁上的應(yīng)力值，MPa;——條件屈服強(qiáng)度，即材料拉伸殘余應(yīng)變量為0.2%時(shí)所對應(yīng)的應(yīng)力值，MPa;-—評定溫度下材料的抗拉強(qiáng)度，MPa;——薄膜應(yīng)力(由P引起的稱Pm,由Q引起的稱Qm),MPa;——平面缺陷簡化評定中使用的總當(dāng)量拉伸應(yīng)力，MPa;———平面缺陷簡化評定中，由一次薄膜應(yīng)力Pm及局部應(yīng)力集中引起的當(dāng)量拉伸應(yīng)8GB/T19624—20190σI?ΦPE ——平面缺陷常規(guī)評定中，為計(jì)算K,所涉及的塑性修正因子p時(shí)的中間參量；——表面裂紋或埋藏裂紋的裂紋尖端離殼壁表面的最近距離，mm;——屈服應(yīng)變；——裂紋尖端總應(yīng)變。采用本標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行壓力容器安全評定除應(yīng)遵循本標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定外，還應(yīng)遵守國家有關(guān)部門頒布的相關(guān)4.2資格與職責(zé)在壓力容器安全評定中，進(jìn)行無損檢測的人員應(yīng)持有與實(shí)際使用的無損檢測方法相一致的Ⅲ的安全性進(jìn)行綜合分析和評價(jià)。本標(biāo)準(zhǔn)考慮下列類型的失效模式：9GB/T19624—2019b)塑性失效；c)疲勞失效。判斷失效模式應(yīng)依據(jù)同類壓力容器或結(jié)構(gòu)的失效分析和安全評定案例與經(jīng)驗(yàn)、被評定的壓力容器或結(jié)構(gòu)的具體的制造和檢驗(yàn)資料、使用工況以及缺陷的理化檢驗(yàn)和物理診斷結(jié)果，且對可能存在的腐蝕、應(yīng)力腐蝕、高溫蠕變環(huán)境等對失效模式和安全評定的影響也應(yīng)予以充分的考慮。應(yīng)力腐蝕、高溫蠕變和腐蝕疲勞環(huán)境對安全評定的影響參見附錄A。4.3.3安全評定方法的選擇安全評定方法的選擇應(yīng)以避免在規(guī)定工況(包括水壓試驗(yàn))下安全評定期內(nèi)發(fā)生各種模式的失效而導(dǎo)致事故的可能為原則。一種評定方法只能評價(jià)相應(yīng)的失效模式，只有對各種可能的失效模式進(jìn)行判斷或評價(jià)后，才能作出所評價(jià)的含有超標(biāo)缺陷的容器或結(jié)構(gòu)是否安全的結(jié)論。4.3.4安全評定所需的參考資料和基礎(chǔ)數(shù)據(jù)安全評定所需的參考資料包括：a)壓力容器制造竣工圖及強(qiáng)度計(jì)算書；c)壓力容器運(yùn)行狀況的有關(guān)資料，包括介質(zhì)情況、工作溫度、載荷狀況、運(yùn)驗(yàn)與維修報(bào)告等。安全評定所需的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)包括：b)結(jié)構(gòu)和焊縫的幾何形狀和尺寸；c)材料的化學(xué)成分、力學(xué)和斷裂韌度性能數(shù)據(jù)；d)由載荷引起的應(yīng)力；e)殘余應(yīng)力。4.4安全評定中的基礎(chǔ)工作應(yīng)根據(jù)安全評定的要求，對被評定對象可能存在的各種缺陷、材料和結(jié)構(gòu)等合理選擇有效的檢測方對于無法進(jìn)行無損檢測的部位存在缺陷的可能性應(yīng)有足夠的考慮，安全評定人員和無損檢測人員應(yīng)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和具體情況作出保守的估計(jì)。應(yīng)力分析應(yīng)考慮各種可能的載荷，并根據(jù)具體失效模式的安全評定需要和評定方法，采用成熟、可靠的方法計(jì)算評定中所需的應(yīng)力。GB/T19624—20194.4.3材料性能的測試和性能數(shù)據(jù)的獲得材料性能的測試和性能數(shù)據(jù)的獲得應(yīng)按有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和附錄B的規(guī)定。應(yīng)充分考慮材料性能數(shù)據(jù)的分散性并按偏于保守的原則確定所需的材料性能數(shù)值。評定計(jì)算時(shí)，應(yīng)保證缺陷尺寸、應(yīng)力和材料性能等數(shù)據(jù)單位的一致性。4.5評定結(jié)論與報(bào)告4.5.1缺陷評定完成后，評定單位應(yīng)依據(jù)國家相關(guān)法規(guī)、規(guī)章和本標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，及時(shí)出具完整的評定報(bào)告并給出明確的評定結(jié)論和繼續(xù)使用的條件。4.5.2評定報(bào)告一般應(yīng)包括以下內(nèi)容：b)缺陷檢驗(yàn)數(shù)據(jù)；c)材料性能數(shù)據(jù)測試或選用；e)綜合安全評價(jià)與評定結(jié)論。4.5.3評定報(bào)告應(yīng)準(zhǔn)確無誤，由評定人員編制、評定單位技術(shù)負(fù)責(zé)人審查、評定單位法人代表批準(zhǔn)，報(bào)5斷裂與塑性失效評定5.1評定方法的分類本章所規(guī)定的評定方法，依據(jù)評定對象的缺陷類型和評定準(zhǔn)則的不同，分為下列四種類型：a)平面缺陷的簡化評定(簡稱簡化評定);b)平面缺陷的常規(guī)評定(簡稱常規(guī)評定);c)凹坑缺陷的評定(簡稱凹坑評定);d)氣孔和夾渣缺陷的評定(簡稱氣孔夾渣評定)。對于平面缺陷，可采用簡化評定或常規(guī)評定方法進(jìn)行。在特殊和可能的情況下，也可采用分析評定方法進(jìn)行更為詳盡的分析評定。5.2安全系數(shù)常規(guī)評定所采用的安全系數(shù)見表1。其他評定方法所采用的安全系數(shù)，按各相應(yīng)章節(jié)的規(guī)定選取。表1常規(guī)評定安全系數(shù)取值失效后果缺陷表征尺寸分安全系數(shù)材料斷裂韌度分安全系數(shù)應(yīng)力分安全系數(shù)一次應(yīng)力二次應(yīng)力一般嚴(yán)重GB/T19624—20195.3缺陷的表征安全評定時(shí)，一般應(yīng)對實(shí)測的平面缺陷進(jìn)行規(guī)則化表征處理，將缺陷表征為規(guī)則的裂紋狀表面缺表征裂紋尺寸應(yīng)根據(jù)具體缺陷情況由缺陷外接矩形的高和長來確定。對穿透裂紋，長為2a;對表面裂紋，高為a、長為2c;對埋藏裂紋，高為2a、長為2c;對孔邊角裂紋，高為a、長為c(見圖1)。缺陷外接矩形的長邊應(yīng)與鄰近的殼體表面平行。a)穿透裂紋b)埋藏裂紋c)表面裂紋d)孔邊角裂紋圖1平面缺陷的表征圖例若缺陷沿殼體表面方向的實(shí)測最大長度為1,沿板厚方向的實(shí)測最大深度為h(見圖2),則：a)當(dāng)h>0.7B時(shí)，規(guī)則化為長2a=l+2h的穿透裂紋(見圖2a)];1)h<l/2時(shí)，規(guī)則化為c=l/2、a=h的半橢圓表面裂紋(見圖2b)];2)h≥l/2時(shí)，對于斷裂評定，規(guī)則化為c=a=h的半圓形表面裂紋(見圖2c)];對疲勞評定，規(guī)則化為c=l/2、a=h的半橢圓表面裂紋[見圖2d]]。GB/T19624—2019b)h<1/2/圖2表面缺陷的規(guī)則化圖例若缺陷沿殼體表面方向的實(shí)測最大長度為l,沿板厚方向的實(shí)測最大自身高度為h,缺陷到殼體內(nèi)外表面的最短距離分別為p1和p?,且p?≤p?(見圖3),則：a)當(dāng)p?≤p?<0.4h時(shí)，規(guī)則化為2a=l+2h的穿透裂紋(見圖3a)];b)當(dāng)p?<0.4h≤p?時(shí)，規(guī)則化為a=h+p?、2c=l的半橢圓表面裂紋(見圖3b)];1)h<l時(shí)，規(guī)則化為2c=1、2a=h的橢圓形埋藏裂紋(見圖3c)];2)h≥l時(shí)，對于斷裂評定，規(guī)則化為2c=2a=h的圓形埋藏裂紋(見圖3d)];對于疲勞評定，規(guī)則化為2c=1、2a=h的橢圓埋藏裂紋(見圖3e)];GB/T19624—2019p2a=1+2Apa)p?≤p?<0.4hb)p?<0.4h≤p?c)0.4h≤p?≤p?且h<12a=d)0.4h≤p?≤p?且h≥l(斷裂用)2a=2z'=[e)0.4h≤p?≤p?且h≥l(疲勞用)穿透缺陷的規(guī)則化和表征裂紋尺寸若穿透缺陷沿殼體表面方向的實(shí)測最大長度為1,則規(guī)則化為2a=l的穿透裂紋(見圖4)。圖4穿透缺陷的規(guī)則化圖例斜裂紋的表征當(dāng)裂紋平面方向與主應(yīng)力方向不垂直時(shí)，可將裂紋投影到與主應(yīng)力方向垂直的平面內(nèi)，在該平面內(nèi)按投影尺寸確定表征裂紋尺寸。裂紋群的處理.1一般原則當(dāng)兩裂紋或多裂紋相鄰時(shí)，應(yīng)考慮裂紋之間的相互影響。可先按.2的規(guī)定確定裂紋間距s和合并間距s。,然后根據(jù)情況分別作出合并(復(fù)合)、考慮相互影響或忽略相互影響的處理。.2裂紋間距s及合并間距s。的確定圖5給出的共面裂紋的合并規(guī)則中，裂紋間距s及合并間距s。的確定原則和典型情況：.3共面裂紋的復(fù)合及相互影響處理共面裂紋的復(fù)合及相互影響處理原則如下：a)若s≤s。,則用包絡(luò)該兩裂紋(或兩個(gè)以上s≤s。的裂紋)的外切矩形將其復(fù)合，規(guī)則化為一個(gè)裂紋。復(fù)合后的裂紋不再表征，也不再與其他裂紋或復(fù)合裂紋復(fù)合。復(fù)合后的裂紋與其他裂紋或復(fù)合裂紋之間的相互影響按b)或c)的規(guī)定確定。b)若s?<s<5s。,則兩裂紋不必合并，分別按單個(gè)裂紋評定，但要考慮其相互間的影響。即在簡化評定中，計(jì)算的√δ,值要乘以1.2的系數(shù)；常規(guī)評定中，在計(jì)算K,時(shí)要將應(yīng)力強(qiáng)度因子乘以彈塑性干涉效應(yīng)系數(shù)G;疲勞評定中，在計(jì)算△K時(shí)要乘以線彈性干涉效應(yīng)系數(shù)M。c)若s≥5s。,則可忽略其相互影響，分別作為單個(gè)裂紋進(jìn)行評定。.4非共面裂紋的處理非共面裂紋的處理原則如下：a)兩未穿透裂紋相鄰而不共面。當(dāng)兩裂紋面之間的最小距離s?小于較小的表征裂紋尺寸a?的2倍時(shí)，即s?<2a?,則這兩條裂紋可視為共面。GB/T19624—2019b)兩穿透裂紋相鄰而不共面。當(dāng)兩裂紋面之間的最小距離s?小于較小的表征裂紋尺寸a?的2倍時(shí)，即s?<2a?,則這兩條裂紋可視為共面。c)一條穿透裂紋和一條未穿透裂紋相鄰而不共面。當(dāng)兩裂紋面之間的最小距離s?小于較小的表征裂紋長度時(shí)，即s?<2c?(或s?<2a?),則這兩條裂紋可視為共面。d)非共面裂紋規(guī)則化為共面裂紋后，還應(yīng)考慮裂紋之間的相互影響。e)凡不能視為共面裂紋處理的非共面裂紋，均應(yīng)逐個(gè)各自進(jìn)行評定。a?≤a?G≤C?a)位于同一側(cè)的共同表面缺陷a?≤a?Cz≤C?b)共面埋藏缺陷a=20?+a?+*i?≤?L?≤a=20?+a?+*c)共面表面和埋藏缺陷d)位于不同側(cè)的共面表面缺陷圖5共面缺陷的合并規(guī)則圖例U≤a?2≤2a?e)共面穿透缺陷2a=2c1+2c?Is?表面的不規(guī)則凹坑缺陷按其外接矩形將其規(guī)則化為長軸長度、短軸長度及深度分別為2X、2Y及Z的半橢球形凹坑。其中，長軸2X為凹坑邊緣任意兩點(diǎn)之間的最大垂直距離，短軸2Y為平行于長軸且與凹坑外邊緣相切的兩條直線間的距離，深度Z取凹坑的最大深度(見圖6)。圖6單個(gè)凹坑缺陷表征示意圖當(dāng)存在兩個(gè)以上的凹坑時(shí)，應(yīng)分別按單個(gè)凹坑進(jìn)行規(guī)則化并確定各自的凹坑長軸。若規(guī)則化后相鄰兩凹坑邊緣間最小距離k大于較小凹坑的長軸2X?,則可將兩個(gè)凹坑視為互相獨(dú)立的單個(gè)凹坑分別進(jìn)行評定。否則，應(yīng)將兩個(gè)凹坑合并為一個(gè)半橢球形凹坑來進(jìn)行評定，該凹坑的長軸長度為兩凹坑外側(cè)邊緣之間的最大距離，短軸長度為平行于長軸且與兩凹坑外緣相切的任意兩條直線之間的最大距離，該凹坑的深度為兩個(gè)凹坑的深度的較大值(見圖7)。GB/T19624—2019圖7多個(gè)凹坑缺陷表征示意圖.1氣孔用氣孔率表征。氣孔率是指在射線底片有效長度范圍內(nèi)，氣孔投影面積占焊縫投影面積的百分比。射線底片有效長度按NB/T47013.2的規(guī)定確定，焊縫投影面積為射線底片有效長度與焊縫平均寬度的乘積。.2條形夾渣以其在射線底片上的長度表征。多個(gè)夾渣相鄰時(shí)，應(yīng)按下述原則考慮夾渣間的相互影響：a)共面夾渣間的復(fù)合若兩個(gè)夾渣間的距離小于圖8中的規(guī)定值，則將其復(fù)合為一個(gè)連續(xù)的大夾渣。b)非共面夾渣的處理當(dāng)兩個(gè)非共面埋藏夾渣之間的最小距離s?小于較小夾渣的自身高度的一半時(shí)，則這兩個(gè)夾渣可以視為共面并按a)的規(guī)定進(jìn)行復(fù)合。否則，均應(yīng)逐個(gè)分別進(jìn)行評定。c)已復(fù)合夾渣的處理復(fù)合后的夾渣不再與其他夾渣或復(fù)合夾渣進(jìn)行復(fù)合。GB/T19624—2019圖中a?>a?,如s?<1.25作為自身高度2a=(2a?十如s?<c?+cz,有效夾渣長度為2c=2c?+2c2+s?如s?≤a?+a?且s?≤c?十c2,則有效夾渣長度為2c=2c?+2c?+s?圖8多個(gè)夾渣的復(fù)合準(zhǔn)則圖例.3將氣孔和夾渣視為平面缺陷進(jìn)行評定時(shí)，應(yīng)按5.3.1的規(guī)定進(jìn)行缺陷的表征。5.4平面缺陷評定中所需應(yīng)力的確定評定中應(yīng)考慮下列載荷及其產(chǎn)生的應(yīng)力：a)介質(zhì)的壓力及其產(chǎn)生的應(yīng)力；b)介質(zhì)和結(jié)構(gòu)的重力載荷及其產(chǎn)生的應(yīng)力；c)外加機(jī)械載荷及其產(chǎn)生的應(yīng)力；d)振動、風(fēng)載等載荷及其產(chǎn)生的應(yīng)力；e)焊接引起的焊接殘余應(yīng)力；g)溫度差、熱脹冷縮不協(xié)調(diào)等所產(chǎn)生的熱溫差應(yīng)力或熱應(yīng)力；h)其他應(yīng)考慮的載荷或應(yīng)力。GB/T19624—2019應(yīng)根據(jù)應(yīng)力的作用區(qū)域和性質(zhì)，將其劃分為一次應(yīng)力P、二次應(yīng)力Q。除下列特殊規(guī)定外，按JB/T4732確定應(yīng)力分類的規(guī)則：a)由于管系的熱膨脹在接管處引起的應(yīng)力，按一次應(yīng)力考慮；b)焊接產(chǎn)生的殘余應(yīng)力，按二次應(yīng)力考慮；d)由壁溫溫度差或材料熱膨脹系數(shù)不同引起的熱應(yīng)力，按二次應(yīng)力考慮。.1在評定中所取用的應(yīng)力是缺陷部位的主應(yīng)力。計(jì)算該主應(yīng)力時(shí)采用線彈性計(jì)算方法，并假設(shè)結(jié)構(gòu)中不存在缺陷。.2應(yīng)按5.4.1考慮各種載荷，分別計(jì)算被評定缺陷部位結(jié)構(gòu)沿厚度截面上一次應(yīng)力及二次應(yīng)力分布，如圖9中的實(shí)線所示，然后將非線性分布的應(yīng)力按的規(guī)定進(jìn)行缺陷區(qū)域的應(yīng)力線性化對于沿厚度非線性分布的應(yīng)力，應(yīng)根據(jù)保證在整個(gè)缺陷長(或深)度范圍內(nèi)各處的線性化應(yīng)力值均不低于實(shí)際應(yīng)力值的原則確定沿缺陷部位截面的線性分布應(yīng)力，如圖9中虛線所示。a)表面缺陷所在區(qū)域的應(yīng)力線性化圖例b)埋藏缺陷所在區(qū)域的應(yīng)力線性化圖例圖9斷裂評定中缺陷所在區(qū)域的應(yīng)力線性化圖例.1對于沿厚度直線分布或經(jīng)線性化處理后的應(yīng)力，可按式(1)分解為薄膜應(yīng)力分量σm和彎曲應(yīng)20GB/T19624—2019………….2如已知焊接殘余應(yīng)力σr的實(shí)際分布，則按其實(shí)際分布確定σm、σg并用于評定計(jì)算。如不能得到焊接殘余應(yīng)力的實(shí)際應(yīng)力分布，可參照表2的規(guī)定確定應(yīng)力分布或Qm、Qh。表2若干典型焊接接頭殘余應(yīng)力分布和估算例焊接接頭殘余應(yīng)力σk分布示意圖ok分布或Qm、Qb的確定對接焊接接頭作用在垂直于焊縫的平面上的σk分布，用于垂直焊縫的缺陷02-[1-4()]e×p[-2()]并假設(shè)沿厚度均勻分布這里取拉伸應(yīng)力區(qū)寬度為6B作用在平行于焊縫的平面上的σk分布，用于平行焊縫的缺陷σk=0.3σRx,均布于截面上即Qm=0.3omax,Qb=0對接焊接接頭筒體環(huán)焊縫等低約束對接焊縫，σr沿板厚的分布—-0表面裂紋a/B≤0.5時(shí)，Qm=—σR×,Qb=2σmax;其他情況按線性化規(guī)則確定球罐、厚壁高壓容器，σk沿板厚的分布0表面裂紋a/B≤0.5時(shí)，Qm=0,Qb=σR×;其他情況按線性化規(guī)則確定角焊縫、T型對接焊縫及接管連接焊縫在焊趾處及容器焊趾處裂紋接管焊趾裂紋00接管焊趾裂紋時(shí)取Qm=0.5oRa×,Qb=0.5gR×;其他情況按線性化規(guī)則確定容器焊趾裂紋.3表2中的σmx按如下規(guī)則確定：b)對于經(jīng)爐內(nèi)整體消除應(yīng)力退火熱處理的焊接結(jié)構(gòu)，σRax=(0.3～0.5)max(oW,σs);c)對于經(jīng)局部消除應(yīng)力退火熱處理或現(xiàn)場整體熱處理的焊接結(jié)構(gòu)，可實(shí)測確定或依據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定。.4對焊接修補(bǔ)區(qū)、高拘束度焊縫區(qū)或焊接殘余應(yīng)力分布情況不明區(qū)域，可取焊接殘余應(yīng)力引起的二次應(yīng)力Qm=max(oW,σg),Qb=0。.5由錯(cuò)邊、棱角所產(chǎn)生的應(yīng)力為二次應(yīng)力Q?,可按表3中所列公式進(jìn)行計(jì)算。表3對接焊接接頭中因錯(cuò)邊及棱角引起的二次彎曲應(yīng)力的計(jì)算公式類型細(xì)節(jié)圖注釋容器焊縫的棱角2I'為兩直邊段總跨度設(shè)邊界條件為：固支鉸支設(shè)定為理想幾何形狀或d'=α'l'/2容器焊縫的錯(cuò)邊B=B?b=1.5用于環(huán)焊縫和球殼焊縫b=0.6用于縱焊縫錯(cuò)邊量e?為兩板厚度中心線偏移量.6已知內(nèi)外壁溫差時(shí)，溫差應(yīng)力可按式(2)估算：…………(2)5.5材料性能數(shù)據(jù)的確定5.5.1所需的材料性能數(shù)據(jù)力學(xué)和物理性能：屈服強(qiáng)度σ?(或條件屈服強(qiáng)度00.2)、抗拉強(qiáng)度σn、彈性模量E等表征材料力學(xué)性能和物理性能的參數(shù)。斷裂韌度：簡化評定需要CTOD斷裂韌度(δcB)或δ0.2BbL),常規(guī)評定需要J積分?jǐn)嗔秧g度(Je(B)、Jo.2BL),分析評定還要求獲得包括Jic的整條Jr(△a)阻力曲線。5.5.2確定材料性能數(shù)據(jù)的原則評定中應(yīng)優(yōu)先采用實(shí)測數(shù)據(jù)。在無法獲得實(shí)測數(shù)據(jù)時(shí)，經(jīng)有關(guān)各方協(xié)商，在充分考慮材料化學(xué)成分、冶金和工藝狀態(tài)、試樣和試驗(yàn)條件等影響因素且保證評定的總體結(jié)果偏于安全的前提下，可選取代用數(shù)據(jù)。實(shí)測數(shù)據(jù)所用的試樣盡可能取自被評定缺陷部位的材料，也可取自在化學(xué)成分、力學(xué)性能、冶金和工藝狀態(tài)以及使用條件等方面能真實(shí)反映缺陷所在部位材料性能的試板。斷裂韌度實(shí)測試樣中的裂紋面和裂紋擴(kuò)展方向應(yīng)同被評定結(jié)構(gòu)中的情況一致，也可選取能獲得該材料最低斷裂韌度數(shù)據(jù)的其他取樣方法。對取自熱影響區(qū)的試樣，應(yīng)考慮裂紋尖端所在部位組織結(jié)構(gòu)類型和晶粒尺寸等的影響。22GB/T19624—20195.5.3材料性能數(shù)據(jù)的測定和選取材料性能數(shù)據(jù)的測定和選取方法見附錄B的規(guī)定。5.6平面缺陷的簡化評定平面缺陷的簡化評定方法以起裂準(zhǔn)則為基礎(chǔ)，采用簡化失效評定圖進(jìn)行評定。簡化失效評定圖如等于0.8的垂直線所圍成的矩形為安全區(qū)，該區(qū)域之外為非安全區(qū)。按本節(jié)確定的評定點(diǎn)若位于失效評定圖的安全區(qū)內(nèi)，則為安全或可0.6-非安全區(qū)安企區(qū)S圖10平面缺陷簡化評定的失效評定圖平面缺陷的簡化評定按下列步驟進(jìn)行：a)缺陷表征和等效裂紋尺寸的確定；b)應(yīng)力的確定；c)材料性能數(shù)據(jù)的確定；f)安全性評價(jià)。評定程序如圖11所示。i)缺陷表征見b)應(yīng)力的確定見2)材料性能數(shù)據(jù)的確定見5,6.3.3見5.6.5門安全性評價(jià)見5.6.6圖11平面缺陷簡化評定程序示意圖5.6.3簡化評定所需的基本數(shù)據(jù)和參數(shù)的確定缺陷表征和等效紋尺寸a的確定根據(jù)缺陷的實(shí)際位置、形狀和尺寸，按5.3.1的規(guī)定進(jìn)行缺陷規(guī)則化，獲得表征裂紋計(jì)算尺寸a、c,然后按下列規(guī)定計(jì)算等效裂紋尺寸a:式中：a值也可從表4中求取。適用范圍：a/B≤0.8,a/c≤1.0。a值也可從表5中求取。表4埋藏橢圓裂紋的等效裂紋尺寸犢輞接輞獨(dú)7擱犧發(fā)注8帶*號所在行的埋藏橢圓裂紋6胺規(guī)定需規(guī)則化為表面裂紋或穿透裂紋計(jì)算6此處所列數(shù)據(jù)僅供插值時(shí)參考表5表面半橢圓裂紋的等效尺寸樓輞瘦輞犧發(fā)GB/T19624—2019簡化評定計(jì)算所需總當(dāng)量應(yīng)力σz可按式(7)估算，并保守地假設(shè)總當(dāng)量應(yīng)力均勻分布在主應(yīng)力平表6給出了幾種常見焊接接頭結(jié)構(gòu)K,的取值，表7給出了Xb和X,的取值。表6常見焊接接頭結(jié)構(gòu)局部應(yīng)力集中系數(shù)Kt焊縫種類含缺陷結(jié)構(gòu)示意圖K對接焊接接頭結(jié)構(gòu)焊趾處裂紋η/B≤0.15時(shí)，K,=1.5η/B>0.2時(shí)，K,=1.0η/B介于0.15～0.2之間時(shí)，K.可按線性內(nèi)插求得無焊縫增高時(shí)，取K,=1.0有棱角及錯(cuò)邊量對η/B≤0.5的表面裂紋取β=1對η/B>0.5的表面裂紋和埋藏裂紋取β=2F:η/B≤0.15時(shí)，F(xiàn)=1.5η/B>0.2時(shí)，P=1.0η/B介于0.15～0.2之間時(shí)，F(xiàn)可按線性內(nèi)插求得接管處內(nèi)拐角球殼及球形封頭接管θ:接管軸與器壁法線間夾角θ:接管軸與器壁法線間夾角裂紋裂紋0內(nèi)拐角外拐角K,=2.0(1+2sin20)圓筒接管K,=3.1(1+2sin20)用于θ角平面與容器橫截面平行時(shí)K,=3.1[1+(tanθ)4/3]用于0角平面與容器縱截面平行時(shí)注：用于結(jié)構(gòu)尺寸滿足分析設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定時(shí)裂紋種類XX裂紋平行熔合線裂紋垂直熔合線填角焊縫裂紋埋藏裂紋穿透裂紋表面裂紋彎曲的拉伸側(cè)0.4～0.6彎曲的壓縮側(cè)0材料性能數(shù)據(jù)的確定按5.5及附錄B確定材料的屈服強(qiáng)度值或δ;的值(也可保守地取δ。.05的值),并應(yīng)將所得的材料斷裂韌度?。除以1.2后的值用于5.6.4和5.6.7計(jì)算中所需的δ.值。式中：Mg——鼓脹效應(yīng)系數(shù)，按式(9)計(jì)算：…………(單裂紋或復(fù)合后的單裂紋或不需要考慮干涉效應(yīng)的裂紋群)(需要考慮干涉效應(yīng)的裂紋群)……(10)當(dāng)o?<(ozi+oz?)≤2o、時(shí)，如果可以獲得裂紋尖端的總應(yīng)變ey,則可用ez/es代替σz/os代入式(8)的第2式中計(jì)算δ。在計(jì)算或估算∈z時(shí)，仍假設(shè)結(jié)構(gòu)中不存在裂紋。S.按式(11)計(jì)算：…………(11)式中：L,由Pm及P的值按附錄C的規(guī)定計(jì)算L,其中，載荷應(yīng)力不需要考慮安全系數(shù)；Lpax的值取1.20兩者中的較小值。5.6.6安全性的評價(jià)將計(jì)算得到的評定點(diǎn)(S,,√δr)繪在圖10中，如果評定點(diǎn)落在安全區(qū)內(nèi)，則評定結(jié)論為安全或可接受；否則，應(yīng)為不能保證安全或不可接受。5.6.7最大容許等效裂紋尺寸的確定簡化評定的結(jié)論也可以采用給出最大容許等效裂紋尺寸am的評定方法。最大容許等效裂紋尺寸am按式(12)計(jì)算：………………當(dāng)a≤am且S,≤0.8時(shí)，該缺陷是容許的。當(dāng)o<(oz?+σz?)≤2o。時(shí)，如果可以獲得裂紋尖端的總應(yīng)變eg,則可用ez/es代替σz/os代入式(12)的第2式中計(jì)算am。在計(jì)算或估算5.7平面缺陷的常規(guī)評定5.7.1評定方法平面缺陷的常規(guī)評定采用通用失效評定圖的方法進(jìn)行。該失效評定圖如圖12所示。FAC截止線0.40.20.00.2L圖12通用失效評定圖圖12中失效評定曲線(FAC)的方程見式(13):K,=(1—0.14L2)(0.3+0.7e-0.65L9) 截止線的方程見式(14):L,=Lmax (14)Lmax的值取決于材料特性：a)對奧氏體不銹鋼，Lmax=1.8;b)對無屈服平臺的低碳鋼及奧氏體不銹鋼焊縫，Lmax=1.25;c)對無屈服平臺的低合金鋼及其焊縫，Lmax=1.15;d)對于具有長屈服平臺的材料，一般情況下，Lmax=1.0;當(dāng)材料溫度不高于200℃時(shí)，LTa×可根據(jù)K,值及材料屈服強(qiáng)度級別，由表8確定；e)對于不能按鋼材類別確定Lmax的材料，可按式(15)計(jì)算Lmax的值。Lmax=σ/os=0.5(b+σg)/o………(15)表8溫度不高于200℃的長屈服平臺材料的Lmax值Lmax235MPa≤o?<350MPaK,≤0.10K≤0.130.10≤K,<0.120.13≤K,<0.150.12≤K,<0.200.15≤K,<0.26K,≥0.20截止線和兩直角坐標(biāo)軸所圍成的區(qū)域之內(nèi)為安全區(qū)，該區(qū)域之外為非安全區(qū)。在評定點(diǎn)的計(jì)算時(shí)，相關(guān)的輸入?yún)⒘繎?yīng)根據(jù)表1的規(guī)定取相應(yīng)的分安全系數(shù)。5.7.2評定程序平面缺陷的常規(guī)評定按下列步驟進(jìn)行：GB/T19624—2019a)缺陷的表征；b)應(yīng)力的確定；c)材料性能數(shù)據(jù)的確定；d)應(yīng)力強(qiáng)度因子KP和Ki的計(jì)算；g)安全性評價(jià)。評定程序如圖13所示。a)缺陷的表征b)應(yīng)力的確定d)應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算e)K,的計(jì)算見5.7.5g)安全性評價(jià)圖13平面缺陷常規(guī)評定程序示意圖5.7.3平面缺陷常規(guī)評定所需基本數(shù)據(jù)的確定對經(jīng)檢測查明的缺陷，根據(jù)實(shí)際位置、形狀和尺寸按5.3.1的規(guī)定進(jìn)行缺陷的規(guī)則化，并得到相應(yīng)的表征裂紋尺寸a、c。將相應(yīng)的表征裂紋尺寸乘以表1規(guī)定的表征裂紋分安全系數(shù)后作為計(jì)算用的表征裂紋尺寸a、c值。常規(guī)評定中所需的一次應(yīng)力和二次應(yīng)力的應(yīng)力分量Pm、Pb、Qm、Qb按以下規(guī)定確定：a)按5.4的規(guī)定，分別確定各種載荷下一次應(yīng)力、二次應(yīng)力及各應(yīng)力分量；b)分別計(jì)算各類應(yīng)力分量的代數(shù)和，并乘以表1所規(guī)定的應(yīng)力分安全系數(shù)，由此所得到的各應(yīng)力GB/T19624—2019材料性能數(shù)據(jù)的確定.1按5.5和附錄B的規(guī)定，確定評定工況下材料的屈服強(qiáng)度o。和抗拉強(qiáng)度σn及J積分?jǐn)嗔秧g度Jic。Jc值按實(shí)際情況可取Jo.2BL.值或J;值，也可保守地取J0.05的值。.2計(jì)算K.所需的材料斷裂韌度Kc可以由測得的J積分?jǐn)嗔秧g度Jic按式(16)求得：Kc=√EJic/(1—v2) (16).3在不能直接得到Jπc值時(shí)，可直接測量材料的平面應(yīng)變斷裂韌度Kic,此時(shí)計(jì)算K,所需的Kc值可用Kic值代替；也可采用CTOD斷裂韌度δ.值，按式(17)估算Kc的下限值：Kc=√1.5oso.E/(1—v2) (17)5.7.4KP和Kj的計(jì)算一次應(yīng)力Pm、P,和二次應(yīng)力Qm、Q,作用下的應(yīng)力強(qiáng)度因子KP、K$按附錄D的規(guī)定計(jì)算。計(jì)算中所需的表征裂紋尺寸和應(yīng)力，分別按和的規(guī)則確定。斷裂比K,值按式(18)計(jì)算：K,=G(KP+K$)/Kp+p…………(18)式中：G——相鄰兩裂紋間彈塑性干涉效應(yīng)系數(shù)，按附錄E的規(guī)定確定；Kp-—評定用材料斷裂韌度，即按求得的Kc值除以表1規(guī)定的分安全系數(shù)；0塑性修正因子，按式(19)求得：…5000.10.20.30.40.50.60.70.80.91圖14ψ1取值GB/T19624—2019載荷比L,按附錄C的規(guī)定計(jì)算。計(jì)算中所需的一次應(yīng)力和表征裂紋尺寸，分別按和將按5.7.5及5.7.6計(jì)算得的K,值和L,值所構(gòu)成的評定點(diǎn)(L?,K,)繪在常規(guī)評定通用失效評定圖12中。如果該評定點(diǎn)位于安全區(qū)之內(nèi)，則認(rèn)為該缺陷經(jīng)評定是安全的或可接受的；否則，認(rèn)為不能保證安全或不可接受。如果L,<Lm×而評定點(diǎn)位于失效評定曲線上方，則容許采用分析評定方法重新評定，分析評定方法參見附錄F。5.8凹坑缺陷的安全評定本節(jié)規(guī)定了內(nèi)壓容器殼體表面凹坑缺陷安全評定的基本方法和步驟。在應(yīng)用本方法評定之前，應(yīng)將被評定缺陷打磨成表面光滑、過渡平緩的凹坑，并確認(rèn)凹坑及其周圍無其他表面缺陷或埋藏缺陷。本節(jié)的規(guī)定適用于符合下述條件的壓力容器：a)壓力容器不承受外壓或疲勞載荷；b)凹坑不靠近幾何不連續(xù)或存在尖銳棱角的區(qū)域；c)B?/R<0.18的薄壁圓筒殼或B?/R<0.10的薄壁球殼；d)材料韌性滿足壓力容器設(shè)計(jì)規(guī)定，未發(fā)現(xiàn)劣化；e)凹坑深度Z小于計(jì)算厚度B的1/3并且小于12mm,且坑底最小厚度(B-Z)不小于3mm;f)凹坑長度2X≤2.8√RB;g)凹坑寬度2Y不小于凹坑深度Z的6倍(容許打磨至滿足本要求)。對于超出規(guī)定的限定條件或在服役期間表面有可能生成裂紋的凹坑缺陷，應(yīng)按平面缺陷進(jìn)行評定。凹坑缺陷的安全評定按下列步驟進(jìn)行：a)缺陷的表征；b)缺陷部位容器尺寸的確定；c)材料性能數(shù)據(jù)的確定；d)無量綱參數(shù)G。的計(jì)算和免于評定的判別；e)塑性極限載荷和最高容許工作壓力的確定；f)安全性評價(jià)。評定程序如圖15所示。a)缺陷的表征b)缺陷部位容器尺寸的確定c)材料性能數(shù)據(jù)的確定見5.8.3見5.8.3見5.8.4見5.8.5安全壓力的確定見5.8.6f安全性評價(jià)圖15凹坑缺陷的評定程序示意圖5.8.3缺陷的表征與缺陷部位容器尺寸的確定對經(jīng)檢測查明的凹坑缺陷，根據(jù)其實(shí)際位置、形狀和尺寸，按5.3.2的規(guī)定將其規(guī)則化，并確定凹坑所在部位容器的計(jì)算厚度B和平均半徑R。5.8.4材料性能數(shù)據(jù)的確定按5.5和附錄B的規(guī)定，確定在評定工況下材料的屈服強(qiáng)度σ。和抗拉強(qiáng)度σn。評定中所需的材料5.8.5G?的計(jì)算和免于評定的判別容器表面凹坑缺陷無量綱參數(shù)G?按式(20)計(jì)算：若G?<0.10,則該凹坑缺陷可免于評定，認(rèn)為是安全的或可接受的；否則應(yīng)繼續(xù)按5.8.6和5.8.7的規(guī)定進(jìn)行評定。5.8.6塑性極限載荷和最高容許工作壓力的確定無凹坑缺陷殼體塑性極限載荷pLo的計(jì)算：球形容器按式(21)計(jì)算：圓筒形容器按式(22)計(jì)算：……………………帶凹坑缺陷容器極限載荷pl的計(jì)算：球形容器按式(23)計(jì)算：pL=(1—0.6G?)pLo (23)圓筒形容器按式(24)計(jì)算：pL=(1-0.3√G?)plo (24)帶凹坑缺陷容器最高容許工作壓力pmax按式(25)確定： (25)5.8.7安全性的評價(jià)若p≤pmax且實(shí)測凹坑尺寸滿足5.8.1的要求，則認(rèn)為該凹坑缺陷是安全的或可接受的；否則，是不能保證安全或不可接受的。5.9氣孔和夾渣缺陷的安全評定5.9.1評定方法與限定條件本節(jié)規(guī)定了內(nèi)壓容器殼體中氣孔、夾渣缺陷安全評定的基本方法和步驟。本節(jié)規(guī)定適用于符合下述條件的壓力容器：a)B?/R<0.18的壓力容器。b)材料性能滿足壓力容器設(shè)計(jì)制造規(guī)定，對于鐵素體鋼，σg<450MPa,并且在最低使用溫度下V型夏比沖擊試驗(yàn)中3個(gè)試樣的平均沖擊功不小于40J、最小沖擊功不小于28J;對其他材料，該氣孔、夾渣所在處的KIc大于1250N/mm3/2。c)未發(fā)現(xiàn)材料劣化。d)氣孔、夾渣未暴露于器壁表面。e)氣孔、夾渣無明顯擴(kuò)展情況或可能。f)缺陷附近無其他平面缺陷。對于暴露于器壁表面的氣孔、夾渣，可打磨消除。打磨成凹坑時(shí)，應(yīng)按5.8的規(guī)定進(jìn)行安全評定。對于超出中其他限定條件或在服役期間有可能生成裂紋的氣孔、夾渣，應(yīng)按平面缺陷進(jìn)行評定。5.9.2安全性評價(jià)如果同時(shí)滿足和下列條件，則該氣孔是容許的；否則，是不可接受的：a)氣孔率不超過6%;b)單個(gè)氣孔的長徑小于0.5B,并且小于9mm。如果夾渣的尺寸滿足和表9的規(guī)定，則該夾渣是容許的；否則，是不可接受的。GB/T19624—2019表9夾渣的容許尺寸夾渣位置夾渣尺寸的容許值球殼對接焊縫、圓筒體縱焊縫、與封頭連接的環(huán)焊縫總長度≤6B自身高度或?qū)挾取?.25B,并且≤5mm總長度不限自身高度或?qū)挾取?mm圓筒體環(huán)焊縫總長度≤6B自身高度或?qū)挾取?.30B,并且≤6mm總長度不限自身高度或?qū)挾取?mm按或的規(guī)定評定為不可接受的氣孔或夾渣，可表征為平面缺陷并按5.6或5.7的規(guī)定重新進(jìn)行安全評定，作出相應(yīng)的安全性評價(jià)。5.10含缺陷壓力管道的安全評定含平面缺陷壓力管道直管段的安全評定方法見附錄G,含體積缺陷壓力管道直管段的安全評定方法見附錄H,含體積缺陷壓力管道彎頭和三通的安全評定方法參見附錄I。6疲勞失效評定6.1平面缺陷的疲勞評定平面缺陷的疲勞評定，首先依據(jù)疲勞裂紋擴(kuò)展速率da/dN與裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍△K的關(guān)系式da/dN=A(△K)”,確定在規(guī)定的循環(huán)周期內(nèi)疲勞裂紋的擴(kuò)展量和最終尺寸；然后根據(jù)所給出的判別條件和方法，來判斷該平面缺陷是否會發(fā)生泄漏和疲勞斷裂。除第1章所規(guī)定的平面缺陷外，難以明確劃分為非平面缺陷的埋藏缺陷也應(yīng)按平面缺陷進(jìn)行評定。平面缺陷疲勞評定按下列步驟進(jìn)行：a)缺陷的表征；b)應(yīng)力變化范圍的確定；c)材料性能數(shù)據(jù)的確定；d)疲勞裂紋的△K計(jì)算；e)免于疲勞評定的判別；f)疲勞裂紋擴(kuò)展量的計(jì)算；g)安全性評價(jià)。評定程序如圖16所示。GB/T19624—2019a)缺陷的表征見6.1.5安全圖16平面缺陷的疲勞評定程序示意圖6.1.3疲勞評定所需基本數(shù)據(jù)的確定按5.3.1的規(guī)定對缺陷規(guī)則化，確定疲勞評定初始裂紋的尺寸。應(yīng)力變化范圍及循環(huán)次數(shù)的確定.1根據(jù)外加載荷或溫度的變化歷程，分別確定被評定缺陷所在截面上垂直于裂紋平面的一次應(yīng)力和二次應(yīng)力的應(yīng)力變化范圍的分布曲線及其循環(huán)次數(shù)。平行于裂紋平面的應(yīng)力變化不予考慮。.2根據(jù)應(yīng)力變化范圍線性化規(guī)則，分別計(jì)算出評定所需的薄膜應(yīng)力變化范圍△om和彎曲應(yīng)力應(yīng)力變化范圍的線性化規(guī)則：定義一條線性的、在缺陷處壁厚范圍內(nèi)各點(diǎn)應(yīng)力變化范圍值均不低于實(shí)際分布曲線上的應(yīng)力變化范圍值的應(yīng)力變化范圍分布直線(圖17),并按該線性化的應(yīng)力變化范圍分布直線確定疲勞評定中所需的薄膜應(yīng)力變化范圍值△om及彎曲應(yīng)力變化范圍值△ob[見式(26)]:…………式中，△o1和△o?分別為線性化后，內(nèi)、外壁處的應(yīng)力變化范圍值。圖17疲勞評定中應(yīng)力變化范圍分布的線性化規(guī)則圖例.3以一次應(yīng)力的應(yīng)力變化范圍分布曲線所獲得的△om及△op為△Pm及△P?,以二次應(yīng)力的應(yīng)力變化范圍分布曲線所獲得的△om及△op為△Qm及△Qb。.4若在預(yù)期壽命內(nèi)存在d種不同的應(yīng)力變化范圍，則應(yīng)按評定周期內(nèi)的載荷作用歷程，計(jì)算出i=1,2,…,d種不同應(yīng)力變化范圍作用時(shí)的(△om)和(△op);,同時(shí)確定其在評定期間內(nèi)相應(yīng)的的預(yù)期循環(huán)次數(shù)n;。.5在載荷變化范圍計(jì)算中應(yīng)包括由于操作壓力、操作溫度和其他外載荷的波動所產(chǎn)生的應(yīng)力變化范圍，并考慮它們的組合效果。焊接殘余應(yīng)力不予考慮。.6容器受雙向應(yīng)力疲勞作用時(shí)，其疲勞評定按單向應(yīng)力疲勞評定方法進(jìn)行。材料性能數(shù)據(jù)的確定.1疲勞裂紋擴(kuò)展速率與△K的關(guān)系式中的系數(shù)A與指數(shù)m的取值盡可能從服役容器上取樣，按GB/T6398的規(guī)定進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。應(yīng)根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，用最小二乘法回歸得到A和m,但用最小二乘法回歸得到的A值應(yīng)乘以一個(gè)不小于4.0的系數(shù)后才能作為評定所取用的對16MnR鋼在100℃以下的空氣環(huán)境中，并且△K在300N/mm3/2~1500N/mm3/2范圍內(nèi)時(shí)，也可取m=3.35,A=6.44×10-14。對σ0.2<600MPa的鐵素體鋼，在不超過100℃的空氣環(huán)境中，也可取m=3.0,A=3×10-13。對伴有解理或微孔聚合等具有更高擴(kuò)展速率的疲勞裂紋擴(kuò)展機(jī)制時(shí)，應(yīng)取m=3.0,A=6×10-13。.2疲勞裂紋擴(kuò)展的應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍門檻值△Kt的取值當(dāng)可靠度為97.5%時(shí)，碳鋼和碳錳鋼在空氣中的疲勞裂紋擴(kuò)展應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍門檻值△K可以用以下方法估算：對于母材按式(27)計(jì)算：對于焊接接頭按式(28)計(jì)算：GB/T19624—20196.1.4應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍△K的計(jì)算根據(jù)得到的表征裂紋尺寸ao和c。以及計(jì)算的應(yīng)力變化范圍△om和△og,按D.1.3的規(guī)定計(jì)算出各自的應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍△K。和△K。。如果需要考慮共面裂紋的相互影響，在計(jì)算應(yīng)力強(qiáng)度因子變化范圍時(shí)要乘以線彈性干涉效應(yīng)系數(shù)M,M的計(jì)算方法見附錄E。6.1.5免于疲勞評定的判別按6.1.4計(jì)算出不同載荷循環(huán)的△K。、△K。和所對應(yīng)的預(yù)期循環(huán)次數(shù)，如果△Ka和△K。小于△K,則該缺陷可免于疲勞評定；否則，按表10進(jìn)行判別。如果對應(yīng)的預(yù)期循環(huán)次數(shù)均小于表10中相應(yīng)各列△K值所對應(yīng)的容許承受循環(huán)次數(shù)，則該缺陷可免于疲勞評定，認(rèn)為是安全的或可接受的。表10免于疲勞評定界限△K值表面裂紋埋藏裂紋6.1.6疲勞裂紋擴(kuò)展量和裂紋最終尺寸a,和cr的計(jì)算按應(yīng)力變化范圍歷程逐個(gè)循環(huán)計(jì)算方法與步驟.1按ao、co和第1個(gè)循環(huán)的(△om)?、(△op)?分別計(jì)算(△Ka)。和(△Kc)。,并按式(29)計(jì)算第1個(gè)循環(huán)后的裂紋尺寸：……….2按a?、c?和第2個(gè)循環(huán)的(△om)2、(△oB)2分別計(jì)算(△Ka)?和(△Kc)?,并按式(30)計(jì)算第2個(gè)循環(huán)后的裂紋尺寸：………….3重復(fù)以上步驟，按應(yīng)力變化范圍的歷程，用式(31)逐次計(jì)算經(jīng)歷第i個(gè)應(yīng)力變化循環(huán)后的裂紋尺寸：………….4重復(fù)以上步驟，直到評定期間預(yù)期的最后一個(gè)應(yīng)力變化循環(huán)為止，即得到疲勞擴(kuò)展的最終裂紋尺寸a和Cf。分段簡化計(jì)算的方法與步驟.1如果有d種應(yīng)力變化范圍，各種應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)分別為n;(i=1,2,…,d),并且各種應(yīng)力變化范圍大體上均勻分布在疲勞評定周期內(nèi)，則可將每一種應(yīng)力變化范圍的循環(huán)數(shù)n;(i=1,2,…,d)均分為u段(j=1,2,…,u)。第i種應(yīng)力變化范圍的循環(huán)數(shù)n:均分為u段后，每段的循環(huán)次數(shù)為n;/u。對于恒幅循環(huán)，每段的循環(huán)次數(shù)為N/u,一般取u=5。.2從j=1起至j=u止，應(yīng)用式(32)及式(33)可偏安全地逐段計(jì)算出在各種應(yīng)力變化范圍作用下該計(jì)算段裂紋尺寸的近似平均值a;及c;,直至計(jì)算出疲勞擴(kuò)展的最終尺寸a和Cf?！?32)式中：[(△Ka);];-1和[(△K。);];-1分別為裂紋尺寸a=a;-1,c=c;-1時(shí)第i種(△om);和(△op);作用下在a和c方向裂紋尖端的△K值。如為恒幅循環(huán)，即d=1,則式(32)和式(33)中的化為N,(△Ka);簡化為(△K。),(△Kc);可忽略c方向擴(kuò)展時(shí)的簡化計(jì)算方法.1忽略c方向擴(kuò)展的條件若滿足式(34)的條件，可以忽略c方向的擴(kuò)展?！鱇./△K。<0.5…………(34).2忽略c方向擴(kuò)展時(shí)a的計(jì)算采用或的計(jì)算方法，但不計(jì)算有關(guān)c方向的所有參數(shù)。6.1.7安全性評價(jià)疲勞泄漏評定對表面裂紋：若ar<0.7B,則不會發(fā)生泄漏。對埋藏裂紋：,則不會發(fā)生泄漏。疲勞斷裂評定按第5章斷裂及塑性破壞評定中平面缺陷簡化評定或常規(guī)評定的方法，根據(jù)最終裂紋尺寸af及c和缺陷所在部位承受的最大載荷應(yīng)力值進(jìn)行斷裂和塑性破壞評定，如果評定的結(jié)果是安全或可接受的，則不會發(fā)生因疲勞斷裂和塑性破壞導(dǎo)致的失效。GB/T19624—2019若疲勞評定結(jié)果能同時(shí)滿足和的條件，則認(rèn)為該缺陷是安全的或可接受的；否則，是不能保證安全或不可接受的。6.2體積型焊接缺陷的疲勞評定本節(jié)規(guī)定的基于S-N曲線的評定方法適用于同時(shí)滿足下述條件的含體積型缺陷的在用壓力容器焊接接頭的疲勞評定：a)容器壁厚等于或大于10mm。b)操作溫度低于375℃的碳鋼、碳-錳鋼和低合金鋼制容器或操作溫度低于430℃的奧氏體不銹鋼制容器。體積型焊接缺陷的疲勞評定按下列步驟進(jìn)行：a)缺陷表征；b)應(yīng)力變化范圍的確定；c)免于疲勞評定的判別；d)使用工況所要求承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N)值的確定；e)容許承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N),值的確定；f)疲勞安全性評價(jià)。評定程序如圖18所示。6.2.3疲勞評定所需基本數(shù)據(jù)的確定按的規(guī)定對缺陷進(jìn)行表征。按的規(guī)定確定應(yīng)力的變化范圍。體積缺陷承受的循環(huán)次數(shù)N及n;應(yīng)為從該容器投入運(yùn)行時(shí)起計(jì)算。符合以下條件之一者，可免于進(jìn)行疲勞評定，并認(rèn)為該缺陷是可接受的：a)缺陷所在截面的工作應(yīng)力變化范圍低于23MPa;b)僅承受與焊縫方向一致的疲勞載荷的咬邊缺陷。GB/T19624—2019a)缺陷的表征b)應(yīng)力變化范圍的確定見AQm、AQ、n)見c)免于評定的判別(比照規(guī)定條件)見6.2.4應(yīng)予評定可免于評定安全見6.2.5見6.2.6f)安全性評價(jià)(給出評定結(jié)論)見6.2.7圖18體積缺陷的疲勞評定程序示意圖對于恒幅疲勞，可根據(jù)缺陷所在截面的應(yīng)力變化范圍△o和在整個(gè)壽命期內(nèi)的總循環(huán)次數(shù)N,按式(35)計(jì)算(S3N)x:(S3N)x=(△σ)3N…………(35)對于非恒幅疲勞，如有d種應(yīng)力變化范圍(△o);(i=1,2,…,d),它們所承受的循環(huán)次數(shù)分別為n;(i=1,2,…,d),則按式(36)計(jì)算(S3N)x:在計(jì)算非恒幅疲勞的(S3N)x時(shí)，所有小于表11規(guī)定的最小應(yīng)力變化范圍(△o)min,可以忽略表11計(jì)算非恒幅疲勞的(S3N)x時(shí)可忽略的最小應(yīng)力變化范圍(△σ)min(S3N)x值(△σ)min/MPa1.52×1011.04×10126.33×10114.31×1012.50×1011GB/T19624—2019容器受雙向應(yīng)力疲勞作用時(shí)，其疲勞評定按單向應(yīng)力疲勞評定方法進(jìn)行。6.2.6(S3N),的確定對于氣孔缺陷，根據(jù)氣孔率由表12確定所容許承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N),值。對于夾渣缺陷，根據(jù)夾渣長度以及焊縫是否進(jìn)行焊后消氫熱處理的情況，按表13或表14確定所容許承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N),值。對于容器壁厚B=10mm～25mm、深度<1mm的咬邊缺陷，根據(jù)咬邊深度和壁厚B的比值，按表15或表16確定所容許承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N)的值。注：表12～表16中的E為器壁評定溫度下該金屬材料的彈性模量。表12含氣孔焊接接頭容許承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N)y氣孔在射線底片上所占的面積(S3N),值4.980×10?E表13含夾渣的焊態(tài)焊接接頭容許承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N)最大夾渣長度/mm(S3N),值表14含夾渣的經(jīng)消氫熱處理的焊接接頭容許承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N)y最大夾渣長度/mm(S3N),值7.270×10?E4.980×10?E表15含咬邊的對接焊接接頭容許承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N),值最大咬邊深度/壁厚(S3N),值0.0257.270×10?E0.0504.980×10?E0.0753.029×10?E0.1001.196×10?EGB/T19624—2019表16含咬邊的角接焊接接頭容許承受的疲勞強(qiáng)度參量(S3N),值最大咬邊深度/壁厚(S3N),值如果體積缺陷經(jīng)評定滿足式(37)的規(guī)定，則該體積型缺陷是容許的或可接受的；否則，是不能容許或不可接受的。GB/T19624—2019(資料性附錄)應(yīng)力腐蝕、高溫蠕變和腐蝕疲勞環(huán)境對安全評定的影響A.1總則本附錄給出了考慮應(yīng)力腐蝕、高溫蠕變和腐蝕疲勞環(huán)境對安全評定的影響時(shí)應(yīng)遵循的一般性原則。A.2應(yīng)力腐蝕對安全評定的影響當(dāng)存在應(yīng)力腐蝕條件時(shí)，按照附錄D計(jì)算缺陷部位的K?值，并與按照GB/T15970.6測定的材料在使用環(huán)境下的Kiscc進(jìn)行比較，如果：K?<KIscc…………(A.1)則不考慮應(yīng)力腐蝕對安全評定的影響。否則，應(yīng)按照GB/T15970.6測定的在使用環(huán)境下裂紋的應(yīng)力腐蝕擴(kuò)展速率da/dt,估算出至設(shè)計(jì)壽命期或下一檢驗(yàn)期的裂紋最終尺寸，再按照第5章進(jìn)行安全評定。A.3高溫蠕變環(huán)境對安全評定的影響如果滿足A.3.2.1或A.3.3.1的規(guī)定，則不需考慮高溫蠕變環(huán)境對安全評定的影響；否則，應(yīng)考慮蠕變失效的可能性，而不能僅采用本標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行斷裂與塑性失效評定。A.3.2第一種不考慮高溫蠕變環(huán)境對安全評定的影響的條件A.3.2.1當(dāng)整個(gè)運(yùn)行期間的最高工作溫度低于可忽略蠕變效應(yīng)的溫度T。時(shí)，可不考慮高溫蠕變環(huán)境對安全評定的影響。A.3.2.2T?的確定方法如下：a)對于拉伸蠕變斷裂應(yīng)變大于10%的材料，T?為流變應(yīng)力σ的作用下試件達(dá)到要求的工作