某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)

IWiththedevelopmentofthehardwarefacilitiesofthalsokeepupwiththepaceofthetimes,therefore,thecorrespondingrequirementsonthechigher.Theofficebuildingisanimportantrepresentativeofaschooliarchitecturaldesignoftheteachingbuildingoftheofficebuilding,notonlytotheappearanceofgenerosity,decency,reflectthecharacteristicsoftheofteachersandotherstaffasthefundamentalpurpose.structurehastheintegrity,corrosionresistaorframeshearwallstructuretomeettheflexiblelayoutofmbuildings,largebays,deepintothOfficebuildingconstructionTheprogramsetting:apreliminarydrawingofcharttocompletetheconstruction.Inthisprocess,tmakefurthercorrectionstotheorignotbeexpressedclearly.Setofwindows,doors,elevators,stairsandotherofconcrete),structuralcalculation,componentaccordingtocalculationsproducetheinternalforcesmayareinforcementofthecomponents,andthenconsiderthestructuralrequirements,drawconstructithechoiceofthereinforcedconcretAH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)providethebasicdataneededforthebasicdesign(NeiLizhiinthebottomofthecolumn).AccordingtoNeiLizhiSelecplanandthebasisofdetail. 2- 2- 2.1確定計(jì)算簡(jiǎn)圖 2.2梁柱截面尺寸 4- 3.1恒載作用下的框架內(nèi)力 3.2活載作用下的框架內(nèi)力 20- 34- 6.1梯段板計(jì)算 6.2休息平臺(tái)板計(jì)算 70- 7.1荷載計(jì)算 72-7.2確定基礎(chǔ)底面積 72-7.3基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 75- 8.2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明 79-結(jié)論與展望 參考文獻(xiàn) V插圖清單 4- 圖2-4恒載中間層節(jié)點(diǎn)集中力 7- 圖3-2恒載彎矩分配過(guò)程 圖3-3恒載作用下梁剪力和柱軸力(kN) 圖3-4恒載作用下梁剪力和柱軸力(kN) 21-圖3-7活載不利布置c圖3-8活載不利布置d 22-圖3-11活載(a)剪力和軸力(kN) 24-圖3-12活載(b)迭代過(guò)程 圖3-14活載(b)剪力和軸力(kN) 26- 圖3-17活載(c)剪力和軸力(kN) 28-圖3-20活載(d)剪力和軸力(kN) 30- 圖3-220.5活作用下迭代過(guò)程 圖3-230.5活作用下桿端彎矩(kN·m) 圖3-240.5活作用下框架梁剪力和柱軸力(kN) 38- 41-圖3-26地震作用下框架梁剪力、柱軸力(kN) 圖6-1樓梯平面圖 圖7-1土層分布及埋深 74-圖7-3基礎(chǔ)剖面尺寸示意圖 表格清單 表3-2BC跨梁端剪力 表3-3AB跨跨中彎矩 表3-5活載(a)作用下AB跨梁端剪力 31-表3-6活載(a)作用下BC跨梁端剪力(kN) 31-表3-8活載(a)作用下柱軸力 32- 表3-11活載(b)作用下AB跨跨中彎矩(kN·m) 表3-12活載(b)作用下柱軸力 32- 表3-14活載(c)作用下BC跨梁端剪力(kN) 表3-15活載(c)作用下AB跨跨中彎矩(kN·m) 表3-16活載(c)作用下柱軸力 33- 34- 34- 表3-220.5活載作用下BC跨梁端剪力(kN) 39- 39- 40- 42-表4-2橫向框架梁內(nèi)力組合(一般組合)(單位M:kN·m;V:kN) 44-表4-3橫向框架梁內(nèi)力組合(考慮地震組合) 45-表4-4橫向框架柱內(nèi)力組合(一般組合) 47-表4-5橫向框架柱內(nèi)力組合(考慮地震組合) 49- AH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)表5-7框架柱正截面壓 表5-9框架柱正截面壓 表5-10框架柱正截面壓 抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.30g,第一組，建筑室內(nèi)外高差為度為γ=18kN/m3,液性指數(shù)I=0.62,含水率w=23.1%,天然孔隙比e=為γ=20kN/m3,液性指數(shù)I=0.50,含水率w=15.2%,天然孔隙比e=0.8,Es=20MPa,1.2建筑與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)型式1.3框架計(jì)算方法1.4主要進(jìn)程安排(2)建筑設(shè)計(jì)，繪制建筑施工圖——第5～6周；(3)結(jié)構(gòu)平面布置和荷載計(jì)算——第7周；(4)豎向荷載作用下橫向框架內(nèi)力計(jì)算(采用彎矩二次分配法)——第8周；(5)水平地震荷載作用下橫向框架內(nèi)力計(jì)算及側(cè)移計(jì)算(采用D值法)——第9~(7)主樓梯的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)——第13周；(8)柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)——第14周；配筋圖)和梁配筋平面圖——第15～16周；(12)指導(dǎo)教師審核，評(píng)閱教師審核，畢業(yè)設(shè)計(jì)答辯——第17周。第2章建筑結(jié)構(gòu)布置與荷載計(jì)算2.1確定計(jì)算簡(jiǎn)圖相對(duì)標(biāo)高-1.800m。柱子的高度底層為h=3.9+1.8-0.5=2.2梁柱截面尺寸2.3材料強(qiáng)度等級(jí)AH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)2.4荷載計(jì)算本工程以⑩軸線橫向框架為計(jì)算分析對(duì)象。1.屋面橫梁豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值ggggCBCDqD圖2-2荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：防水層0.4kN/m220厚1:3水泥砂漿找平層0.02×20=0.4kN/m2100厚混凝土現(xiàn)澆板0.10×25=2.5kN/m2屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：梁自重：邊跨AB、CD跨和中跨BC跨粉刷2×(0.7-0.1)×0.02×17=0.41kN/m作用在頂層框架梁上的線恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁自重：板傳來(lái)的荷載g?AB?=gsco=4.37×3.5=15.30kN/mLSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)作用在頂層框架梁上的線活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：2.樓面橫梁豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值1.樓面橫梁豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1)恒載(圖2-2a)25厚水泥砂漿面層100厚混凝土現(xiàn)澆板 邊跨(AB、CD跨)和中間跨(BC跨)框架梁自重：作用在樓面層框架梁上的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁自重板傳來(lái)荷載(2)活載(圖2-2b)樓面活載qAB=qco=2×3.5=7.0kN/m3.屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(圖2-3)粉2×(0.7-0.10)×0.02×4粉連系梁來(lái)屋面自重圖2-3恒載頂層集中力刷刷墻刷頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載：GsA=G?=49.93kN中跨連系梁自重kN連系梁傳來(lái)屋面(含次梁)自重頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載：Gss=G?c=46.3kN(2)活載Q?A=Qsp=0.5×3.5×0.5×3.5×0.5=1.53Qsp=Q?c=0.5×3.5×0.5×3.5×0.5+0.5×(3.5+34.樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(圖2-4)GB’GB’圖2-4恒載中間層節(jié)點(diǎn)集中力(1)恒載(未考慮填充墻重量)邊柱連系梁自重18.38kN粉刷1.43kN中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載框架柱自重：Gm=Gp?=0.6×0.6×3.9×25=35.1kN中柱連系梁自重粉刷傳 kN中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載柱傳來(lái)集中荷載(2)活載LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)Qs=Q=0.5×3.5×0.5×3.5×2.0+0.5×(3.5+3.5-35.地震作用(1)建筑物總重力荷載代表值G的計(jì)算1)集中于屋蓋處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值G?屋面恒載縱梁女兒墻柱重橫墻 0.6×0.6×25×1.95×4=70.20.5×(3.5-0.6)×(3.9-0.7樓面恒載3.192×3.5×(5.7×2+3)=160.88kN縱梁277.34kN橫墻43.05×2=86.1kN43.05+43.05×2.6/1.95=100.45kN樓面恒載柱重1)框架柱的抗側(cè)移剛度：在計(jì)算梁、柱線剛度時(shí)，應(yīng)考慮樓蓋對(duì)框架梁抗彎慣性矩取I=2I?;邊框架梁取I=1.5Io;I?為框架梁按矩形截面計(jì)算的截面慣性矩。橫梁、柱線剛度見(jiàn)表2-1。表2-1橫梁和柱線剛度截面尺寸相對(duì)剛度中框架梁91中框架梁底層框架柱中層框架柱9表2-2框架柱線剛度及橫向側(cè)移剛度D值框架柱層號(hào)混凝土強(qiáng)度斷面層高h(yuǎn)慣性矩I。線剛度K=Zi./2i?(一般層)K=Zi./2i(底邊柱54321中柱54321底層：ZD=2×(21020+15760)=73560kN/m二～五層：ZD=39980×2+22940×2=125840kN/m2)框架自振周期的計(jì)算：其中a。為考慮結(jié)構(gòu)非承重磚墻影響的折減系數(shù)，對(duì)于框架取0.6;△為框架定點(diǎn)假想水平位移，計(jì)算見(jiàn)表2-43)地震作用計(jì)算本工程設(shè)防烈度為8度，Ⅲ類場(chǎng)地土，第二組，查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》,特征表2-3框架定點(diǎn)假象水平位移計(jì)算層(層間相對(duì)位移)總位移△(m)54321表2-4樓層地震作用和地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算層F;=F?+△F.(頂層)層間剪力V54321變形驗(yàn)算見(jiàn)下表2-5表2-5層間彈性側(cè)移驗(yàn)算層號(hào)層間剛度D層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角備注5層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)4321LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)第3章橫向框架內(nèi)力計(jì)算3.1恒載作用下的框架內(nèi)力1.彎矩分配系數(shù)首先計(jì)算出本工程橫向框架的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，因此取框架的一半進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算，如下圖3-1BABa)恒載b)恒載產(chǎn)生的節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩圖3-1橫向框架承擔(dān)的恒載及節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩節(jié)點(diǎn)A:SA1A?=4iAA=4×0.698=2.792AH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)節(jié)點(diǎn)B?:節(jié)點(diǎn)B?:LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)2.桿件固端彎矩計(jì)算桿件固端彎矩時(shí)應(yīng)帶符號(hào)，桿端彎矩一律以順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?jì)算。(1)橫梁固端彎矩1)頂層橫梁：M5n?=-1/3×ql2=1/3×板傳來(lái)的恒載作用：=-1/12×15.3×5.72×(1-2×1.752/5.72+1.753/5.73)=-Mg?p?=-5/96×ql2)二～五層橫梁：Mpig=1/2MBIDI=-2.125kN·m板傳來(lái)的恒載作用：=-25.42kN(2)縱梁引起的柱端附加彎矩(邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè))頂層外縱梁Ms=-Mos=49.93×0.15=7.49kN·m(逆時(shí)針為正)樓層外縱梁Ma=-Moi=29.59×0.15=4.44kN·m頂層中縱梁Ms=-Mc?=-46.3×0.15=-6.95kN·mAH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩(逆時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?Mssps+Ms?A?M5縱梁=15.32+34.81-4.25-6.15-6.95=32.78kN·mMsia+MsoMs?級(jí)梁=-4.25-4.49+15.32+25.42-5.88=-26.12kN·m4.內(nèi)力計(jì)算端彎矩的比值)確定。傳遞系數(shù)與桿件遠(yuǎn)端的約束形式有關(guān)。恒載彎矩分配過(guò)程見(jiàn)圖3-2,恒載作用下彎矩見(jiàn)圖3-3,梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖3-4。結(jié)果見(jiàn)表3-1～3-4。-8.74A3A2A3B3B3B4B3A3-8.744.85-0.04A0圖3-2恒載彎矩分配過(guò)程9圖3-3恒載作用下梁剪力、柱軸力(kN)43.55-49.1518.32-18.3249.15-43.55圖3-4恒載作用下梁剪力、柱軸力(kN)表3-1AB跨梁端剪力層(板傳來(lái)作用)g))))1lM=gl/2×1/4+u×1.05-Mg-V550450350250150表3-2BC跨梁端剪力層(板傳來(lái)作用)g5432層42表3-3AB跨跨中彎矩層42)(板傳來(lái)作)21128365432表3-4柱軸力5432層邊柱A軸和D軸中柱B軸和C軸橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力柱頂柱底8柱頂——9———柱底9柱頂一7—柱底7柱頂3柱底LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)3柱頂 一柱底13.2活載作用下的框架內(nèi)力(1)頂層MAss5=-M?5=-ql2(1-2a2/l2+a3/l(2)二～五層橫梁Maipi=-MBIw=-ql2(1-2a2/l2+a3/l3)/122.縱梁偏心引起柱端附加彎矩(邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè))樓層外縱梁M?=-Mo?=0.92kNm頂層外縱梁樓層外縱梁M?=-Mo?=0.92kNm頂層中縱梁Mb?=-Mc?=-0.45kN·mMg?=-Mcs=-2.3kN·m(僅BC作用Mg=-Mc?=-1.13kN·m(僅BC作用活載)(1)頂層邊跨梁跨中彎矩最大，見(jiàn)圖3-5(2)頂層邊柱柱頂左側(cè)及柱底右側(cè)受拉最大彎矩，見(jiàn)圖3-6(3)頂層邊跨梁梁端最大負(fù)彎矩，見(jiàn)圖3-7(4)活載滿跨布置，見(jiàn)圖3-8M=Ma?=M?=M=MAiBi+M=-15.93+0.92=-1M?=MssA?+M??=3.98-0.45=3M?=Mβ55+Mgs=-0.70-0.23M?=Masgs+M?=-3.98+0.23=M?=Ma?=M?=M?=MaiBi+M?=-15.93+0.92=-M?s=MgsA?+Ms+Msp5=3.98-0.45-0.7M?=Mg?=M=Mu=Mta+Mg+Mup1=15.93-2.04-3.52采用“迭代法”計(jì)算，迭代計(jì)算次序同恒載，如圖3-9、圖3-12、圖3-15、圖AH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)活載(a)作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-10、圖3-11?；钶d(b)作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-13、圖3-14?；钶d(d)作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-19、圖3-20。A圖3-5活載不利布a圖3-6活載不利布置bLSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)圖3-7活載不利布置c圖3-8活載不利布置d00A5B50A3B30A1B13.980B3A315.930B1A115.930B4D40B2D200.360.72000圖3-10活載(a)剪力、軸力(kN)00000-15.9315.930000000.000LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)彎矩圖(kN·m)0000000000-0.38000圖3-15活載(c)迭代過(guò)程90864圖3-17活載(c)剪力、軸力(kN)-3.52-3.52 圖3-18滿跨活載迭代過(guò)程LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)82.70表3-5活載(a)作用下AB跨梁端剪力層54321表3-6活載(a)作用下BC跨梁端剪力(kN)層54321層(板傳來(lái)作5432表3-8活載(a)作用下柱軸力層邊柱(A軸)中柱(B軸)橫梁縱梁柱軸力橫梁縱梁柱軸力端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力54321表3-9活載(b)作用下AB跨梁端剪力層qM54321表3-10活載(b)作業(yè)用下BC跨梁端剪力(kN)層q54321層(板傳來(lái)作5432表3-12活載(b)作用下柱軸力層邊柱(A軸)中柱(B軸)橫梁縱梁柱軸力橫梁縱梁柱軸力端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力54321表3-13活載(c)作用下AB跨梁端剪力層qM54321表3-14活載(c)作用下BC跨梁端剪力(kN)層q54321層(板傳來(lái)作用)5432l表3-16活載(c)作用下柱軸力邊柱(A軸)中柱(B軸)層橫梁縱梁柱軸力(kN)橫梁縱梁柱軸力(kN)端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力54321表3-17滿跨活載作用下AB跨梁端剪力層q54321表3-18滿跨活載作用下BC跨梁端剪力(kN)層q54321層(板傳來(lái)作5432表3-20滿跨活載作用下柱軸力層邊柱(A軸)中柱(B軸)橫梁縱梁柱軸力(kN)橫梁縱梁柱軸力(kN)端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力543213.3地震作用下橫向框架的內(nèi)力計(jì)算1.0.5活重力荷載作用下橫向框架的內(nèi)力計(jì)算(1)橫梁線荷載計(jì)算二～五層橫梁：活載邊跨(2)縱梁引起柱端附加彎矩(邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向走廊)AH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)樓層中縱梁-0.5×2.5×[3.5/2×3.5/2+(3.5+3.5-(3)計(jì)算簡(jiǎn)圖(圖3-22)ABA圖3-21固端彎矩(4)固端彎矩LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)(5)不平衡彎矩MA?=MA5B?+MAs=-2.57+0.11=-2.46kN·mMA?=MA?=MA?=MA?=MA1B1+MA1Mgs=MB5A?+MBs+MB?D5=2.57-0.23-0.28=2.06kN·mMg?=Mg?=Mg?=Mg?=M=7.96-1.14-1.76=5.06kN(6)彎矩分配計(jì)算(采用迭代法)彎矩分配過(guò)程如圖3-22,0.5活作用下梁柱彎矩見(jiàn)圖3-23,梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過(guò)平衡太偶見(jiàn)，即可求出0.5活作用下的梁剪力，柱軸力，計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表3-21~3-24。-1.76-1.761.000.000.58圖3-220.5活作用下迭代過(guò)程圖3-230.5活作用下桿端彎矩(kN·m)圖3-240.5活作用下框架梁剪力和柱軸力(kN)表3-210.5活載作用下AB跨梁端剪力層q54321表3-220.5活載作用下BC跨梁端剪力(kN)層q54321層(板傳來(lái)作5432表3-240.5活載作用下柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值層邊柱(A軸)中柱(B軸)橫梁縱梁柱軸力(kN)橫梁縱梁柱軸力(kN)端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力543212.地震作用下橫向框架的內(nèi)力計(jì)算地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表3-25、梁端彎矩計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表3-26、柱剪力和軸力計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表3-27,地震作用下框架彎矩見(jiàn)圖3-25,框架梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖3-26。表3-25地震作用下橫向框架柱剪力及柱端彎矩層次層間剪力總剪力柱別yM下5邊柱中柱4邊柱中柱3邊柱中柱2邊柱中柱1邊柱中柱表3-26地震作用下梁端彎矩層次柱別M下M節(jié)點(diǎn)左右梁線剛度比邊跨梁端彎矩M中跨梁端彎矩M地震作用下梁端剪力邊跨梁跨中彎矩左梁右梁VVB左VB右5邊柱中柱4邊柱中柱3邊柱中柱2邊柱中柱1邊柱中柱—表3-27地震作用下梁剪力和柱軸力層次柱別M下M地震作用下梁端剪力柱軸力VVg左V,右N5邊柱——中柱4邊柱中柱3邊柱中柱—2邊柱中柱1邊柱AH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)圖3-25地震作用下框架彎矩圖(kN·m)圖3-26地震作用下框架梁剪力、柱軸力(kN)第4章橫向框架內(nèi)力組合.8~0.9,本設(shè)計(jì)中β取0.9。取β=0.9對(duì)梁進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表4-1表4-1彎矩調(diào)幅計(jì)算荷載種類跨向彎矩標(biāo)準(zhǔn)值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MM中βMMM恒載活載活載四層三層活載0活載三層0.5活載三層一般組合采用三種組合形式，(見(jiàn)表4-2、表4-4)(1)可變荷載效應(yīng)控制時(shí)：1.2恒k+1.4活k(2)永久荷載效應(yīng)控制時(shí)：1.35恒k+0.7×1.4活≈1.35恒k+活考慮地震作用的組合見(jiàn)表4-3、表4-5表4-2橫向框架梁內(nèi)力組合(一般組合)(單位M:kN·m;V:kN)跨向截面荷載種類內(nèi)力組合恒載活載種類活載最大值1.2恒活恒+活abCd頂層梁左端MV跨中M梁右端MV橫梁梁左端MV跨中M梁右端MV層五層梁左端MV跨中M梁右端MV梁左端MV跨中M梁右端MV四層梁左端MV跨中M梁右端MV橫梁梁左端MV跨中M梁右端MV梁左端MV跨中M梁右端MV梁左端MV跨中M梁右端MV二層橫梁梁左端MV跨中M梁右端MV梁左端MV跨中M梁右端MV桿件跨向截面內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合恒載活地震作用1.2(恒+0.5活)+1.3地震作用向左向右向左向右頂層橫梁梁左端MV跨中M梁右端MV梁左端MV跨中M梁右端MV五層橫梁梁左端MV跨中M梁右端MV梁左端MV跨中M梁右端MV四層橫梁梁左端MV跨中M梁右M端VBC跨梁左端MV跨中M梁右端MV三層橫梁AB跨梁左端MV跨中M梁右端MVBC跨梁左端MV跨中M梁右端MV二層橫梁梁左端MV跨中M梁右端MV梁左端MV跨中M梁右端MV跨向內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合相應(yīng)的NNI及相N.及相恒載活載種類活載最大值1.2恒+1.4活1.35恒+活abCdA柱MNMNB柱MN柱底MN層層A柱MNMN柱B柱MN柱底MN三層A柱MN柱底MNB柱MNMNA柱MN柱底MNB柱柱頂MN1l柱底MN11A柱MN柱底MNVB柱柱頂MN500柱底MN50089889V注：表中畫橫線數(shù)值用于后面的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)中荷載種類內(nèi)力組合士|Mx及相應(yīng)的NNax及相恒載0.5活地震作用1.2(恒+0.5活+1.3地震作用左震右震向左向右層層頂MNMN柱MNMN四層MNMN柱MNMNMNMN柱MNMNMNMN柱MNMN底層柱MN柱底MNVB柱MN柱底MNV注：表中畫橫線數(shù)值用于后面的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)中第5章橫向框架梁柱截面設(shè)計(jì)表5-1橫梁AB和BC跨正截面受彎承載力計(jì)算層混凝土強(qiáng)度等級(jí)截面位置組合內(nèi)力柱邊截面彎矩)f./fy實(shí)際選用備注M)頂層4525跨中97252925225跨中525225五層A4支座8525跨中73251125B4支座右825跨中225C4支座左8255125跨中9825B1支座左81025B1支座右925跨中225C1支座左925表5-2橫梁AB和BC跨正截面抗震驗(yàn)算層混凝土截面位置組合內(nèi)力)ξA?=ξbh(mm)實(shí)際選用備注M)頂層A5支座424安全跨中2安全座左353安全3安全跨中2安全座左5023安全五層座2723安全跨中2安全座左3623安全座右533安全跨中一一2安全座左5033座5477安全跨中—2安全座左84344安全座右1347安全跨中—2安全C1支座左17347安全注：表中有下劃線數(shù)值表示按抗震計(jì)算的配筋小于按彎矩承載力計(jì)算的彎矩，取抗彎承載力的配筋層混凝土強(qiáng)度等級(jí)截面位置組合內(nèi)力選用箍筋(雙肢)V=0.7備注頂層安全B5支座左安全B5支座右安全C5支座左安全五層安全B4支座左安全B4支座右安全C4支座左安全二層安全B1支座左安全B1支座右安全C1支座左安全注：表5-3、5-4中剪力應(yīng)取柱邊處梁截面剪力，此次近似取柱軸線處剪力表5-4橫梁AB和BC跨斜截面抗震驗(yàn)算層混凝土強(qiáng)度等級(jí)截面位置組合內(nèi)力)選用箍筋(雙肢)E備注頂層2B5支座左0B5支座右pC5支座左五層2B4支座左3B4支座右4C4支座左4二層73B1支座左75B1支座右59C1支座左59表5-5框架柱正截面壓柱別層次混凝土強(qiáng)度柱截面組合內(nèi)力A柱頂層上端下端二層上端下端底層上端下端B柱頂層上端下端二層上端下端底層上端下端彎承載力計(jì)算(|Max|)ηe判斷破壞類型小偏壓ξ大偏大偏(mm2)(mm2)選用鋼筋備注大偏壓一4大偏壓——4不破壞一—4不破壞—一4不破壞一4不破壞一一4大偏壓——4不破壞一4不破壞 一—4不破壞4不破壞———4不破壞——4表5-6框架柱正截面壓柱別層次混凝土強(qiáng)度柱截面組合內(nèi)力5M頂層上端下端二層上端下端底層上端下端B柱頂層上端下端二層上端下端底層上端下端彎承載力計(jì)算(|Nnin|)η判斷破壞類型大偏大偏(mm2)選用鋼備注大偏壓同表大偏壓同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表大偏壓同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表表5-7框架柱正截面壓柱別層次混凝土強(qiáng)度h柱截面組合內(nèi)力5ηA柱頂層上端下端上端下端底層上端下端B柱頂層上端下端上端下端底層上端下端彎承載力計(jì)算(|Nax|)判斷破壞類型小偏壓大偏壓3(mm2)(mm2)選用鋼備注大偏壓同表大偏壓同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表大偏壓同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表不破壞同表表5-8框架柱正截面壓柱別層次混凝土強(qiáng)度)柱截面組合內(nèi)力軸壓比)ζ7)頂層053上端3503下端250二層053上端9003下端0000底層007上端650007下端270頂層053上端2503下端3500二層0053上端20103下端1033400底層007上端5007下端400彎抗震驗(yàn)算(|Max|)ηe判斷破壞類型壓ξ大偏壓選用鋼筋備注大偏壓4大偏壓—4大偏壓4大偏壓—4大偏壓——4大偏壓——4大偏壓—4大偏壓— 4大偏壓4大偏壓4大偏壓——4大偏壓——4表5-9框架柱正截面壓混凝土強(qiáng)度)柱截面組合內(nèi)力軸壓比e))053上端3503下端250A)053上端9(03下端0000007上端65007下端2700053上端2503下端350B053上端20103下端10330007上端5007下端400彎抗震驗(yàn)算(|Naax|)ηe判斷破壞類型小偏壓ξ大偏ξ選用鋼筋備注大偏壓同表5-8大偏一一同表5-8壓大偏壓一一大偏壓一大偏壓同表5-8大偏壓同表5-8大偏壓——同表5-8大偏壓同表5-8大偏壓一同表5-8大偏壓— 一同表5-8大偏壓一-同表5-8大偏壓—同表5-8表5-10框架柱正截面壓混凝土強(qiáng)度)柱截面組合內(nèi)力軸壓比Y))053上端3511003下端4500A層053上端90003下端00000007上端650007下端27000053上端45003下端5500B柱層053上端480003下端69000007上端580007下端19000彎抗震驗(yàn)算(|Nax|)ηe判斷破壞類型小偏壓大偏大偏選用鋼筋備注大偏壓一同表5-8大偏壓一同表5-8大偏壓大偏壓大偏壓同表5-8大偏壓同表5-8大偏壓—同表5-8大偏壓一同表5-8大偏壓一同表5-8大偏壓同表5-8大偏壓同表5-8大偏壓 同表5-8箍筋按抗震構(gòu)造要求配置。箍筋形式采用矩形復(fù)合箍，直徑均采用10,計(jì)算柱加密區(qū)配箍率為0.98%,滿足抗震要求。第6章樓梯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)本工程采用現(xiàn)澆混凝土板式樓梯，設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30,梯板鋼筋為HPB300鋼，梯梁鋼筋為HRB400鋼。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.5kN/m2,樓梯欄桿采用金屬欄桿。樓梯平面布置如圖6-1,踏步裝修做法見(jiàn)圖6-2。DC圖6-1樓梯平面圖44抹灰C52計(jì)算單元=300圖6-2踏步詳圖6.1梯段板計(jì)算板厚取l?/30,l。為梯段板跨度=300×12+450+300/2=4200踏步板自重(圖6-2部分A)AH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)(0.1565+0.3065)/2×0.3×1欄桿重0.1×1.2=0.12kN/m2.內(nèi)力計(jì)算M=pl2/10=13.15×4.22/10=23.20kN·mVmax=0.5pl×cosα=0.5×13.15×4.2×0.893.配筋計(jì)算板的有效高度ho=h-20=140-20=120,混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)e=14.3N/mm2鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f,=270N/mm2梯段板抗剪，因0.7f?bh?=0.7×1.43×1000×120=120.12滿足抗剪要求。制作構(gòu)造配φ10@200。由查表的ys=0.9406.2休息平臺(tái)板計(jì)算按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，簡(jiǎn)圖如圖6-3。圖6-3平臺(tái)板計(jì)算簡(jiǎn)圖以板寬1m為計(jì)算單位，計(jì)算跨度近似?。喊搴袢?00mm1.荷載計(jì)算面層板自重0.10×1×25×1.2=3.0kN/m板底粉刷0.02×1×17×1.2=0.408kN/mLSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)3.配筋計(jì)算6.3梯段梁TL1計(jì)算選用截面高度h=L/12=1/12×8000=700,取700高，寬取3001.荷載計(jì)算梯段梁傳13.75×(3600+450-300/2)/2=26.81kN/m休息平臺(tái)板傳8.788×1.6/2=7.03kN/m2.內(nèi)力計(jì)算Mmx=Pl2/8=40.46×8.02/3.配筋計(jì)算由查表的ys=0.906Vx=1/2pl=1/2×40.46×8.0=0.25βfebh?=0.25×1.0×14.3×300×665=713.21kN>Vmax0.7f?bho=0.7×1.43×300×665故不需通過(guò)計(jì)算配置腹筋。只配置箍筋，計(jì)算Vs按構(gòu)造要求，選用8@200雙肢箍筋Psv=nAsi/(bs)=2×50.3/(300×200)=0.168%>p滿足要求。LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)第7章基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)按照《地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》和《建筑抗震設(shè)計(jì)及規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面上的荷載只需按照荷載效應(yīng)的基本組合來(lái)分析確定。混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)采用C30,基礎(chǔ)底板設(shè)計(jì)采用HPB300、HRB400鋼筋，室內(nèi)外高差0.6m?；A(chǔ)埋置深度1.9m。上柱斷面為600×600,基礎(chǔ)部分柱斷面保護(hù)層加大，兩邊各增加50mm。故地下部分柱尺寸為700×700。基礎(chǔ)承載力標(biāo)準(zhǔn)值按地質(zhì)剖面土參數(shù)，取fk=180kPa。7.1荷載計(jì)算基礎(chǔ)承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合。以軸線⑩為計(jì)算單元進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計(jì)，上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)柱底荷載標(biāo)準(zhǔn)值為(表4-4)邊柱柱底：Mk=4.81+2.40=7.21kN·mNk=547.71+82.77=630.48kNVk=-2.78-1.39=-4.17kNNk=681.40+142.00=823.4kN底層墻，基礎(chǔ)聯(lián)系梁傳來(lái)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(連系梁頂面標(biāo)高同基礎(chǔ)頂面)。墻重：±0.000以上：11.8×0.2×3.2=7.55kN/m(采用小型混凝土空心砌塊，±0.000以下：19×0.24×1.3=5.93kN/m(采用一般黏土磚，γ=19kN/m3)Z=7.55+5.93+2.4=15.88kN/m(與縱向軸線距離0.2m)Mk=7.21+15.88×3.5×0.2-4.17×0.6=15.82Mk=-4.13-15.88×3.5×0.2-2.68×0.6=-16.867.2確定基礎(chǔ)底面積根據(jù)地質(zhì)條件，?、趯涌伤苄责ね翆幼鳛槌至樱O(shè)基礎(chǔ)在持力層中的嵌固深度為0.3m,設(shè)天然地面絕對(duì)標(biāo)高為室外地面，則室外埋深1.3m,室內(nèi)埋深1.9m。(室內(nèi)外高差0.6m)土層分布如下圖8-1。(1)初估基底尺寸由于基地尺寸未知，持力層的承載力特征值先僅考慮深度修正，由于持力層為可塑原地面②可塑性黏土③礫石土層圖7-1土層分布及埋深A(yù)≥1.1F/(fa-Ycd)=1.1×686.05/(202.05-20×0.5×(1.92.3+1.3))=4.44m2(2)按持力層強(qiáng)度驗(yàn)算基底尺寸：基底形心處豎向力：ZFk=686.06+20×3.1×3.1×1/2×(1.9+1.3)=993.58kNe=2M/2Fk=15.82/993.58=0.0159m<1/6=0.37mDmx=px(1+6e/1)=103.39×(1+6×0.0如圖7-2。LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)②A≥2×878.98/(202.05-20×1.6)=考慮到地震作用，設(shè)1=6.0m,b=3.0mA=18m23.抗震驗(yàn)算根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011—2001),本工程需進(jìn)行地基抗震驗(yàn)算；荷載標(biāo)準(zhǔn)組合：恒載+0.5活+地震作用。(內(nèi)力取表4-5數(shù)據(jù))A柱：上部傳來(lái)豎向力：547.71+41.87+506.40=1095.98kN底層墻：15.86×3.5=55.51kN豎向力：Nk=1095.98+55.51=1151.49kN上部傳來(lái)彎矩：4.81+0.99+579.25=585.05kN·m底層墻：15.88×3.5×0.2=11.12kN·m(B-C)柱：上部傳來(lái)豎向力：(681.40+71.43+864.09)×2=3233.84kN底層墻：15.88×3.5×2=111.02kNA柱基礎(chǔ)持力層強(qiáng)度驗(yàn)算：基底形心處豎向力：ZFx=1151.49+20×3.1×3.1×1/2×(1.9+1.3)=1459.01kN滿足要求。(B-C)柱基ZFk=3344.86+20×1.9×6.6×3.3P=4028.86/(6×3.0)=223.83kPa<f=1.3AH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)滿足要求。7.3基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(混凝土選用C30)1.荷載設(shè)計(jì)值基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，需按荷載效應(yīng)基本組合的設(shè)計(jì)值進(jìn)行計(jì)算。M=8.89+15.88×3.5×1.2×0.2+0.6×5.14=25.31kN·mMg=-Mc=5.16+15.88×3.5×1.2×0.2+0.6×3.28=20.47kN·m(1)基底凈反力pj=F/A=888.88/(3.1×3.1)=92.5I圖7-3基礎(chǔ)剖面尺寸示意圖(2)沖切驗(yàn)算所以LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)0.7βpf:aho=0.7×1.0×1.43×1155×555/1000=641.67kN>F(3)配筋M?=1/48(1-a.)2[(pjnax+p)(2b+b.)+(pjmax-pi)×b]=1/48(3.6-0.6)2[(97.6+93.49)(2×3.1+0.6)+(97.6-93.49)×選用1722,As=6462mm2且大于0.2%=1/48(97.6+87.4)(3.1-0.6)2(2×3.1基礎(chǔ)高度H=0.60m(等厚)(2)沖切驗(yàn)算(計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)下圖7-4)u?=(a.+h?)×4=(0.6+0.6)×F?=Fs-(ac+2h?)2pj=1128.59-(0.6+2×0.6)2×120.7βnf:unh?=0.7×1.0×1.43×4.8×555=2666.67kN>AH工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)(3)縱向內(nèi)力計(jì)算bpj=3.0×125.40=376.2kN/m,彎矩和剪力的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖7-5(4)抗震驗(yàn)算0.7βhsf?bho=0.7×1.0×1.43×3.0×600=1801.8kN>Vx圖7-4沖切驗(yàn)算計(jì)算簡(jiǎn)圖P圖7-5彎矩和剪力的計(jì)算結(jié)果(5)縱向配筋計(jì)算板底層配筋：LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)板頂層配筋：按構(gòu)造配筋8@200(6)橫向配筋柱下等效梁寬為：a.+2×0.75h?第8章建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明8.1建筑相關(guān)說(shuō)明1)主辦單位：AH工程大學(xué)建筑工程學(xué)院1)總平面布局2)平面布局3)造型設(shè)計(jì)4)建筑色彩建筑高度：20.8m8.2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)[1]李廉錕主編.結(jié)構(gòu)力學(xué)(上冊(cè)),第五版.[M].北京：高等教育出版社，[2]同濟(jì)大學(xué)建筑制圖教研室，陳文斌、章金良主編建筑工程制圖[S],第三版.上海：同濟(jì)大學(xué)出版社，1996.[4]趙津明主編.土木工程施工.天津：天津大學(xué)出版社，2001.[5]梁興文、史慶軒主編.土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)[S].北京：科版社，2008.出版社，2006.Commmentary(ACI318M-08).Detroit:AmericanConcreteInstitute,2008.[13]中華人民共和國(guó)建設(shè)部主編.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中工業(yè)出版社，2002.中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2000.6.[15]王祖華主編.混凝土及砌體結(jié)構(gòu)[M].華南理工大學(xué)出版社，1993.LSP:某框架結(jié)構(gòu)高校辦公樓設(shè)計(jì)建筑施工圖1建筑底層平面圖建筑施工圖2建筑標(biāo)準(zhǔn)層平面圖建筑施工圖3建筑屋頂平面圖建筑施工圖4建筑南立面圖建筑施工圖5主樓梯剖面圖結(jié)構(gòu)施工圖6橫向框架配筋圖結(jié)構(gòu)施工圖7橫向框架配筋斷面詳圖結(jié)構(gòu)施工圖8主樓梯配筋圖及詳圖結(jié)構(gòu)施工圖9基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)平面圖結(jié)構(gòu)施工圖10基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)詳圖1結(jié)構(gòu)施工圖11基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)詳圖2結(jié)構(gòu)施工圖12標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面圖結(jié)構(gòu)施工圖13標(biāo)準(zhǔn)層梁配筋平面圖附錄B:外文參考文獻(xiàn)及中文翻譯外文原文thatisawirewiscalledelasticity.Ifamaterialwerenotelasticaleadingtofracture.Asexamples,steelexisbrittle.TheultimatestrengthofamaterialismeasuredbythestressatAsecondimportantpropertyofabuildingmaterialispropertyisdefinedbytheelasticmodulus,whichistheratioofthestress(forcetherefore,isameasureoftheresistanceofamatelasticmodulushasthesmapersquarecentimeter,is3tsuchasbrickandconcreteblocks.MasonryhaswasusedforthegreattemplesoftheNileValley.TheGreatPyramidinEgypt,Masonryunitsoriginallywerestackedwithoutusinstructuralmaterialsincludestone,brickofbforce,thatis,apull.Theultimatecompressivestrengthofbondedmasonrywillvaryfrom1,000to4,000psi(70tcombinationofmasonryunitannaturalmaterialswithgoodtensileproperties.Hundrfpine,spruce,andredwood.Theultimatetensiletensilememberinatress,howeverbecausethetensilestrengthofatrusspound-for-poundbasiswhenComparedtoothermaterials,eventhoughitsvolume-for-volumeweightismorethantentimesthatofwood.Ithasofwirestrandsandropesforusecanbejoinedtogetherbyvariousmeans,suchasbolting,riveting,orwelding.fromcontactwiththeatmoAbovetemperaturesofabout700FandthereforeitmustbecoveredinajacketofafireprhigherstrengthsteelswithtensileAluminumisespeciallyusefulasabuildingmaterialwhenlightweight,thanasteelmemberofcomparaluminumalloysrangesfrom20,000toframesandfortheskinofthebuildingincurtain-wastone,manufacturedlightweightstone,andseasmuralgravel.Portlandcement.Whichisambyaprocesscalledofthecomponents,soaparticularcombinationoftheseingredientsmustbewateroveraperiodoftimeandshrinks.Asaresultofthisshrinkage,fineisonetenththatofsteel,similardeformationwillresultsinceitsstrengthisalsoaboutonetenththatofsteel.Concreteisbasicallyacomprecarrytensileforces.Thesereinforcingbars,whichrangeinexcessof10,000psi(700kg/fthegreatvariety,strength,durability,anorganicsubstanceasthrough