起重機 載荷與載荷組合的設計原則 第3部分：塔式起重機 征求意見稿

1起重機載荷與載荷組合的設計原則第3部分：塔式起重機對于預定用于其他目的和/或配備其他取物裝置（吊具）的塔機，可能需要符合塔機用途規(guī)范的其GB/T5905起重機試驗規(guī)范和程序（GB/T5905—2011，ISO4310:20GB/T22437.1—2018起重機GB/T30024—2020起重機金屬結構能力驗證（ISO20332:2016，IDISO4302起重機風載荷的估算注1：起升載荷相當于GB/T6974.1—2008中8.1.7定義的總起重量，而不是GB/T6974.1—2注3：可分吊具、固定吊具的定義見GB/T6974.1—2008的8.1.4符號和縮略語2GB/T22437.1和ISO4302給出的符號適用于本文應根據(jù)GB/T22437.1和GB/T30024以及以下規(guī)定進行驗算，包括強度驗算和GB/T22437.1—2018的第5章給出了計算的一般原則。鑒于塔機的一般特性和常規(guī)設計，所有計算可使用經(jīng)公認的理論分析或實際的試驗確認的動力系表1塔機的載荷和動力系數(shù)值?i指南i1作用在塔機質量上的起升效應和重2起升無約束的地面載荷的慣性效應Φ3突然卸除部分起升載荷的慣性效應此不涉及突然釋放部分起升載荷的作業(yè)應用。但對于有此類應用的4塔機的軌道公差如果不低于GB/T10183.1—2018規(guī)35——對于塔機的所有典型的驅動裝置的驅動力（無沖擊或雖有沖擊），6 7—8—9溫度變化引起的載荷—不適用于塔機偏斜運行引起的載荷—當臺車（底盤）的軸距（前后兩車輪的軸距）與軌距的比值不小于1時，偏斜力微不足道，不需要考慮。如果不符合這個條件，則應根據(jù)GB/T22437.1考慮該載荷作用以最大起升速度起升地面載荷而引—5226.32—2017的9.2.2。如果不符合這個條件，則應根據(jù)GB/T—不適用于塔機對于塔機，這種載荷情況是指起升繩斷裂或起升載荷意外掉落。用于強度驗算和剛體穩(wěn)定性驗算，應使用?9=-0.3。該載荷也可以動力學模型分析計算或實際試驗來估算—應根據(jù)GB/T22437.1確定。該載荷可通過動力學模型分析計算或實際試驗來確定—— 通道裝置上的載荷 非工作狀態(tài)風載荷應根據(jù)GB/T22437.1和ISO4302或GB/T13752以及4塔機通常設計為在非工作狀態(tài)下自由回轉，從而表現(xiàn)出良好的隨風回轉種不同的風載荷假設(見圖1)。根據(jù)表4和表5，這些載荷歸于3種載荷組合：C2.1、C2.2和穩(wěn)定性驗算和強度驗算應采用下列載荷組合:X1ll-)-lll(x,y0)——在地面水平面的坐標系，與塔機的不運動部分相關聯(lián)，x0通常定義為平行于塔身底架或底盤的直邊，無底架和底盤的則x0平行于方形塔身截面的直邊（對于圓形塔身截面則x0與x1重合下標0(x,y1)——在回轉支承水平面的坐標系，與塔機的回轉部分相關聯(lián)，x1定為平行于塔機的臂5無平衡臂架的自行架設式塔機不需要載荷組合C2.2和C2.3。如果塔機在非工作狀態(tài)不能自由回轉，則6.3.2規(guī)定的“后方風”風載荷作用應施加到各個側面。在這種情況下，可以忽略6.3.3和6.3.4中給出的附加風載荷。6.3.2非工作狀態(tài)下后方風產(chǎn)生的載荷F=KS×q(z)×cf×A·························Kq(z)——高度z處的等效靜態(tài)非工作狀），CC；A——ISO4302中定義的所考慮構件的面積或GB/T????????????????(2)），×vref???????????????均風暴風速，該風速是在平坦開闊區(qū)域上方10m處測量的10min時距的平均值，即風，相應的frec值為：R=25時，frec=0.如果當?shù)仫L力較強、風力暴露持續(xù)時間較長，則應采用較高的參考風暴風），6q——經(jīng)驗確定的非工作狀態(tài)下前方風作用的同一風壓，取為710Pa，此風壓在塔機全高C、A——同公式（1），為與前方風有關的構件系數(shù)和面積，但6.3.2中計算得出與后方風有關的C），應根據(jù)GB/T22437.1—2018中6.4.1考慮安裝、拆卸和運輸引起的載荷。對于塔機，這些載荷通常如果上述載荷偶然或經(jīng)常性出現(xiàn)，則這些設計和穩(wěn)定性的載荷情況應采取相應的分——起升載荷沖擊引起的質量力。如適用，在起升無約束的地面載荷的情況下，起升載荷的質量——驅動機構加速引起的質量力。如適用，對于驅動機構加速或減速在塔機中引起的載荷，應考——組裝或拆卸部件的碰撞引起的質量力。對于組裝的部件的碰撞在塔機中引起的載荷，應以產(chǎn)有關爬升系統(tǒng)載荷和載荷組合的附加要求應符合附錄B7GA——在組裝或拆卸時引起水平或垂直沖擊力的塔機部件質量。通道裝置上的載荷應符合表2和GB/T22437.1—2018中6.4.在對通道設施本身及其具體支撐結構進行靜強度驗算時，分項安全系數(shù)γp應設為1.34，并應施加本條規(guī)定的相關的力和相應的通道設施自重，然后使用載荷組合度處。掛點或固定元件上的載荷應施加在人員動態(tài)加載的力可能的作用方向上。注：掛點和掛點裝置的定義見GB30862。8qkQk可以臨時放置零部件或物品的位置。載荷垂直施加休息平臺和走道僅供人員專用。載荷垂直施加——帶有處于安裝位置的梯子，作用在每個環(huán)（圈）上的垂直 作用在護欄扶手高度處的水平載荷變幅小車掛籃典型尺寸為可容納1人的小車掛籃。載荷垂直施加—因人的動態(tài)加載，施加在力可能的作用方向上的載荷——對于載荷和載荷效應（截面載荷）之間具有線性關系的塔機零部件，可在規(guī)定的總安全系數(shù)γf下變換。在此過程中，一些載荷可能被設置為其最小值），起有利作用，而當不施加起升載荷（起重量為0）時，平衡重的質量起不利作用。質量有利還是基于哪一載荷效應（彎矩或壓力）對設計應力或力起主導9a）有利的平衡重質量b）不利的平衡重質量對于塔機，回轉軸可定義為參考軸，以確定強度驗算時質量載荷作用的影響。重心（CO考軸線上（重心與參考軸重合）的零部件（例如上部回轉塔機的塔身節(jié)）應視為不利的。行計算，例如動臂式塔機的臂架或自行架設式表3中給出的分項安全系數(shù)，僅適用于塔機部件有利質量的總載荷效應與塔機部件不利質量的總載LL塔機部件質量和重心的確定方法按7.5的載荷組合ABC不利有利不利有利不利有利計算稱重表4中使用第6章規(guī)定的載荷給出了塔機應考慮的載荷組載荷fiA1A3A4C2.2C2.3C3C8C9加速力沖擊力塔機質量———起升載荷質量?—?1——?ηηη—??運行于不平表面——?——??—————————————驅動加速力塔機和起升起升驅動除外? ?? ? ? ? ?? —?——?————————————?—位移引起的載荷環(huán)境影響工作狀態(tài)風載荷 偏斜運行引起的載荷 —————————————非工作狀態(tài)風載荷————————————————————非工作狀態(tài)下前方風產(chǎn)生的載荷————————————————————非工作狀態(tài)下側方風產(chǎn)生的載荷—————————————————————————————————?—————————————————————?——————緊急停機引起的載荷———————————————?—————————————————————————安裝、拆卸——碰撞載荷————————————————————安裝、拆卸——風載荷——————————————————總安全系數(shù)γ抗力系數(shù)γ———b位移引起載荷的分項安全系數(shù)見GB/T22437.1—2018的7.3.8。cηw：非工作狀態(tài)下剩余起升載荷的系數(shù)，見GB/T13752或ISO4302中非工作狀態(tài)風載荷的計算。d安裝、拆卸和運輸過程中的剩余起升載荷。e對于載荷組合C8，考慮到塔機基礎外部激勵（例如地震），可以接受的分項安全系數(shù)為γp=1.0、抗力系數(shù)為γm=1.0。載荷組合說明C2.1：塔機處于非工作狀態(tài)，包括非工作狀C2.3：塔機在非工作狀態(tài)下，包括非工作狀態(tài)的側方風載荷和其他環(huán)境作應考慮疲勞的影響。驗算方法應符合GB/T如果考慮了分項安全系數(shù)（根據(jù)表5）的所有相關載荷相對于最不利的傾覆邊塔機部件的質量應根據(jù)7.2中給出的強度驗算原則獲得適當?shù)姆猪棸踩禂?shù)，但參考軸線應為穩(wěn)定性驗算的傾覆軸線（見圖7和圖8）。這些質量可能具有有利或不利在所有這些載荷組合下，應將動力系數(shù)?i設為1為能夠使用分項安全系數(shù)來驗算穩(wěn)定性，塔機應滿），慮了支撐塔機的地面對穩(wěn)定性的影響。塔機支撐結構的坡度小于0.2%時，b)有可靠的載荷指示和限制系統(tǒng)，該系統(tǒng)應能預先警告起重機司機，并最終阻止由驅動機構驅動ABC2.2C2.3c重力、加速力不利的塔機質量有利的塔機質量-0.3———————環(huán)境影響工作狀態(tài)風載荷—————————非工作狀態(tài)載荷—————————非工作狀態(tài)下前方風產(chǎn)生的載荷—————————非工作狀態(tài)下側方風產(chǎn)生的載荷—————————d——————————————————安裝、拆卸和運輸——風載荷————————c用于穩(wěn)定性驗算的載荷組合C10.1組合了強度驗算的載荷組合C10.1和C10.2。d對于載荷組合C8，考慮到起重機基礎的激勵（例如地震），可以接受的分項安全系數(shù)為γp=1.0。錨固到地基基礎（例如通過地腳螺栓或澆鑄進混凝土基礎的塔身節(jié)）的塔機，不需要按表5進行剛滾動軸承a如果能證明在所有表面條件和質量（如油、污物、冰等）下都存在更高的摩擦系數(shù)，則可以采用更高的摩擦系——使用底架或十字梁基礎的，起重機作用在其上的載荷；——在建筑物內部或外部爬升的塔機的錨定載荷?！峁┹d荷及其動力系數(shù)的信息；——塔機支承結構上的工作狀態(tài)載荷應根據(jù)載荷組合B123“平衡力矩”“偏離力矩”僅用于增加術語“起升載荷”，便于本文3143說明該載荷不是不適用于塔機，而是僅僅不適用于本文件規(guī)定56將“位移（或旋轉）引起的載荷”改為“位移引起的載荷”67改為“應根據(jù)GB/T13752或ISO4302考慮工作狀態(tài)風載荷”789對于起重機基礎受外部激勵引起的載荷，改為“只有用戶或當?shù)胤ㄒ?guī)特別要求時，才考慮該載荷”增加超載保護起作用引起的載荷，并規(guī)定此類載荷已經(jīng)包含在更符合實際以及GB/T22437.1—該坐標系涉及非工作狀態(tài)風載荷的確定，但一些塔機（例如錨固在地基基礎中的）并無原文所述的傾覆增加：無平衡臂架的自行架設式塔機不需要載荷組合C2.2和高度z處的等效靜態(tài)非工作狀態(tài)風速的計算公式（3）數(shù)?1”增加對通道設施本身及其具體支撐結構進行靜強度驗算時的分考軸線上的部件（例如上部回轉塔機的塔身節(jié)）應視為不利的”的規(guī)和不利作用質量的塔機部件，例如上部回轉的塔機的上部回轉結構”原文規(guī)定，不符合有關條件時，應增加位移引起的載荷，并增加注b：位移引起載荷的分項安全添加“1.22”加“1.10”試驗載荷由對應“1”改為對應“?6”其中包括了試驗載荷，試驗載荷再“?5”改為對應“—”，緊急停機引起的載荷由對應“1”改為對應“?5”其中包括了緊急停機引起的載荷，載荷組合C6中，起重機質量行由對應“?1”改為對應“1”刪除原文關于驅動加速力的注b“除起升載荷外，只需考慮另外兩個質量力。對于載荷組合C，只需考慮另外一個質量力”載荷組合C9中，起重機質量由對應“?1”改為對應“1”其中包括了起升載荷意外喪失引起載荷組合C10.1中，起重機質量由對應“?1”改為對應“1”“1”將“最終阻止任何降低穩(wěn)定性的運動”改為“最終阻止由驅動機構驅動導致的任何降低穩(wěn)定性的運動”對于非由驅動機構驅動導致的降低荷”增加“錨固到地基基礎（例如通過地腳螺栓或澆鑄進混凝土基礎的塔身節(jié)）或附著于支撐結構（例如建筑結構）的塔機，不需要按表5進行剛體穩(wěn)定性驗算”表4規(guī)定的下列載荷組合”和C2.3進行計算”刪除“允許采取其他措施來滿足載荷組合LCC1”將原文表A.1的注b中兩處“在沒有任何起升載荷的情況下”改為“在吊鉤上沒有懸掛任何載荷的情況下”原文有誤，按起升載荷的定義，除非將吊鉤和滑輪組拆除且起升繩不垂出臂架外，否則不可能出現(xiàn)沒有更明確，作起升運動的起升載荷不靜力試驗的特殊偏離力矩由對應“1”改為對應“ηc”靜力試驗特殊偏離力矩取為設計偏然地算出特殊偏離力矩。特殊偏離a)設計考慮的爬升作業(yè)期間異常風載荷，即爬升系統(tǒng)由于故障停止一b)爬升驅動裝置可能引起的最大載荷，即爬升系統(tǒng)驅動裝置（例如液壓缸）可能產(chǎn)生的