樓層超高施工方案

PAGEPAGE2地下室底板大體積混凝土施工方案XX建筑安裝工程公司年月日目錄TOC\o"1-3”\h\zHYPERLINK\l”_Toc172026755”1工程概況22。1質(zhì)量保證體系3HYPERLINK\l”_Toc172026758”2。2質(zhì)量目標(biāo)3HYPERLINK\l”_Toc172026759"2。3砼工程預(yù)控標(biāo)準(zhǔn)3HYPERLINK\l”_Toc172026760"3施工準(zhǔn)備工作5HYPERLINK\l”_Toc172026761”3。1材料選擇5_Toc172026767"5大體積混凝土施工13HYPERLINK\l”_Toc172026768”5.1施工區(qū)域劃分及澆筑順序13HYPERLINK\l”_Toc172026769”5。2模板13HYPERLINK\l”_Toc172026770”5。3鋼筋135。4鋼筋支架13HYPERLINK\l”_Toc172026772"5.5混凝土澆筑18_Toc172026774”5。7混凝土測(cè)溫19HYPERLINK\l”_Toc172026775"5。8混凝土養(yǎng)護(hù)20HYPERLINK\l”_Toc172026776”6主要管理措施21HYPERLINK\l”_Toc172026777”7主要技術(shù)措施22AUTONUM工程概況XX工程位于XX市XX區(qū)，南臨＊*路，與正在籌建的XX隔路相望,西靠*＊路，地塊的東面及北面均為待建的高層建筑群,東北角為待建的城市廣場(chǎng)，地塊處于“城市規(guī)劃設(shè)計(jì)指南"的黃金商務(wù)區(qū).本工程是集辦公與商業(yè)為一體的超高層民用建筑,地上53層（局部55層），地下一層至19層設(shè)有鋼骨混凝土柱墻,頂層為直升機(jī)停機(jī)坪。裙房部分：北側(cè)裙房為3層，東側(cè)裙房為5層；地下室為3層，用作車庫(kù)及設(shè)備用房，地下三層在戰(zhàn)時(shí)作為人防地下室.本工程總建筑面積為134081.38m2,建筑高度為214.5m，基礎(chǔ)為人工挖孔樁，樁承臺(tái)及滿堂梁板基礎(chǔ),地下室底板長(zhǎng)90。4m,寬78.85m，塔樓下底板厚1m，承臺(tái)最深處8.3m，其余地方板厚600，地下室底板砼強(qiáng)度等級(jí)為C35，抗?jié)B等級(jí)S12，底板砼屬大體積砼.AUTONUM質(zhì)量工作目標(biāo)2。1質(zhì)量保證體系項(xiàng)目經(jīng)理項(xiàng)目副經(jīng)理項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)施工員質(zhì)檢員施工班組2。2質(zhì)量目標(biāo)砼無(wú)裂縫、滲水，振搗密實(shí),強(qiáng)度及抗?jié)B等各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到優(yōu)良標(biāo)準(zhǔn)。2。3砼工程預(yù)控標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)目允許偏差檢驗(yàn)方法軸線位置墻、柱8鋼尺寸檢查剪刀墻5標(biāo)高層高±10拉線、鋼尺檢查截面尺寸+8，－5鋼尺檢查電梯井井筒長(zhǎng)、寬對(duì)定位中心線+25.0鋼尺檢查表面平整度82米靠尺和塞尺檢查除上表所列項(xiàng)目外，還應(yīng)使砼表面無(wú)裂縫、無(wú)滲漏。AUTONUM施工準(zhǔn)備工作大體積混凝土的施工技術(shù)要求比較高，特別在施工中要防止混凝土因水化熱引起的溫度差產(chǎn)生溫度應(yīng)力裂縫。因此需要從材料選擇上、技術(shù)措施上等有關(guān)環(huán)節(jié)做好充分的準(zhǔn)備工作，才能保證基礎(chǔ)底板大體積混凝土順利圓滿完成施工.3。1材料選擇由于本工程地下水對(duì)砼有中等腐蝕性，因此宜選用普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥.⑴、水泥：普通硅酸鹽水泥42。5，28d水化熱為377KJ/Kg,礦渣硅酸鹽水泥32、5水化熱為335KJ/Kg，兩者相差不大，考慮到目前市場(chǎng)上礦渣硅酸鹽水泥極少，加之普通硅酸鹽水泥各種性能都較好,因此決定采用普通硅酸鹽42。5水泥。再通過(guò)摻加合適的外加劑可以改善混凝土的性能，提高混凝土的抗摻能力。⑵、粗骨料：采用碎石，含泥量不大于1%，選用粒徑較大，級(jí)配良好的石子配制的混凝土,和易性較好，抗壓強(qiáng)度較高，同時(shí)可減少用水量及水泥用量,從而使水泥水化熱減少，降低混凝土溫。⑶、細(xì)骨料：采用中砂，平均粒徑大于0。5㎜,含泥量不大于3%,選用平均粒徑較大的中、粗砂拌制混凝土比采用細(xì)砂拌制混凝土可減少用水量10％，同時(shí)可相應(yīng)減少水泥用量，使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升，并可減少混凝土的收縮.⑷、粉煤灰：由于混凝土的澆筑方式為泵送，為了改善混凝土的和易性便于泵送,考慮摻加適量的粉煤灰,按照規(guī)范要求，采用普通硅酸鹽水泥拌制大體積粉煤灰混凝土?xí)r，粉煤灰摻量不宜超過(guò)砼水泥用量的35％，且粉煤灰取代水泥率普通硅酸鹽水泥不宜超過(guò)20%.粉煤灰對(duì)降低水化熱、改善混和易性有利,但摻加粉煤灰的混凝土其早期抗拉強(qiáng)度及早期極限拉伸值均有所降低，對(duì)混凝土抗摻抗裂不利，因此粉煤灰的摻加量控制在20％以內(nèi)，采用外摻法,即不減少配合比中的水泥用量，每立方水泥混凝土摻加Ⅱ級(jí)粉煤灰約67kg。⑸、外加劑：采用防裂型混凝土防水劑,摻量為水泥重量的2.3％，防水劑應(yīng)不含氯鹽，對(duì)鋼筋無(wú)銹蝕影響，摻入混凝土中能明顯提高硬化后的混凝土抗?jié)B性能,同時(shí)還應(yīng)具有減水、降低水化熱峰值，對(duì)混凝土收縮有補(bǔ)償功能，可提高混凝土的抗裂性。另經(jīng)征得甲方同意擬在混凝土中摻入每立方砼0。8～0。9Kg的杜拉纖維，以更好地有效減少裂縫。3.2混凝土的配合比由于本工程地下水對(duì)砼有中等腐蝕性，對(duì)配合比有這樣的要求：水灰比不大于0。5，每立方米砼水泥用量不低于360Kg,摻入粉煤灰時(shí)，適當(dāng)減小一點(diǎn)水泥用量。⑴、混凝土采用商品砼,因此要求混凝土攪拌站根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)提出的技術(shù)要求,提前做好混凝土試配.⑵、混凝土配合比應(yīng)通過(guò)試配確定，按照國(guó)家現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》、《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》及《粉煤灰混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》中的有關(guān)要求進(jìn)行設(shè)計(jì)。如征得設(shè)計(jì)單位、建設(shè)單位、工程監(jiān)理的同意，設(shè)計(jì)配合比時(shí)可利用混凝土60d或90d的后期強(qiáng)度，以滿足減少水泥用量的要求.⑶、粉煤灰采用外摻法時(shí),僅在砂料中扣除同體積的砂重,另外在進(jìn)行混凝土試配時(shí)應(yīng)考慮到不同廠牌號(hào)水泥的供應(yīng)情況，以滿足施工的要求。3。3現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備工作⑴、底板鋼筋及柱、墻插筋應(yīng)分區(qū)盡快施工完畢,并進(jìn)行隱蔽工程驗(yàn)收。⑵、底板上的預(yù)留孔洞支模牢固、穩(wěn)定。⑶、將底板上表面標(biāo)高抄測(cè)在柱、墻鋼筋上，并作明顯標(biāo)記，供澆筑混凝土?xí)r找平用.⑷、澆筑混凝土?xí)r預(yù)埋的測(cè)溫管等應(yīng)提前準(zhǔn)備好。⑸、管理人員、施工人員、后勤人員、測(cè)溫人員、保溫人員等晝夜值班，堅(jiān)守崗位,各負(fù)其責(zé),保證砼連續(xù)澆筑的順利進(jìn)行.AUTONUM大體積混凝土溫度和溫度應(yīng)力計(jì)算在大體積混凝土施工前，必須進(jìn)行溫度和溫度應(yīng)力的計(jì)算，并預(yù)先采取相應(yīng)的技術(shù)措施控制溫度差值，控制裂縫的發(fā)展，做到心中有數(shù)，科學(xué)指導(dǎo)施工，確保大體積混凝土的施工質(zhì)量。4.1溫度計(jì)算1、混凝土拌合物的溫度混凝土拌合物的溫度是各種原材料入機(jī)溫度的中和。溫度計(jì)算：水泥：328Kg70℃砂子:742Kg35℃含水率為3％石子：1070Kg35℃含水率為2%水：185Kg25℃粉煤灰：67Kg35℃外加劑:8Kg30℃TO=［0.9（MceTce+MsaTsa+MgTg）+4。2Tw（Mw-WsaMsa-WgMg）+C1(WsaMsaTsa+WgMgTg)—C2(WsaMsa+WgMg）］/［4。2Mw+0。9（Mce+Msa+Mg）]式中:TO——混凝土拌合物的溫度（℃）Mw、Mce、Msa、Mg——水、水泥、砂、石每m3的用量(kg/m3）Tw、Tce、Tsa、Tg——水、水泥、砂、石入機(jī)前溫度Wsa、Wg—-砂、石的含水率(%）C1、C2——水的比熱溶（kJ/KgK)及溶解熱(kJ/Kg）C1=4。2，C2=0(當(dāng)骨料溫度〉0℃時(shí))TO=［0。9（328×70+67×35+8×30+742×35+1070×35)+4.2×25（185—742×3%-1070×2%)+4。2(3％×742×35+2％×1070×35)—0］/［4。2×185+0。9（328+742+1070)］=37。49℃2、混凝土拌合物的出機(jī)溫度T1=T0－0。16（T0－Ti）式中:T1--混凝土拌合物的出機(jī)溫度（℃）Ti—-攪拌棚內(nèi)溫度，約30℃∴T1=37。49－0。16（37。49－30)=36.3℃3、混凝土拌合物澆筑完成時(shí)的溫度T2=T1－（αtt＋0。032n)（T1－Ta）℃式中：T2--混凝土拌合物經(jīng)運(yùn)輸至澆筑完成時(shí)的溫度（℃）α—-溫度損失系數(shù)取0。25tt-—混凝土自運(yùn)輸至澆筑完成時(shí)的時(shí)間取0。7hn——混凝土轉(zhuǎn)運(yùn)次數(shù)取3Ta——運(yùn)輸時(shí)的環(huán)境氣溫取35T2=36.3－(0。25×0.7＋0。032×3）(36.3－35)=35。95℃混凝土拌合物澆筑完成時(shí)溫度計(jì)算中略去了模板和鋼筋的吸熱影響。4、混凝土最高溫升值Tmax=T2＋QK/10＋F/50式中：Tmax——混凝土最高溫升值(℃）Q-—水泥用量約328kgF—-粉煤灰用量67kgK—-使用42、5普通硅酸鹽水泥時(shí)取1。25.Tmax=35.95＋328×1.25/10＋67/50=78.3℃該溫度為底板混凝土內(nèi)部中心點(diǎn)的溫升高峰值，該溫升值一般都略小于絕熱溫升值，一般在混凝土澆筑后3d左右產(chǎn)生，以后趨于穩(wěn)定不再升溫,并且開(kāi)始逐步降溫。5、混凝土表面溫度規(guī)范規(guī)定:對(duì)大體積混凝土的養(yǎng)護(hù),應(yīng)采取控溫措施,并按要求測(cè)定澆筑后的混凝土表面和內(nèi)部溫度，將溫度差控制在25℃以內(nèi)。由于混凝土內(nèi)部最高溫升值理論計(jì)算為78.3℃，因此將混凝土表面的溫度控制在55℃左右,這樣混凝土內(nèi)部溫度與表面溫度,以及表面溫度與環(huán)境溫度之差均不超過(guò)25℃,表面溫度的控制可采取調(diào)整保溫層的厚度來(lái)完成。6、保溫層厚度計(jì)算保溫采用蓄水保溫，底板厚1。0m和0。6m,承臺(tái)深度較深，以深8m的承臺(tái)來(lái)計(jì)算。砼終凝后，在其表面蓄存一定深度的水，由于水的導(dǎo)熱系數(shù)為0。58W/MK，具有一定的隔熱保溫效果，這樣可延緩混凝土內(nèi)部水化熱的降溫速率，縮小砼中心和砼表面的溫度差值，從而可控制砼的裂縫開(kāi)展。根據(jù)熱交換原理，每一立方米砼在規(guī)定時(shí)間內(nèi),內(nèi)部中心溫度降低到表面溫度時(shí)放出的熱量,等于砼在此養(yǎng)護(hù)期間散失到大氣中熱量。此時(shí)砼表面所需的熱阻系數(shù),按下式計(jì)算:R=XM（Tmax—Ti)K/(700T2+0。28McW）式中：R—-混凝土表面的熱阻系數(shù)（K/W)X—-混凝土維持到指定溫度的延續(xù)時(shí)間（h），21天×24h/天=504hM——混凝土結(jié)構(gòu)物的表面系數(shù)M=F/VF——結(jié)構(gòu)物與大氣接觸的表面面積（m2）V-—結(jié)構(gòu)物的體積（m3）Tmax——混凝土中心最高溫度（℃）Ti——混凝土表面的溫度(℃），取55℃。K-—傳熱系數(shù)的修正值,蓄水養(yǎng)護(hù)時(shí)取1.3。700——混凝土的熱容量,即比熱與表觀密度的乘積（KJ/m3K)T2——混凝土澆筑、振搗完畢開(kāi)始養(yǎng)護(hù)時(shí)的溫度（℃)Mc—-每立方米混凝土中的水泥用量（Kg)W——混凝土在指定齡期內(nèi)水泥的水化熱(KJ/Kg），取375KJ/Kg。以核心筒深承臺(tái)來(lái)計(jì)算:F=21.4×21。4V=21.4×21。4×4M=F/V=1/4=0。25考慮電梯井集水井的井壁等散熱，取M=0。5R=504×0。5×(78。3—55）×1。3/（700×35.95+0.28×328×375）=0。238砼表面蓄水深度：hs=R·λW=0.238×0.58=0。14m考慮到預(yù)測(cè)的溫度有差異，加之水的保溫性能不是很好，蓄水厚度過(guò)薄受氣候影響較大，因此采用蓄水40cm厚,足以起到保溫效果.同理可推，1m和0.6m厚板蓄水20cm足以滿足要求。4。2溫度應(yīng)力計(jì)算混凝土澆筑后18d左右,水化熱量值基本達(dá)到最大,所以計(jì)算此時(shí)溫差和收縮差引起的溫度應(yīng)力.混凝土收縮變形值計(jì)算Σy(t)=Σy0（1－e—0。01t）×M1×M2×M3×······×M10式中:Σy（t）-—各齡期混凝土的收縮變形值Σy0——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下混凝土最終收縮量，取值3.24×10—4e—-常數(shù)，為2.718t——從混凝土澆筑后至計(jì)算時(shí)的天數(shù)M1、M2、M3······M10-—考慮各種非標(biāo)準(zhǔn)條件的修正值，按《簡(jiǎn)明施工計(jì)算手冊(cè)》表5-55取用，M1=1.0、M2=1.35、M3=1。0、M4=1.41、M5=1。0、M6=0.93，M7=0.77,M8=1。4、M9=1。0，M10=0.9Σy(18）=3.24×10—4(1－2.718—0。01×18)×1×1.35×1×1.42×1×0.93×0。77×1。4×1×0。9=0.93×10-42、混凝土收縮當(dāng)量溫差計(jì)算Ty（t)=—Σy（t)/α式中：Ty(t）—-各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差（℃），負(fù)號(hào)表示降溫.Σy（t)-—各齡期混凝土的收縮變形值α——混凝土的線膨脹系數(shù),取1。0×10-5Ty（t）=-0。93×10-4/1。0×10-5=—9.3℃3、混凝土的最大綜合溫度差△T=T2＋2/3Tmax＋Ty（t)－Tn式中:△T--混凝土的最大綜合溫度差（℃)T2——混凝土拌合經(jīng)運(yùn)輸至澆筑完成時(shí)的溫度（℃）Tmax--混凝土最高溫開(kāi)值（℃）Ty（t)——各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫度（℃)Tn——混凝土澆筑后達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的氣溫，取55℃△T=35.95+2/3×78。3+（-9.3）－35=43。85℃4、混凝土彈性模量計(jì)算E（t)=Ee(1－e-0。09t）式中:E（t）——混凝土從澆筑后至計(jì)算時(shí)的彈性模量（N/mm2）Ee—-混凝土的最終彈性模量（N/mm2），可近視取28d的彈性模量。t——混凝土從澆筑后到計(jì)算時(shí)的天數(shù)E（18)=3。15×104(1－2。718—0。09×18）=2.527×104N/mm25、混凝土溫度收縮應(yīng)力計(jì)算由于基礎(chǔ)底板兩個(gè)方向的尺寸都比較大，所以需考慮兩個(gè)方向所受的外約束來(lái)進(jìn)行計(jì)算:δ=E(t)·α·△T·H（t)·R/1－γ式中:δ——混凝土的溫度應(yīng)力（N/mm2）H（t）—-考慮徐變影響的松弛系數(shù)，《簡(jiǎn)明施工手冊(cè)》表5—57,取0.389R—-混凝土的外約束系數(shù)(1）地基對(duì)基礎(chǔ)約束的Cx1值一般砂質(zhì)粘土地基Cx1=0.06N/mm3（2)樁基對(duì)基礎(chǔ)約束的Cx2值Cx2=P/FP=4EI［（KnD/4EI)1/4]3式中：F——每根樁分擔(dān)的地基面積Kn-—地基水平側(cè)移剛度(0.01N/mm3)E——樁的彈性模量3。0＊104（Mpa)I-—樁的慣性矩521＊107(mm4)D——樁的直徑P=4×3.0×104×521×107×[（1×10-2×2300/4×3.0×104×521×107)1/4］3=5.1×104N/mmF=21。4×21。4/36=12。721m2=12.72×106mm2Cx2=5.1×104/12。72×106=0.4×10—2N/mm3(3)地基水平阻力系數(shù)Cx=Cx1+Cx2=6.4×10-2N/m3γ-—混凝土的泊松比，取0。15δ=－2。527×104×1。0×105×43。85×0。389×0.064/1－0。15=0。325N/mm2C35砼的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為1。65N/mm2，齡期18d的混凝土強(qiáng)度可達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度的95％以上，取95％，為1。5675N/mm2K=1。5675/0。325=4。8〉1。15滿足要求式中K——抗裂安全度AUTONUM大體積混凝土施工5。1施工區(qū)域劃分及澆筑順序由于基礎(chǔ)底板尺寸比較大,基礎(chǔ)底板設(shè)有后澆帶，后澆帶將底板劃分為四個(gè)部分，每一部分為一個(gè)自然施工段。即一、二、三、四區(qū)，混凝土澆筑順序?yàn)橐?、二、四、三區(qū).二區(qū)三區(qū)一區(qū)四區(qū)5。2模板底板外側(cè)四周砌筑240mm厚磚胎模，然后抹1:2。5水泥砂漿、搓平，深基坑部位底模采用370mm厚磚墻，外抹1：2。5水泥砂漿、搓平。底板上的電梯坑、集水井、后澆帶采用膠合板吊模。5。3鋼筋鋼筋Φ22及以上采用鐓粗直螺紋連接,Φ16～Φ22之間二級(jí)鋼采用閃光對(duì)焊，三級(jí)鋼采用鐓粗直螺紋連接.小于Φ16的采用搭接綁扎.鋼筋套筒按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際計(jì)算。鋼筋盡量在現(xiàn)場(chǎng)三區(qū)制作，因場(chǎng)地條件限制,部分鋼筋也可在國(guó)際*＊大廈B座工地制作好運(yùn)至本工地。由于底板厚度不一致,需提前加工焊接不同高度的鋼筋馬凳，后澆帶部位鋼筋按圖施工，不得任意甩槎及割斷，基礎(chǔ)底板鋼筋施工完成后進(jìn)行柱、墻插筋施工，柱、墻插筋應(yīng)保證位置準(zhǔn)確，每區(qū)的底板鋼筋及柱、墻插筋施工完畢,組織一次隱蔽工程驗(yàn)收，然后方可澆筑混凝土.5。4鋼筋支架底板600mm厚采用φ18馬凳，底板1000mm厚采用φ20馬凳支撐，間距1000mm呈梅花狀布置,馬凳簡(jiǎn)圖如下:對(duì)于核心筒部位的深承臺(tái)，由于深度較深，最深處高度為8。2m如按常規(guī)用鋼筋作馬凳，不僅用鋼量大，穩(wěn)定性差，操作不安全而且難以保證上層鋼筋在同一水平面上，因而采用“格構(gòu)式鋼結(jié)構(gòu)柱+槽鋼梁"形式的支架來(lái)支承承臺(tái)上皮鋼筋重量和施工荷載，控制和保證核心筒承臺(tái)面筋的標(biāo)高。支架下端支撐在人工挖孔樁上。格構(gòu)式鋼結(jié)構(gòu)柱的平面布置見(jiàn)附圖1槽鋼梁采用100號(hào)槽鋼。5。4。1鋼結(jié)構(gòu)柱承載力的計(jì)算由于構(gòu)架柱主要承受承臺(tái)上層Φ32@150×150鋼筋網(wǎng)片及施工荷載，因此驗(yàn)算構(gòu)架柱時(shí)可簡(jiǎn)化為軸心受壓構(gòu)件。5。4。1.1、荷載計(jì)算：(每平方米）1、鋼筋自重(恒載）:14m×6.32/m=88.48Kg2、施工荷載（活載):250Kg∑q=1.2×88。48+250=356Kg/m2核心筒承臺(tái)底寬為23。6m×23.6m，斜坡最寬處距底邊3。579m，因此計(jì)算荷載的承臺(tái)面積為S=（23。6+3。579/2)2=645.16m2，由于核心筒部位的36根樁在平面上均勻分布，所以每根樁上的構(gòu)架柱所受的軸向壓力N為:N=S×∑q÷36=356Kg/m2×645。16m2÷36=6380Kg=62。5KN5。4.1。2、構(gòu)架柱截面驗(yàn)算:井架式構(gòu)架柱截面驗(yàn)算（1）、井架式構(gòu)架柱的力學(xué)特征主肢：L63×6,A0=7。29cm2Z0=1.78cmIx=Iy=27。1cm4綴條：Φ25鋼筋A(yù)01=4.91cm2Ix=Iy=1.92cm4井架式構(gòu)架柱最小總慣矩Ix=Iy=4[Ix+A0（b/2—Z0）2]=4[27。1+7。29(50/2—1。78)2]=15830cm4（2）、井架式構(gòu)架柱的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：=36。05換算長(zhǎng)細(xì)比λ0y===37。66＜[λ］=150查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得φ=0。90862。5×103/0。908×2916=23.6N/mm2<［σ]=215N/mm2所以整體穩(wěn)定性滿足要求(3)、井架式構(gòu)架柱的主肢穩(wěn)定性驗(yàn)算:主肢計(jì)算長(zhǎng)度l0=1。732m一個(gè)主肢的橫截面積A0=7。29cm2一個(gè)主肢的軸力N0=N/4=15。6KN主肢的最小回轉(zhuǎn)半徑imin=1。24cm=140〈［λ］=150查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得φ=0.34515。6×103/0。345×729=62。13N/mm2<[σ］=215N/mm2所以主肢穩(wěn)定性滿足要求槽鋼構(gòu)架柱截面驗(yàn)算（1）、槽鋼架柱的力學(xué)特征主肢：[100A0=12.7cm2Z0=1.52cmix=3.95cmiy=1。41cml0=5。7m綴板：5厚鋼板350mm×150mm,沿柱高間距1500mm（2）、對(duì)實(shí)軸驗(yàn)算整體穩(wěn)定性和剛度=570/3.95=144。3〈［λ］=150查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得φ=0。33062。5×103/0。330×2540=74。56N/mm2〈［σ]=215N/mm2滿足要求（3）、對(duì)虛軸驗(yàn)算整體穩(wěn)定性I0=25。6cm4Z0=1。52cmiy=1.41cmb=350mm整個(gè)截面對(duì)虛軸的慣矩為：IX=2［I0+2A0×（b/2-Z0)2］=2［25.6+25。4×（35/2-1.52)2]=13023。5cm4對(duì)虛軸的回轉(zhuǎn)半徑iX===22。64=570/22.64=25。18<[λ］=150其換算長(zhǎng)細(xì)比為λ0==76.42〈[λ］=150查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得φ=0。71162.5×103/0。711×2540=34。6N/mm2〈［σ］=215N/mm2滿足要求（4)、綴板的剛度驗(yàn)算柱分肢的線剛度為I0/綴板中心距=25。6/150=0。17兩塊綴板線剛度之和為2×1/12×0.5×153/31。96=8。8兩者比值8。8/0.17=51。76〉6所以綴板的剛度是足夠的。5.4。1。3、槽鋼梁截面驗(yàn)算:核心筒部位樁中心距為4米左右，考慮到鋼柱的實(shí)際布置會(huì)有調(diào)整,且柱邊加八字形梁托，現(xiàn)按2米凈跨四等跨連續(xù)梁驗(yàn)算100號(hào)槽鋼梁的截面。（1)梁荷載計(jì)算:(取5米寬板帶計(jì)算）q=356Kg/m2×5m=17.8KN/M查表得，最大彎矩為支座處負(fù)彎矩：Mmax=KMql2=0。107×17。8×22=7。62KNMWX=39。7×103mm3σ=Mmax/WX=7。62×106/39.7×103=191。9N/mm2<［σ］=215N/mm2滿足要求5。5混凝土澆筑⑴、混凝土采用商品混凝土,用混凝土輸送泵將砼泵送到澆筑地點(diǎn)，采用3臺(tái)輸送泵車，二臺(tái)布料機(jī)，布料機(jī)桿夠不到的部位，采用鋪設(shè)泵送管道，先鋪至最遠(yuǎn)的澆筑地點(diǎn)，隨澆筑隨拆泵管，各臺(tái)泵車澆筑區(qū)域按預(yù)先劃分區(qū)域布置，從遠(yuǎn)處向近處進(jìn)行澆筑。⑵、混凝土澆筑時(shí)采用“分區(qū)定點(diǎn)、一個(gè)坡度、薄層澆筑、循序漸進(jìn)、一次到頂"的澆筑工藝，根據(jù)泵車布料桿的長(zhǎng)度,劃定澆筑區(qū)域，每臺(tái)泵車負(fù)責(zé)本區(qū)域的混凝土澆筑。澆筑時(shí)先在一個(gè)部位進(jìn)行，直至達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高,混凝土形成扇形向前流動(dòng),然后在其坡面上繼續(xù)澆筑,循序漸進(jìn)，這種澆筑方法能較好地適應(yīng)泵送工藝，使每車混凝土均澆筑在前一車混凝土形成的坡面上,可以確保上層混凝土在下層砼初凝前澆筑完畢，同時(shí)也可解決頻繁拆裝泵管的問(wèn)題,也便于澆筑完的部位進(jìn)行覆蓋保溫。⑶、一次需澆筑的砼應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，間歇時(shí)間不得超過(guò)3.5h,如遇特殊情況，混凝土在3.5h仍不能繼續(xù)澆筑時(shí)，需采用應(yīng)急措施。即在已澆筑的混凝土坡面上插Φ12短期鋼筋，長(zhǎng)度1m，間距500mm，呈梅花狀布置.⑷、混凝土澆筑時(shí)在每臺(tái)泵車的出灰口處配置5~6臺(tái)振搗器，因?yàn)榛炷恋奶涠缺容^大,斜向流淌很大，因此用2臺(tái)振搗器負(fù)責(zé)下部斜坡流淌處的振搗密實(shí)，用2臺(tái)振搗器負(fù)責(zé)頂部混凝土的振搗,用1~2臺(tái)振搗器負(fù)責(zé)中部砼的振搗。⑸、由于混凝土的坍落度比較大，會(huì)在表層鋼筋下部產(chǎn)生水分，或在表層鋼筋上部的混凝土產(chǎn)生細(xì)小裂縫，為了防止出現(xiàn)這種裂縫，在混凝土澆搗密實(shí)后，用木抹子磨平搓毛2～3遍，初凝前再用鐵板壓實(shí)。⑹、規(guī)范規(guī)定：大體積粉煤灰混凝土每拌制200m3至少成型1組試塊,現(xiàn)場(chǎng)按每澆筑200m3混凝土制作4組試塊，1組壓7d強(qiáng)度向業(yè)主監(jiān)理報(bào)表用,1組壓28d標(biāo)養(yǎng)強(qiáng)度歸技術(shù)檔案用,1組同條件養(yǎng)護(hù)試塊，1組作為60d強(qiáng)度備用。⑺、防水混凝土抗摻試塊每500m3制作一組。5.6混凝土的泌水處理泵送砼在澆筑、振搗過(guò)程中，上涌的泌水和浮漿順砼坡面下流到坑底。我們可在側(cè)模底部預(yù)留排水孔，將泌水排水，另外，隨著混凝土澆筑向前推進(jìn)，泌水被趕至基坑頂部，當(dāng)砼大坡面接近頂端時(shí)，改變砼澆筑方向,即從頂部往回澆筑，與原斜坡相交成一集水坑，這樣集水坑逐步在中間縮小成水潭，用軟軸泵及時(shí)抽排出泌水。采用這種方法可排除所有泌水。5。7混凝土測(cè)溫⑴、底板混凝土澆筑時(shí)應(yīng)設(shè)專人配合預(yù)埋測(cè)溫管，測(cè)溫管沿高度分別埋置在底部、中部和表面，平面內(nèi)應(yīng)布置在邊緣和中間,測(cè)溫點(diǎn)的布置見(jiàn)附圖，測(cè)溫管采Φ20薄壁鋼管，管的下端部要堵嚴(yán)，防止?jié)B進(jìn)水，測(cè)溫管應(yīng)按測(cè)溫平面布置圖進(jìn)行預(yù)埋，預(yù)埋時(shí)測(cè)溫管應(yīng)與鋼筋綁扎牢固,以免位移或損壞,測(cè)溫管的上口應(yīng)用棉絲塞好，防止濺進(jìn)水泥漿，測(cè)溫管位置應(yīng)插標(biāo)志旗,便于保溫后查找。⑵、配備專職測(cè)溫人員,按三班考慮，對(duì)測(cè)溫人員進(jìn)行培訓(xùn)及安全交底。測(cè)溫人員要認(rèn)真負(fù)責(zé),按時(shí)按孔測(cè)溫，不得遺漏或弄虛作假.測(cè)溫記錄要填寫清楚、整潔，換班時(shí)要進(jìn)行交