混凝土齡期、收縮、徐變的研究進(jìn)展及工程應(yīng)用

混凝土齡期、收縮、徐變的研究進(jìn)展及工程(gōngchéng)應(yīng)用共二十六頁主講內(nèi)容混凝土齡期(línɡqī)的相關(guān)研究混凝土收縮和徐變的相關(guān)研究工程應(yīng)用共二十六頁1.混凝土齡期的相關(guān)(xiāngguān)研究混凝土中的主要膠結(jié)材料是水泥，水泥顆粒的水化作用從表層逐漸深入內(nèi)部，是一個長達(dá)數(shù)十年的緩慢過程。隨著混凝土齡期的增長，水泥的水化作用日漸充分，混凝土的成熟度逐漸提高，其強(qiáng)度、彈性模量(tánxìnɡm(xù)óliànɡ)、極限拉伸及絕熱溫升等均隨著齡期的延長而逐漸增長，最終將趨于定值。養(yǎng)護(hù)3d養(yǎng)護(hù)28d共二十六頁1.混凝土齡期(línɡqī)的相關(guān)研究簡要介紹：朱伯芳院士提出的“半熟齡期”

定義(dìngyì)混凝土強(qiáng)度、彈性模量、極限拉伸及絕熱溫升達(dá)到最終值的一半時的齡期為半熟齡期，半熟齡期越小，表明該混凝土成熟得越快。

不同的結(jié)構(gòu)對于半熟齡期的要求是不同的。工業(yè)與民用建筑，如建成后不久即可能承受較大荷載，其半熟齡期不能太大；相反,對于水壩等大體積的混凝土結(jié)構(gòu),承受全部荷載時,混凝土齡期一般較大,強(qiáng)度沒有問題，但這類結(jié)構(gòu)有溫控防裂要求,無論是通過混凝土表面的天然散熱，還是利用埋設(shè)于混凝土內(nèi)部水管的人工冷卻,它們發(fā)揮作用都需要一定的時間,如果混凝土絕熱溫升的半熟齡期太小,混凝土溫度上升太快,散熱和冷卻措施還沒有充分發(fā)揮作用,混凝土就已達(dá)到最高溫度,當(dāng)最終降到穩(wěn)定溫度時,就會產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力,甚至引起裂縫。共二十六頁半熟齡期(línɡqī)得到(dédào)混凝土性能試驗結(jié)果后，以齡期為橫坐標(biāo)，性能為縱坐標(biāo)，作一曲線通過各試驗點，不難用作圖法求出半熟齡期。注：因為混凝土各性能是不統(tǒng)一的，因此強(qiáng)度、彈性模量、極限拉伸和絕熱溫升都各自對應(yīng)著一個半熟齡期，所以在具體問題中，我們必須著手于研究的對象而選定需要的半熟齡期。共二十六頁半熟齡期(línɡqī)改變混凝土半熟齡期的途徑改變水泥礦物成分與水泥細(xì)度

硅酸三鈣的水化速率快，水化熱和強(qiáng)度發(fā)展都較快，適用于半熟齡期小的要求；水泥細(xì)度越細(xì)，水化反應(yīng)進(jìn)行得越快。采用混合材料與外加劑

我國在摻用粉煤灰方面做過大量工作，摻用粉煤灰在保證后期強(qiáng)度不變的條件下，可以降低(jiàngdī)水泥用量及水化熱的上升速度，延長混凝土的半熟齡期。共二十六頁2.混凝土收縮和徐變的相關(guān)(xiāngguān)研究一種被普遍接受的意見是混凝土的收縮、徐變特性是由一些共同(gòngtóng)的基本因素所決定的。事實上,徐變是在應(yīng)力作用之下產(chǎn)生的，而收縮的產(chǎn)生則與應(yīng)力無關(guān)。收縮、徐變雖各有自身的特點,但它們都可以與混凝土內(nèi)的水化水泥漿的特性聯(lián)系起來。由化學(xué)成分截然不同的水泥所制造的混凝土的收縮、徐變性能并沒有本質(zhì)上的差異。這說明收縮、徐變的機(jī)理主要取決于混凝土水化水泥漿的物理結(jié)構(gòu),而不是其化學(xué)成分。共二十六頁2.混凝土收縮和徐變的相關(guān)(xiāngguān)研究預(yù)測和控制混凝土的收縮和徐變及其對結(jié)構(gòu)(jiégòu)性能的影響至今仍是十分復(fù)雜又難以獲得精確答案的問題。隨著研究的不斷深入，混凝土收縮和徐變的各種預(yù)測模型不斷被提出和更新。主要介紹：CEB-FIP（1990）模型ACI模型

共二十六頁CEB-FIP（1990）模型(móxíng)適用范圍徐變系數(shù)的計算公式適用范圍：應(yīng)力水平σｃ／fｃ＜0.4，暴露在平均(píngjūn)溫度5℃～30℃，平均(píngjūn)相對濕度RH為40％～100％的環(huán)境中。收縮計算公式適用范圍：普通混凝土在正常溫度下，濕養(yǎng)護(hù)不超過14d，暴露在平均溫度5℃～30℃和平均相對濕度RH為40％～50％的環(huán)境中。共二十六頁CEB-FIP（1990）模型(móxíng)徐變函數(shù)(hánshù)徐變系數(shù)抗壓強(qiáng)度的參數(shù)加載齡期的參數(shù)相對濕度的參數(shù)共二十六頁CEB-FIP（1990）模型(móxíng)共二十六頁CEB-FIP（1990）模型(móxíng)共二十六頁ACI模型(móxíng)共二十六頁ACI模型(móxíng)收縮(shōusuō)應(yīng)變表達(dá)式為：式中為應(yīng)變終值。共二十六頁CEB-FIP(1990)模型(móxíng)＆ACI模型(móxíng)包括這兩個模型以及其他研究提出的模型，基本上都是建立在實驗室試驗數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上的經(jīng)驗公式，由于實驗室特定條件的局限或研究者側(cè)重點的不同，不同模型所考慮的影響因素也不盡相同，以這些結(jié)果作為依據(jù)確定的混凝土收縮徐變模型能否直接應(yīng)用于實際工程(gōngchéng)結(jié)構(gòu)的分析，須進(jìn)一步審視。共二十六頁3.工程(gōngchéng)應(yīng)用現(xiàn)今各國的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，一般都取齡期(línɡqī)t=28d作為標(biāo)定混凝土強(qiáng)度和其他性能指標(biāo)的標(biāo)準(zhǔn)。如果結(jié)構(gòu)早期受力（包括施加預(yù)應(yīng)力）應(yīng)按實際齡期內(nèi)混凝土達(dá)到的性能指標(biāo)進(jìn)行驗算。對于齡期超過28d后才承受全部荷載的結(jié)構(gòu)，一般將混凝土的后期強(qiáng)度作為結(jié)構(gòu)的附加安全儲備而不加利用。某些工程確因施工期很長，全部使用荷載施加上的時間很晚，或某些特殊（如抗爆）結(jié)構(gòu)，才考慮采用混凝土的后期強(qiáng)度作為設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)。共二十六頁3.工程(gōngchéng)應(yīng)用在橋梁工程實踐中，已有學(xué)者利用按齡期調(diào)整(tiáozhěng)的有效模量代替混凝土彈性模量，用解彈性問題的方法來求解橋梁混凝土結(jié)構(gòu)的徐變問題。大致步驟和方法如下：①劃分結(jié)構(gòu)單元和計算時間。將施工開始到竣工后收縮徐變完成的過程劃分為若干階段，每一個階段劃又分為若干時間間隔。以施工階段的起始時間、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的時間、加載或卸載的時刻作為各階段與時間間隔的分界點。將各階段的已成結(jié)構(gòu)劃分成若干個梁單元，使每個單元的混凝土具有相同的收縮、徐變特性。單元之間通過節(jié)點連接，假定節(jié)點位于相鄰單元接觸面的重心軸上。共二十六頁3.工程(gōngchéng)應(yīng)用②在靜定結(jié)構(gòu)階段，如在合龍前的懸臂施工階段，徐變、收縮只產(chǎn)生變形增量而不產(chǎn)生內(nèi)力增量，即徐變次內(nèi)力為零。③在體系轉(zhuǎn)化后，計算第i個時間間隔。并可求出已成結(jié)構(gòu)全部單元在第i個時間間隔內(nèi)，由收縮、徐變產(chǎn)生的節(jié)點力增量與節(jié)點位移增量。將上述增量分別加到該時間間隔開始時有關(guān)(yǒuguān)的節(jié)點力與節(jié)點位移上，即可得出該時間間隔終了時各單元的節(jié)點力和節(jié)點位移的狀態(tài)。共二十六頁3.工程(gōngchéng)應(yīng)用收縮和徐變可對結(jié)構(gòu)的內(nèi)力(nèilì)和變形等產(chǎn)生不利影響，尤其對于采用懸臂澆筑的大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋而言，收縮徐變對主梁線形和內(nèi)力(nèilì)的影響更大。實際工程中常發(fā)生成橋后由于混凝土收縮、徐變而引起的跨中下?lián)?、預(yù)應(yīng)力損失過大以及腹板開裂等問題。共二十六頁3.工程(gōngchéng)應(yīng)用有學(xué)者以衡昆高速公路沿線兩座大跨預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋為依托，基于施工(shīgōng)過程及成橋后較長時間內(nèi)對結(jié)構(gòu)反應(yīng)的系統(tǒng)觀測，研究處于自然環(huán)境中實際結(jié)構(gòu)在混凝土收縮徐變作用下的真實反應(yīng)，為混凝土箱梁橋的收縮徐變問題提供參考。衡陽東陽渡湘江大橋（主跨150m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋）祁陽白水湘江大橋（主跨120m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋）共二十六頁3.工程(gōngchéng)應(yīng)用測試內(nèi)容包括橋址環(huán)境溫度場、混凝土箱梁溫度、各控制截面應(yīng)變變化和撓度變化。施工過程(guòchéng)中，對主要工況下的應(yīng)變變化進(jìn)行了測試，成橋后對橋梁進(jìn)行了為期3年的跟蹤觀測，測試時長接近1500天。共二十六頁3.工程(gōngchéng)應(yīng)用現(xiàn)象不論是連續(xù)梁橋還是連續(xù)剛構(gòu)橋,，其箱梁混凝土應(yīng)變發(fā)展規(guī)律均有一個共同點,，即箱梁上、下緣應(yīng)變發(fā)展規(guī)律不盡相同，特別是對于箱梁頂、底板厚度相差較大的根部截面(jiémiàn)，上緣應(yīng)變在成橋后的2~3年內(nèi)基本趨于穩(wěn)定，下緣應(yīng)變?nèi)跃哂幸欢ǖ脑鲩L趨勢，而對于跨中截面和合龍段截面，上、下緣應(yīng)變發(fā)展趨勢基本相同。撓度隨時間均有所增長，但增長趨勢明顯減緩。共二十六頁3.工程(gōngchéng)應(yīng)用對于(duìyú)箱梁頂、底板厚度相差較大的根部截面

（1）在施工過程中,混凝土箱梁頂板會直接受到日照的作用,使得其內(nèi)的混凝土溫度要明顯高于底板混凝土溫度,造成頂板混凝土的收縮速率和干燥徐變速率要高于底板混凝土；（2）箱梁根部截面頂、底板配筋率有所不同,頂板內(nèi)的普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋較為密集,特別是成橋后,箱梁根部截面頂板內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋較多,抑制了其內(nèi)混凝土的收縮徐變的發(fā)展；（3）箱梁根部截面上、下緣的初始應(yīng)力大小和施工過程中的應(yīng)力變化不同,一般情況下上緣所受到的壓應(yīng)力要小于下緣的壓應(yīng)力。共二十六頁3.工程(gōngchéng)應(yīng)用對于跨中截面和合龍段截面

其初始應(yīng)力相對較小,頂、底板厚度和配筋率基本相同,且合龍段施工完后不久立即進(jìn)行(jìnxíng)橋面鋪裝的施工,使得其頂板受到日照的機(jī)會大大降低,因此其頂、底板應(yīng)變發(fā)展規(guī)律基本相同。鑒于上述現(xiàn)象和分析結(jié)論，應(yīng)盡可能多地考慮以上各因素的影響，并將其應(yīng)用于實際橋梁的收縮徐變分析中，為以后實際箱梁橋的收縮徐變計算和處理措施提供參考。共二十六頁THEEND謝謝！共二十六頁內(nèi)容(nèiróng)總結(jié)混凝土齡期、收縮、徐變的研究