扣件鋼管樓板模架計算書

扣件鋼管樓板模板支架計算書目錄TOC\o"1-1"\h\u8388扣件鋼管樓板模板支架計算書 123764一、模板面板計算 313803二、模板支撐龍骨的計算 416899三、板底支撐鋼管計算 623057四、扣件抗滑移的計算 75526五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 728144六、立桿的穩(wěn)定性計算 829248七、模板支架整體穩(wěn)定性計算 13依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》（附條文說明[另冊]）GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ164-2008計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為15.9m，立桿的縱距b=0.90m，立桿的橫距l(xiāng)=0.90m，立桿的步距h=1.20m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用40.×90.mm木方，間距300mm，木方剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。施工均布荷載標準值4.00kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取1.10。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元按照GB51210規(guī)范6.1.11條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.10×0.15+0.20)+1.40×4.00=10.358kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×4.00=9.003kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為φ48×2.7。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=25.100×0.150×1.000+0.200×1.000=3.965kN/m活荷載標準值q2=(0.000+4.000)×1.000=4.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=37.50cm3；截面慣性矩I=28.13cm4；(1)抗彎強度計算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設(shè)計值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×3.965+1.40×4.000)×0.300×0.300=0.093kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=γ0M/W=1.00×0.093×1000×1000/37500=2.486N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算γ0T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.965+1.40×4.000)×0.300=1.864kN截面抗剪強度計算值T=3×1.00×1864.0/(2×1000.000×15.000)=0.186N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算小于[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×3.965×3004/(100×9000×281250)=0.086mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.300=1.130kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=(4.000+0.000)×0.300=1.200kN/m靜荷載q1=1.20×1.130+1.20×0.060=1.427kN/m活荷載q2=1.40×1.200=1.680kN/m計算單元內(nèi)的龍骨集中力為(1.680+1.427)×0.900=2.796kN2.龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=2.797/0.900=3.107kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.11×0.90×0.90=0.252kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×3.107=1.678kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.107=3.076kN龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面慣性矩I=243.00cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.00×0.252×106/54000.0=4.66N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:γ0T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.00×1678.00/(2×40.00×90.00)=0.699N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=1.190kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.190×900.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.242mm龍骨的最大撓度小于900.0/400(木方時取250),滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.738kN.m最大變形vmax=0.628mm最大支座力Qmax=10.049kN抗彎計算強度f=γ0M/W=1.00×0.738×106/5262.3=140.30N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設(shè)計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:γ0R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，γ0R=1.00×10.05=10.05kN選用雙扣件,抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.172×15.850=2.720kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×0.900×0.900=3.050kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.932kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(4.000+0.000)×0.900×0.900=3.240kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算1、按扣件腳手架規(guī)范計算立桿穩(wěn)定性：不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，頂部立桿N=8.699kN，非頂部立桿N=11.654kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=5.06W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.26σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.217,當允許長細比驗算時k取1；u1，u2——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.719,l0=3.347m；λ=3347/15.9=211.115允許長細比(k取1)λ0=211.115/1.217=173.472<210長細比驗算滿足要求!φ=0.163σ=1.00×8699/(0.163×505.5)=105.780N/mm2a=0.5m時，u1=1.301,l0=3.483m；λ=3483/15.9=219.697允許長細比(k取1)λ0=219.697/1.217=180.523<210長細比驗算滿足要求!φ=0.152σ=1.00×8699/(0.152×505.5)=113.203N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.300時，σ=108.254N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.292,l0=3.347m；λ=3347/15.9=211.115允許長細比(k取1)λ0=211.115/1.217=173.472<210長細比驗算滿足要求!φ=0.163σ=1.00×11654/(0.163×505.5)=141.713N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4×0.6Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立桿的步距，1.20m；la——立桿縱向間距(梁截面方向)，0.90m；lb——立桿橫向間距，0.90m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.4×0.6×0.225×0.900×1.200×1.200/10=0.024kN.m；風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值(kN.m)，由公式計算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.225×15.9×0.90×(0.5×15.9+0.60)=27.362kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(27.362/7.20)=2.027kNNw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=1.200×3.469+1.400×3.240+1.4×0.6×1.400×0.024=10.401kN非頂部立桿Nw=1.200×5.932+1.400×3.240+1.4×0.6×1.400×0.024=13.356kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.719,l0=3.347m；λ=3347/15.9=211.115允許長細比(k取1)λ0=211.115/1.217=173.472<210長細比驗算滿足要求!φ=0.163σ=1.00×10401/(0.163×505.5)+1.00×24000/5262=131.138N/mm2a=0.5m時，u1=1.301,l0=3.483m；λ=3483/15.9=219.697允許長細比(k取1)λ0=219.697/1.217=180.523<210長細比驗算滿足要求!φ=0.152σ=1.00×10401/(0.152×505.5)+1.00×24000/5262=140.014N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.300時，σ=134.097N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.292,l0=3.347m；λ=3347/15.9=211.115允許長細比(k取1)λ0=211.115/1.217=173.472<210長細比驗算滿足要求!φ=0.163σ=1.00×13356/(0.163×505.5)+1.00×24000/5262=167.071N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!2、按模板規(guī)范計算立桿穩(wěn)定性：不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=11.65kNi——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；A——立桿凈截面面積，A=5.055cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.20m；l0——計算長度，取1.200+2×0.300=1.800m；λ——長細比，為1800/15.9=114<150滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.497；經(jīng)計算得到σ=1.00×11654/(0.497×505.5)=46.413N/mm2,不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4×0.6Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立桿的步距，1.20m；la——立桿縱向間距(梁截面方向)，0.90m；lb——立桿橫向間距，0.90m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.4×0.6×0.225×0.900×1.200×1.200/10=0.024kN.m；風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值(kN.m)，由公式計算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.225×15.9×0.90×(0.5×15.9+0.60)=27.362kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(27.362/7.20)=2.027kNNw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.200×5.932+1.400×3.240+1.4×0.6×2.027=13.356kN經(jīng)計算得到σ=1.00×13356/(0.497×505.5)+1.00×24000/5262=57.849N/mm2考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。七、模板支架整體穩(wěn)定性計算依據(jù)規(guī)范GB51210-2016,模板支架應進行整體抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設(shè)計值；MR－支架的抗傾覆力矩設(shè)計值?？箖A覆力矩:MR=7.2002×0.900×(3.358+0.200)+2×(0.000×7.200×0.900)×7.200/2=165.995kN.m傾覆力矩:MT=3×1.000×27.362=82.086kN.m模板支架整體抗傾覆驗算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取8.00m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼筋，配筋面積As=4320.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為b×h=8000mm×180mm，截面有效高度h0=160mm。按照樓板每7天澆筑一層，所以需要驗算7天、14天、21天...的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土7天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.00m，短邊8.00×1.00=8.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放9×9排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×(0.20+25.10×0.15)+1×1.20×(2.72×9×9/8.00/8.00)+1.40×(0.00+4.00)=14.49kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.00×14.49=115.91kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×115.91×8.002=380.56kN.m按照混凝土的強度換算得到7天后混凝土強度達到58.40%，C30.0混凝土強度近似等效為C17.5?；炷翉澢箟簭姸仍O(shè)計值為fcm=8.41N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4320.00×360.00/(8000.00×160.00×8.41)=0.14查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.139此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=αsbh02fcm=0.139×8000.000×160.0002×8.4×10-6=239.4kN.m結(jié)論：由于∑Mi=239.39=239.39<Mmax=380.56所以第7天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。3.計算樓板混凝土14天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.00m，短邊8.00×1.00=8.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放9×9排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×(0.20+25.10×0.15)+1×1.20×(0.20+25.10×0.18)+2×1.20×(2.72×9×9/8.00/8.00)+1.40×(0.00+4.00)=24.28kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.00×24.28=194.25kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×194.25×8.002=637.76kN.m按照混凝土的強度換算得到14天后混凝土強度達到79.20%，C30.0混凝土強度近似等效為C23.8。混凝土彎曲抗壓強度設(shè)計值為fcm=11.33N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4320.00×360.00/(8000.00×160.00×11.33)=0.11查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.104此層樓板所能承受的最大彎矩為：M2=αsbh02fcm=0.104×8000.000×160.0002×11.3×10-6=241.3kN.m結(jié)論：由于∑Mi=239.39+241.31=480.69<Mmax=637.76所以第14天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐必須保存。4.計算樓板混凝土21天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.00m，短邊8.00×1.00=8.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放9×9排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第4層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×(0.20+25.10×0.15)+2×1.20×(0.20+25.10×0.18)+3×1.20×(2.72×9×9/8.00/8.00)+1.40×(0.00+4.00)=34.07kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.00×34.07=272.59kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×272.59×8.002=894.96kN.m按照混凝土的強度換算得到21天后混凝土強度達到91.37%，C30.0混凝土強度近似等效為C27.4?；炷翉澢箟簭姸仍O(shè)計值為fcm=13.06N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4320.00×360.00/(8000.00×160.00×13.06)=0.09查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.095此層樓板所能承受的最大彎矩為：M3=αsbh02fcm=0.095×8000.000×160.0002×13.1×10-6=254.0kN.m結(jié)論：由于∑Mi=239.39+241.31+254.03=734.73<Mmax=894.96所以第21天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第4層以下的模板支撐必須保存。5.計算樓板混凝土28天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.00m，短邊8.00×1.00=8.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放9×9排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第5層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×(0.20+25.10×0.15)+3×1.20×(0.20+25.10×0.18)+4×1.20×(2.72×9×9/8.00/8.00)+1.40×(0.00+4.00)=43.87kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.00×43.87=350.93kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×350.93×8.002=1152.17kN.m按照混凝土的強度換算得到28天后混凝土強度達到100.00%，C30.0混凝土強度近似等效為C30.0?；炷翉澢箟簭姸仍O(shè)計值為fcm=14.30N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4320.00×360.00/(8000.00×160.00×14.30)=0.09查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.085此層樓板所能承受的最大彎矩為：M4=αsbh02fcm=0.085×8000.000×160.0002×14.3×10-6=248.9kN.m結(jié)論：由于∑Mi=239.39+241.31+254.03+248.93=983.66<Mmax=1152.17所以第28天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第5層以下的模板支撐必須保存。6.計算樓板混凝土35天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.00m，短邊8.00×1.00=8.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放9×9排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第6層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×(0.20+25.10×0.15)+4×1.20×(0.20+25.10×0.18)+5×1.20×(2.72×9×9/8.00/8.00)+1.40×(0.00+4.00)=53.66kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.00×53.66=429.26kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×429.27×8.002=1409.37kN.m按照混凝土的強度換算得到35天后混凝土強度達到106.70%，C30.0混凝土強度近似等效為C32.0。混凝土彎曲抗壓強度設(shè)計值為fcm=15.26N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4320.00×360.00/(8000.00×160.00×15.26)=0.08查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.077此層樓板所能承受的最大彎矩為：M5=αsbh02fcm=0.077×8000.000×160.0002×15.3×10-6=240.7kN.m結(jié)論：由于∑Mi=239.39+241.31+254.03+248.93+240.71=1224.37<Mmax=1409.37所以第35天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第6層以下的模板支撐必須保存。7.計算樓板混凝土42天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.00m，短邊8.00×1.00=8.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放9×9排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第7層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×(0.20+25.10×0.15)+5×1.20×(0.20+25.1