110KV變電站繼電保護設計

第一章綜述

第一節(jié)繼電保護的發(fā)展簡史

繼電保護技術是隨著電力系統(tǒng)的發(fā)展而發(fā)展起來的。繼電保護原理經歷一系列的發(fā)展，從開

始的單一過電流保護到現(xiàn)在的差動保護、距離保護、高頻保護、微機保護、行波保護以及現(xiàn)在

研究的光纖保護繼電保護裝置也經歷了三代即電磁型繼電保護，晶體管型繼電保護和微機型繼

電保護（簡稱微機保護）。與過去的保護裝置相比，微機保護具有巨大的計算、分析和邏輯判斷能

力，有存儲記憶功能，可以實現(xiàn)任何性能完善且復雜的原理。彳微機保護可連續(xù)不斷地對本身地

工作情況進行自檢，其工作可靠性高。此外，微機保護可用同一硬件實現(xiàn)不同地保護原理，這

使保護裝置的制造大為簡化，也容易實行保護裝置的標準化。微機保護除了保護功能外，還可

兼有故障濾波、故障測距、事件順序記錄、和調度計算機交換信息等輔助功能，這對簡化保護

的調試、事故分析和事故處理等都有重大的意義。由于微機保護裝置的巨大優(yōu)越性和潛力，因

而受到了運行人員的歡迎，進入90年代以來，在我國得到了大量應用，將成為繼電保護裝置的

主要型式?？梢哉f微機保護代表著電力系統(tǒng)繼電保護的未來，將成為未來電力系統(tǒng)保護、控制、

運行調度及事故處理的統(tǒng)一計算機系統(tǒng)的組成部分。

第二節(jié)繼電保護的作用

繼電保護裝置，就是指能反應電力系統(tǒng)中電氣元件發(fā)生故障或不正常運行狀態(tài)，并動作于

斷路器跳閘或發(fā)出信號的一種自動裝置。它的基本任務是：

一、自動，迅速，有選擇性地將故障元件從電力系統(tǒng)中切除"吏故障元件免于繼續(xù)遭到破

壞，保證其它無故障部分迅速恢復正常運行；

二、反應電氣元件地不正常運行狀態(tài)，并根據運行維護地條件（例如有無經常值班人員），

而動作于發(fā)出信號、減負荷或跳閘。此時一般不要求動作，而是根據對電力系統(tǒng)及元件地危害

程度規(guī)定一定地延時，以免不必要的動作和由于干擾而引起的誤動作。

第三節(jié)繼電保護的基本要求

即在電力系統(tǒng)的電氣元件發(fā)生故障或不正常運行時，保護動作必須具有選擇性、速動性、

靈敏性和可靠性。

一、選擇性

繼電保護動作的選擇性是指保護裝置動作時，僅將故障元件從電力系統(tǒng)中切除，使停電范

圍盡量縮小，以保證系統(tǒng)無故障部分仍能繼續(xù)安全運行。

二、速動性

快速地切除故障可以提高電力系統(tǒng)并列運行的穩(wěn)定性，減小用戶在電壓降低的情況下工作

時間,以及縮小故障元件的損壞程度。

三、靈敏性

繼電保護的靈敏性，是指對于其保護范圍內發(fā)生故障或不正常運行狀態(tài)的反應能力。

四、可靠性

繼電保護動作的可靠性是指在保護裝置規(guī)定的保護范圍內發(fā)生了它應該動作的故障時，保

護不應拒動，而在任］可其他該保護不應該動作的情況下，保護不應該誤動作。

第四節(jié)繼電保護整定計算的目的

繼電保護裝置（一下簡稱繼電保護）屬于二次系統(tǒng)，但它是電力系統(tǒng)中的一個重要組成部

分，它對電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定地運行起著極為重要的作用。繼電保護整定計算是繼電保護工作

的一項重要工作。在電力生產運行和電力工程設計工作中，繼電保護整定計算是一項必不可少

的內容。不同的部門其整定計算的目的不同。

電力系統(tǒng)的各級調度部門，其整定計算的目的是對電力系統(tǒng)中已配置安裝好的各種繼電保

護，按照具體電力系統(tǒng)的參數和運行要求，通過計算分析給出所需的各項整定值，使全系統(tǒng)各

種繼電保護有機協(xié)調地不知，正確的發(fā)揮作用。電力工程的設計部門，其整定計算的目的是對

電力系統(tǒng)進行計算分析，選擇和論證繼電保護的配置及選型的正確性。

第五節(jié)繼電保護整定計算的基本任務

繼電保護整定計算的基本任務，就是要對各種繼電保護給出整定值；而對電力系統(tǒng)中的全

部繼電保護來說，則需編制出一個整定方案。整定方案通常可按電力系統(tǒng)電壓等級或設備來編

制，并且還可以按繼電保護的功能劃分成小的方案分別進行。

各種繼電保護適應電力系統(tǒng)運行變化的能力都是有限的，因而，繼電保護整定方案不是一

成不變的。隨著電力系統(tǒng)運行情況的變化（包括基本建設發(fā)展和運行方式變化）1當其超出預定

的適應范圍時，就需要對全部或部分繼電保護重新進行整定，以滿足新的運行需要。

對繼電保護整定方案的評價，是以整體保護效果的優(yōu)劣來衡量的，并不著眼于某一套繼電

保護的保護效果。有時以降低某一個保護裝置的保護效果來改善整體保護的保護效果，也是可

取的。一個整定方案由于整定配合的方法不同，會有不同的保護效果。因此，如何獲得一個最

佳的整定方案，將是從事繼電保護整定計算工作的工程技術人員的研究課題，這是個整定技巧

問題。經過不斷實踐，若能比較熟練地運用各種整定原則和熟知所保護地電力系統(tǒng)運行特征時,

就能做出比較滿意地整定方案。

必須指出，任何一種保護裝置地性能都是有限的，或者說任何一種保護裝置對電力系統(tǒng)的

適應能力都是有限的。當電力系統(tǒng)的要求超出該保護裝置所能承擔的最大變化限度時，該保護

便不能完成任務了。

總之，繼電保護整定計算既有自身的整定技巧問題，又有繼電保護的配置與選型問題，還

有電力系統(tǒng)的結構和運行問題。因此，整定計算要綜合、辯正、統(tǒng)一的運用。

第二章系統(tǒng)的保護配置

第一節(jié)變壓器保護配置

--變壓器是現(xiàn)代電力系統(tǒng)中的主要電氣設備之一

電力變壓器是電力系統(tǒng)中十分重要的供電元件，它的故障對供電可靠性和系統(tǒng)的正常運行

帶來嚴重的影響。同時大容量的電力變壓器也是十分貴重的元件。按照現(xiàn)在制造的電力變壓器

的結構，變壓器的可靠性很高。但是，由于變壓器發(fā)生故障時造成的影響很大，故應加強其繼

電保護裝置的功能，以提高電力系統(tǒng)的安全運行水平。針對變壓器的故障和異常工作情況，根

據其容量和重要程度，裝設動作可靠，性能良好的繼電保護裝置，一般包括：

（-）反映內部故障和油面降低的非電氣量（氣體）保護，又稱瓦斯保護;

（二）反應變壓器繞組和引出線的多相短路及繞組田間短路的縱聯(lián)差動保護，或電流速斷

保護；

（三）反應變壓器外部相間短路時的過電流保護，復合電壓起動的過電流俁護，負序電流

及單相式低電壓起動的過電流保護，阻抗保護等；

（四）反應中性點直接接地系統(tǒng)中外部接地短路的變壓器零序電流保護；

（五）反應大型變壓器過勵磁的變壓器過勵磁保護及過電壓保護；

（六）反應變壓器過負荷的變壓器過負荷保護；

（七）反應變壓器非全相運行的非全相保護等。

二.TOP9720C系列微機變壓器保護

是以差動保護、瓦斯保護、后備保護測控、非電量測控（TOP9730）為基本配置的成套變

壓器保護裝置適用于110KV、66KV、35KV等大中型電力變壓器。變壓器主保護分為TOP9720C

-12S和TOP9720C-13S兩種型號，TOP9720C-12S適用于110KV及以下電壓等級的雙圈變

壓器主保護，TOP9720C-13S適用于110KV及以下電壓等級的三圈變壓器主保護，各保護裝

置均滿足變電站綜合自動化系統(tǒng)的要求。

（-）保護配置

1、差動速斷保護

2、二次諧波制動比率差動保護

3、CT斷線判別

4、非電量保護（瓦斯等）

：-）主要技術性能指標

1、差動速斷保護

差動速斷電流整定范圍：2?12In,級差0.01A

差動速斷保護動作時間：在1.3倍動作值下，不大于25ms

差動平衡系數：0~50,級差0.1

2、二次諧波制動比率差動保護

差動動作門檻電流：0.2~l.OIn,級差0.01A

二次諧波制動系數：0.1~0.3,級差0.1

比率制動電流：0.5?4.0In,級差0.01A

比率制動系數：0.2?3.0,級差0.1

第二節(jié)線路保護配置

一、選用距離保護的原則

（-）距離保護的基本構成：距離保護是反應從故障點到保護安裝處之間阻抗大?。ň嚯x大

小）的阻抗繼電器為主要元件（測量元件），動作時間具有階梯性的相間保護裝置。當故障點至

保護安裝處之間的實際阻抗大于預定值時，表示故障點在保護范圍之外，保護不動作；當上述

阻抗小于預定值時，表示故障點在保護范圍之內，保護動作。當再配以方向元件（方向特性）

及時間元件，即組成了具有階梯特性的距離保護裝置。當故障線路中的電流大于阻抗繼電器的

允許精確工作電流時，保護裝置的動作性能與通過保護裝置的故障電流的大小無關。

（二）距離和的應用：距離保護可以應用在任何結構復雜、運行方式多變的電力系統(tǒng)中，能

有選擇性的、較快的切除相間故障。當線路發(fā)生單相接地故障時，距離保護在有些情況下也能

動作；當發(fā)生兩相短路接地故障時，它可與零序電流保護同時動作，切除故障。因此，在電網

結構復雜，運行方式多變，采用一般的電流、電壓保護不能滿足運行要求時，則應考慮采用距

離保護裝置。

（三）距離保護各段動作特性：距離保護一般裝設三段，必要時也可采用四段。其中第工段

可以保護全線路的80%~85%,其動作時間一般不大于0.03~0.1S（保護裝置的固有動作時

間），前者為晶體管保護的動作時間,后者為機電型保護的動作時間。第n段按階梯特性與相鄰

保護相配合，動作時間一般為0.5~1.5S，通常能夠靈敏而較快地切除全線路范圍地故障。由I,

n段構成線路地主要保護。第m（IV）段，其動作時間一股在2S以上，作為后備保護段。

（四）由于距離保護主要反映阻抗值，一般說其靈敏度較高，受電力系統(tǒng)運行方式變化地影

響較小，運行中躲過負荷電流地能力強。在本線路故障時，裝置第I段地性能基本上不受電力

系統(tǒng)運行方式變化地影響（只要流過裝置地故障電流不小于阻抗元件多允許的精確工作電流X

當故障點在相鄰線路上時，由于可能有助增作用，對于第口、in段，保護的實際動作區(qū)可能隨

運行方式的變化而有所變化，但一般情況下，均能滿足系統(tǒng)運行的要求。由于保護性能受電力

系統(tǒng)運行方式的影響較小，因而裝置運行靈活、動作可靠、性能穩(wěn)定。特別是在保護定值整定

計算和各級保護段相互配合上較為簡單靈活，是保護電力系統(tǒng)相間故障的主要階段式保護裝置。

二.選用零序電流保護的原則

當中性點直接接地電網中（又稱大接地電流系統(tǒng)）中發(fā)生接地短路時，將會出現(xiàn)很大的零序

電流，而在正常運行情況下它們是不存在的，因此利用零序電流來構成接地短路的保護，就具

有顯著的優(yōu)點。因為它不反應三相和兩相短路，在正常運行和系統(tǒng)發(fā)生振蕩時也沒有零序分量

產生，所以它有較好的靈敏度。另一方面，零序電流保護仍有電流保護的某些弱點，即它受電

力系統(tǒng)運行方式變化的影響較大，靈敏度因此降低；特別是在短距離的線路上以及復雜的環(huán)網

中，由于速動段的保護范圍太小，甚至沒有保護范圍，致使零序電流保護各段的性能嚴重惡化,

使保護動作時間很長，靈敏度很低。

當零序電流保護的保護效果不能滿足電力系統(tǒng)要求時，則應裝設接地距離保護。接地距離保

護因其保護范圍比較固定，對本線路和相鄰線路的保護效果都會有所改善。

三.SEL-321方向距離及方向過流微機保護裝置

SEL-321是美國SEL公司推出的方向距離及方向過流微機保護裝置。110KV長線路保護采用這種

裝置，因為它具有通用性和經濟性，SEL-321微機保護可以完成全部架空線的繼電保護。編程

的通用性可使繼電器用于縱聯(lián)和非縱聯(lián)的保護方案繼電器能適用于許多場合，僅選所需的繼電

器元件，即可完成基本方案，當更復雜的方案時才選更多的保護元件。

保護配置：

?四階段相間和接地距離保護

?與下一級保護時間階段配合的二三和四段相間和接地保護的延時，用戶可在繼電器內部獨

立地設定

?仟］可段可被整定為正向或反向

?相間和接地距離元件分別整定

?接地距離選為Mh。特性、四邊形特性或兼有兩種特性

-接地距離元件的四邊形特性提高了高阻故障的靈敏度。補償負荷電流，防止保護范圍的伸

長和縮短

?采用正序記憶極化量（memory）為相間和接地故障提高擴大保護的電阻范圍

?獨立的相間，負序和零序電流時間過流元件

?四段瞬時/定時負序和零序電流過流元件

?三相故障的典型動作時間為一個周波

-示波和事件報告數據

?前面板整定和顯小

四.TOP9720A微機線路保護測控裝置

TOP9720A系列微機線路保護裝置是以電流電壓保護及三相重合閘和低周減載為基本配置

的成套線路保護裝置，適用于66KV及以下電壓等級的配電線路。根據可選配置，可具備測控

功能。

保護配置

1.三段相間電流保護（方向或低壓閉鎖）

2.反時限過流

3.三相重合閘（檢無壓或檢同期）

4.后加速

5、零序保護

6、低周減載

7、過負荷保護

第三章短路電流計算

第一節(jié)網絡參數計算

用標么值方法計算選基準容量S/=100MVA,基準電壓

-.變壓器：

ltd\%=5X"八-2%+_%2-3%]

=^x(10.36+18.25-6.5)

=10.055

〃山％=5X[Wf/I_2%+2缶-3%一

=gx(l0.36+6.5-18.25)

=-0.695<0

〃山％=1X+“J2-3%-〃r/1.2%]

=^x(l8.25+6.5-10.36)

=7.195

,SB、10.055

高壓側：X尸然=0.351

1IAJS'10031.5

中壓側：X2=^(SB、-0.695x黑<0(取為0)

s/~100

J1?e_*

$、7.195

低壓側：X3=^(—^)=----------x世=0.228

1\AJS.1(X)31.5

—?系統(tǒng)：

(一).系統(tǒng)XT-1:

Xraax=Xxr2=8.29x粵=0.063

max"2H52

=XXT皂=5.53x坐=0.042

x*XTU；1152

Xxr*=12.56x坐

Xo==0.095

"U；1152

(二).系統(tǒng)XT-2:

X3=Xx73=6.64x卷=0.050

-xSfi

x-41°°-。CH

minF1152

X「XXT-9.21x-12^.-().07()

°U：1152

f>

三,線路：

(-).110KV側線路：

Xm=X.券=42x0.4x黑=0.127

X“2=X"，旦=6°x().4x黑=().181

UjH52

(二).35KV側線路：

X⑶=X,3白=18X().4X岑=0.526

X不二x/322=16X0.4X粵=0.467

UJ372

X⑶=XL33~~~7=12x0.4x---0.351

UBJ'

X⑶=X以條=17X0.4X等=0.497

UBJ'

X/%=X/35與=18x0.4x少=0.526

35型￡372

X^X，36Al2x0.4x黑=0.351

UBJ/

(三).10KV線路

vinn

X八04=XgT=2.3X0.4X4=0.834

2

UB10.5

=

Xz.io7XL,07—=3.5x0.4x--=1.270

1V*?-J

X/ioii=x/ion^r=3.1x0.4x—=1.125

"OU^.1011210.5

n

cinn

XR[2=X〃o[2TTT~2.3x0.4x-——=0.834

U81U?J

XL.OI5=XL⑼5m=3.3X0.4X黑=1.197

B*Vx***

X/1019=X/10l9罵=4.3X0.4X—=1.560

/J0I9AI019V210.5

第二節(jié)系統(tǒng)正序網、負序網、零序網

一、正序網（正、負序網相同）阻抗如圖3-1所示:

圖3?1正、負序網阻抗圖

二、零序網阻抗如圖3-2所示：

XXT-1-OXLU%Xi

X3

0127

0.0950.3510288

IIA/VWAAAAAV'-----

XXT-2-0XL12

0.0700.181

II

圖3-2零序阻抗圖

第三節(jié)短路電流計算

-.母線的短路電流計算

（-）.斷路器QF雙和斷路器QF10?處于分閘位置（狀況一）

1.母線Ms短路

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算,等值阻抗如圖3-3所示:

短路點總電抗為：X/3,nax=-----------------+-----------------=0.094

0.042+0.1270.033+0.181

短路電流為：I(3max=—!—=—!—=10.638

Xd.m30094

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-4所示:

Xxi-IMAXXuM?

0.0630.127

—wvw-

XXT-2MAXXL12

0.0500.181

圖3?4

短路點總電抗為：X.3皿尸-----------------+------------------=0.104

0.063+0.1270.050+0.181

11

短路電流為：I⑵dmin=x6=x百=8.327

Xd.,“320.1042

2.母線M,短路

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-5所示：

短路點總電抗為：Xrfw4max=Xdm3+X]=0.445

短路電流為:I")d.,”4.max=一―5—=—5—=2.247

Xd.w0.0445

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算,等值阻抗如圖3-6所示:

XXT-1MAXXLHM3

0.0630J37

人人xjM4

-------iXVAV/kv人vRVA-AAW.AAW'v-----

Q35]4

XXI-2MAX

Xue----WWV'-----/

/

0.0500J81

圖3-6

短路點總電抗為：Xw=X?in+X1=0.104+0.351=0.455

短路電流為：I⑵-=—?—x3=—!-X3=1.903

20.4552

3.母線M$短路

與乂4短路時相同，其值為：

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算：

X.l5liri=X..+X,=0.445

1

1%——!—=2.247

X(/.w5.max0.0445

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算:

短路點總電抗為?Xd]〃5.min-XdM.min+X1=0.104+0.351=0.455

短路電流為：I⑵cm廿一!—x^=，x@=1.903

X.mmin20.4552

4.母線M6短路

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-7所示:

Xxi-lMJNXLHM3

0.0420.127

X]X?Ms

0.3510.228

XXT-aM)NXL12

AAA/W^AA/WXA

0.0330.18]

------s/WWVWVWv

圖3-7

短路點總電抗為：Xd…=Xix+X3=0.4454-0.228=0.673

短路電流為：I")d.,"6.max="―!—=^—=1.486

Xc°?673

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算,等值阻抗如圖3-8所示:

XXT-1MAXXL11M3

0.0830.127

—^/ww'--------*wwv\XlX3Mb

0.3510.228

XXT-2MAXXL12

----AAA/W^A/VW^-

0.0500.181

圖3-8

短路點總電抗為：x,.?f6.min=X-n+X3=0.455+0.228=0.683

11V3

短路電流為：I（2，J,n6,min=-----x—=1.268

Xd.〃16.min0.6832

5.母線M7短路

與M6短路時相同，其值為：

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算:

短路點總電抗為：=X-*+X3=0.445+0.228=0.673

短路電流為：I⑶</.zn7.max=:―!—=—!—=1.486

0.673

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算：

短路點總電抗為：X…叩'di+X3-0.455十0.228-0.683

短路電流為：I⑵—近=—近=1.268

20.6832

（二）.當QF353處于合閘位置，QF103處于分閘位置時（狀況二）

1.母線M4,M，短路：

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-9所示：

短路點總電抗為：X-=X”iax+；X1=().094+：x0.351=0.270

11

Jj?rm4/n5.max==3.704

短路電流為：I⑶-0.270

XJ./n4/w5.max

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-10所示:

XXT-IMA]<XL11N1?

XiM4MS

0.0630.127

0.351

------------<Vww___

XXT-8MAxXLI?Xl夕

0.0500J810.35]/

-----vWW\Vv__*\AAA\A—_

圖3-10

短路點總電抗為<X</.,Ft4/n5.illinM3.min+I"2X03^51

x—=—!—x—=3.092

短路電流為：I⑵rf.wn4zn5.inin-

X（/j〃4m5.inin20.2802

2.母線M(,短路:

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-11所示：

k

XXT-1M1NXL111

XiM4MS

0.0420.127

0.351

-----——AA/\AAA—

X3Ms

XXT-2M1NXL120.228/

Xi—wwv/

f

0.0330.1810.351X

-----1AAzWv-------'AVWV

圖3?11

短路點總電抗為：X-、=X—+X3=0.270+0.228=0.498

短路電流為:[（3）</j“6.max===2.008

X,/?0498

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-12所示:

一口1MiXI

XJCT-1MAXM4Ms

0.127

0.0630.35]

-------------------

-A/WVW-—----VA/W-----X3NU

XL120.228/

XX1-8MAXX1----AA/VW11------/

0.0500.1830.35]/

圖3-12

短路點總電抗為：Xin=X-min+^3=。?加+0.228=0.508

1

短路電流為：IRw二一x—=—!—x—=1.705

X20.5082

3.母線M7短路：

與M6短路時相同，其值為：

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算:

短路點總電抗為：X*7.max=Xd-+X3=0.270+0.228=0.498

短路電流為：I⑶4."7.max===2.008

xdL0498

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算：

短路點總電抗為：X-n=X-n+X3=0.280+0.228=0.508

（2）1

短路電流為：I^7.min=義6='義?=1.705

X.jM.min20.5082

（三）?當QF1O3處于合閘位置，QF353處于分閘位置時（狀況三）

1.母線M,短路:

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-13所示：

XXT-MNxL11

M3衛(wèi)

0.0420.1870.351

------------------------------------------------AAAAAA

XXT-8M1NXL12夕

X]X3X3

0.0330.1810.35102280.e28/

----\7WWv------7WWV----^/VAAV-AAAAV-AAA>W------

圖3-13

短路點總電抗為：

Xmax=Xd”13.max+X]〃(X[+X3+X3)

八八八/0.351x(0.351+0.228+0.228)

=0.094H-------------------------------

0.351+0.351+0.228+0.228

=0.298

短路電流為:I")d.m4.max=一一!—=—=3.356

Xd.m3.max0?298

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-14所示:

短路點總電抗為：

+

XdNmin=Xd7n3.minX1〃(X]+X3+X3)

=()1()4+0.351x(0.351+0.228+0.228)

0.351+0.351+0.228+0.228

=0.308

1手施4=2812

短路電流為：I⑵d.，〃4.min=

V

cmin

2.母線短路：

與M,短路時相同，其值為：

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算：

短路點總電抗為：

=

(I.m3,max+XI//(Xl+X3+X3)

=C().i094H-0-.-3-5-l-x-(-0-.3-5-1-+-0-.-2-2-8-+-0-.-22-8-)

0.351+0.351+0.228+0.228

=0.298

短路電流為：卜%.〃r5.max=---------=—=3.356

j.X*0.298

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算：

短路點總電抗為：

X“4.mK=X-+XJ/(X1+X3+X3)

_01()4+0.351-(0.351+0.228+0.228)

一'0.351+0.3514-0.228+0.228

=0.308

短路電流為：I⑵二一!—立=2.812

X^.Mmin20.3082

3.母線Ms，M,短路：

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-15所示:

圖3-15

短路點總電抗為：

X/〃w=+；x(X1+X3)=0.094+1X(0.351+0.228)=0.384

短路電流為：I⑶”.i7,max=-----------------------=—-—=2.604

X-./n6m7,max0.384

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算，等值阻抗如圖3-16所示:

XXT-1MAXXLHM3

義1X3%M7

0.06301270.3510.228

-VAAV*---------------------------

X*T-2MA){XL12夕

義1X3j

0.0500.1810.3510.228/

圖3-16

短路點總電抗為：

X.6w=X.L十；X(XI+X3)=0?104+；X(0.351+0.228)=0.394

也是各電流為：I⑵=---------------X=--------乂=2.198

X」皿"6,〃7.min20.3942

(四).當QF103和QF353都處于合閘位置時(狀況四)

1.母線M「Ms短路：

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算：

短路點總電抗為?Xd.,M”5.max=Xd.,”3.max+；XI=0.094+1X0.351=0.270

短路電流為：I⑶"M"4m5.max=-----------------------==3.704

Xd.,M”5.max0.27°

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算：

短路點總電抗為：X4…=0.104+；X0.351=0.280

短路電流為：I(2)J.M/n4m5.min=----------------------------X——=---------------X——=3.092

Xc.min20.2802

2.母線M.M,短路：

系統(tǒng)在最大運行方式下的短路電流計算：

短路點總電抗為：

Xdiax=Xiax+lx(Xl+X3)=0.094+1X(0.351+0.228)=0.384

短路電流為：I⑶力,”6切7.max=-----------=—~—=2.604

Xw”0.384

系統(tǒng)在最小行方式下的短路電流計算:

短路點總電抗為：

X.=X.+-x(X.+X)=0.104+-X(0.351+0.228)=0.394

a.mbHLminina.mm3,3mminin2'x2''

1V31

<2)

短路電流為IIJ.m/W6m7.min=x—=-----x

V

八inin20.394

（五）?當一臺變壓器檢修時，QF353和QF103閉合，短路電流的計算同一。

二.出線的短路電流計算：（最大運行方式下三相短路電流）

（-）斷路器QF以和斷路器QF心處于分閘位置（狀況一）

L'X...=0.445+0.526=0.971

3ILJ1

1

=1.030

0.971

%:乂公？=0.445+0.467=0.912

1

=1.096

*L320.912

L33:XL33=0.445+0.351=0.796

1

〃33==1.256

0.796

人：X“4=0.445+0.497=0.942

1

=1.062

￡34-0.942

L35:XL35=0.445+0.526=0.971

/3s=------=1.030

0.971

46:=0.445+0.351=0.796

￡36=------=1.256

0.796

￡I04：X,I04=0.673+0.834=1.507

￡io4=---=0.664

1.507

L:X/.M=0.673+1.270=1.943

/104==0.515

1.943

Lioii：X”ou=0.673+1.125=1.798

/io4==0.556

1.798

￡,OI2：XL1012=0.673+0.834=1.507

/KU=---=0.664

1.507

^IOI5：XLIOI5=0.673+1.197=1.870

/1915==0.535

心1.870

L10I9:X/1019=0.6734-1.560=2.233

/JO4------=0.448

2.233

（二）,當QF353處于合閘位置，QF103處于分閘位置時（狀況二）

L3,XL3l=0.270+0.526=0.796

⑶=---=1.256

0.796

L32：XL32=0.270+0.467=0.737

“2=------=1.357

().737

:X/.33=0270+0.351=0.621

/33=------=1.610

0.621

:XL34=0.270+0.497=0.767

1

=1.304

公4-0.767

:X/3S=0.270+0.526=0.796

小=—!—=1.256

0.796

JU=0.270+0.351=0.621

J36=------------=1.610

,6().621

:X=0.498+0.834=1.332

LI04/104

￡.104=]I[。=。751

1?。JL

L107:X￡107=0.498+1.270=1.768

i=---=0.566

L￡，071,768

LIVO/11II:XIVz/I1IOI1=0.498+1.125=1.623

“意二°向6

L10P:X/lop=0.498+0.834=1.332

I

0.751

“32一1.332

=0.498+1.197=1.695

￡1I?0■I*S*:X*?I/1I0I5

=0.590

/J0I51.695

X.=0.498+1.560=2.058

L10IQ:10IQ

￡1019=」一=0.486

1,0,92.058

（三）,當QF103處于合閘位置，QF353處于分閘位置時（狀況三）

LJ-IXLlIuI=0.298+0.526=0.824

￡,31=---=1.214

00.824

L32：XL32=0.0.298+0.467=0.765

,3,=---=1.307

0.765

%：XL33=0.298+0.351=0.649

,r=!—=1.541

0.649

LU:X[U=0.298+0.497=0.795

=^—=1.258

/0.795