同濟大學混凝土課程設(shè)計1-框架結(jié)構(gòu)

┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊裝┊┊┊┊┊訂┊┊┊┊┊線┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊課程設(shè)計報告紙TONGJIUNIVERSITY《建筑混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計》課程作業(yè)課題名稱3層混合結(jié)構(gòu)工業(yè)房屋設(shè)計院(系)土木工程學院建筑工程系專業(yè)土木工程姓名學號指導教師日期目錄第一章緒論 41.1設(shè)計題目 41.2設(shè)計任務(wù) 41.3設(shè)計資料 41.4截面尺寸選擇 5第二章板的設(shè)計 62.1荷載計算 62.2正截面受彎承載力計算及配筋 62.3構(gòu)造配筋 7第三章次梁的設(shè)計 83.1荷載計算 83.2正截面受彎承載力計算及配筋 83.3斜截面受剪承載力及箍筋計算 93.4次梁鋼筋截斷、錨固與搭接 10第四章主梁設(shè)計 114.1荷載計算 114.2計算簡圖及內(nèi)力計算 114.3正截面受彎承載力及配筋 124.4斜截面承載力及配筋計算 13第五章柱的設(shè)計 155.1荷載計算 155.2設(shè)計計算 165.3柱鋼筋搭接 16第六章承重外墻驗算 176.1材料選用及靜力計算方案 176.2驗算墻體高厚比 176.3底層墻承載力驗算 18第七章基礎(chǔ)設(shè)計 217.1柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計 217.2墻下條形基礎(chǔ)設(shè)計 23第八章樓梯設(shè)計 258.1截面尺寸及計算跨度 258.2梯段斜板設(shè)計 268.3平臺板設(shè)計 268.4平臺梁設(shè)計 288.5構(gòu)造配筋 29

第一章緒論1.1設(shè)計題目某3層工業(yè)倉庫采用混合結(jié)構(gòu)方案，樓蓋為現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋。現(xiàn)澆混凝土柱及磚墻承重體系?，F(xiàn)澆混凝土柱下獨立基礎(chǔ)及墻下條形基礎(chǔ)。1.2設(shè)計任務(wù)1．按建筑平、立、剖面圖進行結(jié)構(gòu)平面布置2．按選定的結(jié)構(gòu)方案進行結(jié)構(gòu)計算(1)估計鋼筋混凝土柱截面尺寸(2)樓蓋結(jié)構(gòu)計算a.板及次梁按塑性方法計算b.主梁按彈性方法計算(3)柱的計算(4)承重外墻驗算a.確定結(jié)構(gòu)靜力計算方案b.驗算墻體高厚比c.驗算底層墻體承載力(5)柱下獨立基礎(chǔ)計算(6)墻下條形基礎(chǔ)計算(7)樓梯計算3．繪制施工圖（其中一張為手工繪制）(1)樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置圖（包括連續(xù)板配筋）(2)主、次梁配筋圖(3)基礎(chǔ)配筋圖(4)樓梯結(jié)構(gòu)圖1.3設(shè)計資料1．荷載二氈三油加綠豆沙0.35kN/m石灰砂漿容重（天花板抹灰）17kN/m水泥砂漿容重20kN/m鋼筋混凝土容重25kN/m細石混凝土容重24kN/m磚墻容重19kN/m鋼窗自重0.45kN/m屋面活荷載0.7kN/m樓面活荷載8kN/m2．地質(zhì)情況根據(jù)地質(zhì)報告，室外地坪以下1.5m處為老土層，地基承載力按100kN/mm23．材料選用混凝土：采用C30（fc=14.3N/mm鋼筋：板中受力鋼筋采用HPB300鋼筋（I級鋼，fy梁中受力鋼筋采用HRB400鋼筋（III級鋼，fy=360N/mm其余鋼筋均采用HPB300鋼筋（I級鋼，fy1.4截面尺寸選擇柱：400mm×400mm板：h>l/35=2500/35=71.4mm，按構(gòu)造規(guī)定取h=80mm。次梁：h=（1/18～1/12）l=6000/18～6000/12=333～500mm，取h=450mm；b=(1/3～1/2)h=450/3～450/2=150～225mm，取b=200mm。主梁：h=（1/14～1/8）l=5000/14～5000/8=357～625mm，取h=600mm；b=(1/3～1/2)h=600/3～600/2=200～300mm，取b=250mm。

第二章板的設(shè)計2.1荷載計算永久荷載標準值：20mm厚石灰砂漿（天花板抹灰）0.02×17=0.34kN/m20mm厚水泥砂漿0.02×20=0.4kN/m80mm厚鋼筋混凝土樓板0.08×25=2kN/m22.74kN/m永久荷載設(shè)計值：1.2×2.74=3.29kN/m樓面活荷載設(shè)計值：1.3×8=10.4kN/m2合計：13.69kN/m2.2正截面受彎承載力計算及配筋計算簡圖如下圖：a、樓面板計算跨度：取1m寬板按連續(xù)梁進行計算，由于中間跨板與次梁固接；而邊跨擱置在承重墻上，可以視為鉸接，故板的計算長度為：中間跨：l邊跨：l且l0≤截面內(nèi)力及配筋計算：b=1000mm計算結(jié)果如下表所示。截面端支座邊跨跨中離端第二支座中間支座中間跨跨中彎矩系數(shù)α01/11-1/11-1/14（-1/14×0.8）1/16（1/16×0.8）M=α/(kN·m)-5.18-5.18-5.17（-4.14）4.53（3.62）受壓區(qū)高度x/mm-6.386.386.36（5.04）5.54（4.38）A-337.7337.7337.0（266.8）293.2（231.9）選配-,10@200,10@200,10@200,8/,10@200實際A-393393393322配筋率/%-0.490.490.490.40ρmin注：表中（）內(nèi)數(shù)據(jù)表示考慮連續(xù)板的拱作用，彎矩值可以折減20%。2.3構(gòu)造配筋（1）單向板長邊方向分布鋼筋選配,8@250長邊方向As=201（2）板中垂直于主梁的構(gòu)造鋼筋選配,8@200實際As伸出主梁邊緣的長度l>0.25×l0（3）嵌固在承重墻內(nèi)板上部的構(gòu)造鋼筋選配,8@200對一邊嵌固在墻內(nèi)的板邊部分，鋼筋伸出墻邊長度l0對兩邊嵌固在墻內(nèi)的板角部分，鋼筋伸出墻邊長度l0≥14實際As第三章次梁的設(shè)計3.1荷載計算永久荷載設(shè)計值：由板傳來：3.29×2.5=8.23kN/m次梁自重：1.2×25×0.2×（0.45-0.08）=2.22kN/m梁側(cè)抹灰：1.2×17×0.02×（0.45-0.08）×2=0.30kN/m總共g=10.75kN/m可變荷載設(shè)計值：由板傳來：q=10.4×2.5=26kN/m合計：g+q=36.75kN/m3.2正截面受彎承載力計算及配筋計算簡圖如圖：計算跨度：次梁與主梁整澆，故中間跨次梁計算跨度取凈跨；邊跨次梁擱置在承重墻上，視為鉸支，故計算跨度為：中間跨：l邊跨：l且l0≤次梁跨中截面按T形截面計算，b中間跨b邊跨b計算結(jié)果如下表：次梁受彎承載力及配筋計算截面端支座邊跨跨中離端第二支座中間支座中間跨跨中彎矩系數(shù)α01/11-1/11-1/141/16M=α/(kN·m)-110.07-110.07-88.3177.27受壓區(qū)高度x/mm-10.1106.482.66.9A-745.8845.0656.5521.5選配-3C182C18+C223C183C18實際A-763.4889.1763.4763.4b(mm×mm)-1867×415200×415200×4151913×415配筋率/%-0.921.10.920.92ρmin3.3斜截面受剪承載力計算及箍筋次梁的斜截面承載力計算及配筋截面端支座內(nèi)側(cè)離端第二支座外側(cè)離端第二支座內(nèi)側(cè)中間支座外側(cè)中間支座內(nèi)側(cè)剪力系數(shù)α0.450.60.550.550.55V=/KN95.92127.89117.23117.23117.23A0.110.4000.3050.3050.305選配（雙肢箍）,8@200,8@200,8@200,8@200,8@200實際A0.5030.5030.5030.5030.503配箍率/%0.250.250.250.250.25ρsv,min3.4構(gòu)造配筋（1）縱向鋼筋在支座處的錨固由于v>0.7ftbh0綜上，無論正鋼筋還是負鋼筋在支座處錨固長度均取為300mm,并設(shè)置彎鉤。（2）梁支座截面負彎矩縱向受拉鋼筋截斷根據(jù)構(gòu)造要求，截斷長度l≥（3）架立鋼筋按構(gòu)造要求，應配置架立鋼筋。故將負鋼筋中2C18沿通長布置，作為架立筋使用。

第四章主梁設(shè)計4.1荷載計算永久荷載設(shè)計值：由次梁傳來：10.75×6=64.5kN主梁自重（折算為集中荷載）：1.2×25×0.25×（0.6-0.08）×5=19.5kN梁側(cè)抹灰（折算為集中荷載）：1.2×17×0.02×（0.6-0.08）×5×2=2.12kN總共：g=86.12kN可變荷載設(shè)計值：由次梁傳來：q=26×6=156kN合計：g+q=242.12kN4.2計算簡圖及內(nèi)力計算計算跨度：由于主梁與柱整澆，故中間跨主梁的計算長度取兩端柱中距；而主梁兩端擱置在承重墻上，按照簡支梁算。故計算長度為：中間跨：l0=邊跨：l且l0≤計算簡圖如圖：計算跨度取較大值l0最不利組合如下表所示：最不利組合可變荷載作用跨MMM備注1,2,4-（68.15+138.78）=-206.93kN·m-（45.29+20.7）=-65.99kN·m-（68.15+66.71）=-134.86kN·mMB,max=MD,max=-206.93kN·mVB,maxL=VD,maxL=-163.17KNVB,maxR=VD,maxR=149.73KN2,3-（68.15+41.4）=-109.55kN·m-（45.29+123.45）=-168.74kN·m-（68.15+41.4）=-109.55kN·mMC,max=-168.74kN·mVC,maxL=-133.1KNVC,maxR=133.1KN1,3-（68.15+61.34）=-129.49kN·m-（45.29+41.4）=-86.69kN·m-（68.15+61.34）=-129.49kN·mM1,max=M4,max=232.55kN·mVA,max=94.71kN2,4-（68.15+61.34）=-129.49kN·m-（45.29+41.4）=-86.69kN·m-（68.15+61.34）=-129.49kN·mM2,max=M3,max=189.41kN·m注：永久荷載滿布置在各跨4.3正截面受彎承載力計算及配筋支座負彎矩處按支座邊取值，跨中受彎承載力計算按T型截面，支座處按矩形截面。主梁跨中T形截面計算，b中間跨b邊跨b配筋計算結(jié)果如下：截面端支座邊跨跨中離端第一支座中間跨跨中中間支座M/(kN·m)0232.55-206.93+149.73×0.2=-176.98189.41-168.74+133.1×0.2=-142.12受壓區(qū)高度x/mm-17.998.914.877.8A-1161.7982.1943.5772.4選配-2C25+1C222C25+1C222C252C25實際A-13611361982982b(mm×mm)-1638×565250×5501610×565250×550配筋率/%-0.960.960.710.71ρmin4.4斜截面受剪承載力計算及配筋截面端支座內(nèi)側(cè)離端第一支座端跨側(cè)離端第一支座中間跨側(cè)中間支座V/KN94.71-163.17149.73133.1A0.0380.6010.4910.354選配（雙肢箍）,8@200,8@150,8@200,8@200實際A0.5030.670.5030.503配箍率/%0.250.340.250.25ρsv,min4.5構(gòu)造配筋（1）、縱向鋼筋的錨固①簡支端支座內(nèi)錨固由于v>0.7ftbh0②梁柱節(jié)點處錨固所選縱向鋼筋為C25或C22的帶肋鋼筋，則鋼筋所需基本錨固長度為l選取鋼筋端部加錨頭的方式進行錨固，則鋼筋伸入節(jié)點應不小于0.4lab綜上，端支座內(nèi)和梁柱節(jié)點處均采用鋼筋深入柱子360mm，并端部設(shè)置錨頭進行錨固。（2）、梁端支座上部構(gòu)造配筋與架立筋根據(jù)構(gòu)造要求，構(gòu)造配筋截面As≥1379.92/4=344.98故選配2C25（實際As=981.74mm（3）、支座負鋼筋的截斷計算得，主梁內(nèi)力包絡(luò)圖如下：彎矩包絡(luò)圖為上圖中粗線部分，細實線為負鋼筋抵抗彎矩圖。負鋼筋由2根C25鋼筋沿通常配置，同時作為架立筋。離端第一支座處配有一根C22鋼筋，并將其截斷。根據(jù)構(gòu)造要求，當V大于0.7ftbh0時，截斷點應該延伸至鋼筋不需要點以外（4）、集中荷載兩側(cè)附加箍筋A箍筋分布范圍3b+2h故在次梁兩側(cè)350mm范圍內(nèi)各布置3道,10@100（實際Asv（5）側(cè)面縱向構(gòu)造鋼筋由于hw≥450mm，故側(cè)面應設(shè)置構(gòu)造鋼筋，選用4C14，分兩層沿通長配置，拉筋選用C6@400和C

第五章柱的設(shè)計5.1荷載計算（取荷載最大的中柱考慮）柱子的荷載計算應該取柱子相鄰縱跨，橫跨的一半面積內(nèi)（即以柱子為中心5m×6m范圍）所有恒載及活載的和。柱子共取3個控制截面。控制截面1-1：屋面板荷載：永久荷載標準值：二氈三油加綠豆沙0.35kN/m20mm厚紙筋灰砂漿（粉刷）0.02×17=0.34kN/m20mm厚水泥砂漿（找平）0.02×20=0.4kN/m80mm厚鋼筋混凝土屋面板0.08×25=2kN/m23.09kN/m永久荷載設(shè)計值：1.2×3.09=3.71kN/m屋面活荷載設(shè)計值：1.3×0.7=0.91kN/m2合計（折算為柱子所受集中力）：4.62×6×5=138.6kN屋面計算面積范圍內(nèi)主次梁自重：1.2×25×（0.2×0.45×6×2+0.25×0.6×5）=54.9kN梁側(cè)抹灰：1.2×17×2×（0.02×（0.45-0.08）×6×2+0.25×（0.6-0.08）×5）=30.14kN3層層間柱自重：1.2×25×0.4×0.4×4=19.2kN柱四周抹灰：1.2×0.02×0.4×（4-0.08）×17×4=2.56kN1-1截面合計：245.4kN2-2截面荷載：3層主次梁自重：1.2×25×（0.2×0.45×6×2+0.25×0.6×5）=54.9kN梁側(cè)抹灰：1.2×17×2×（0.02×（0.45-0.08）×6×2+0.25×（0.6-0.08）×5）=30.14kN3層樓蓋活荷載：1.3×8×5×6=312kN2層層間柱自重：1.2×25×0.4×0.4×4=19.2kN柱四周抹灰：1.2×0.02×0.4×（4-0.08）×17×4=2.56kN1-1截面以上傳來：245.4kN總共：g+q=664.2kN3-3截面荷載：2層主次梁自重：54.9kN梁側(cè)抹灰：30.14kN2層樓蓋活荷載：312kN1層層間柱自重：1.2×25×0.4×0.4×5.45=26.2kN柱四周抹灰：1.2×0.02×0.4×（5.45-0.08）×17×4=3.51kN2-2截面以上傳來：664.2kN總共：g+q=1090.95kN5.2設(shè)計計算截面1-12-23-3軸力/kN245.4kN664.21090.95計算高度H/m4×1.25=54×1.25=55×1=5穩(wěn)定系數(shù)φ0.9430.9430.943截面面積A160000160000160000需要鋼筋A<0<0<0選配9C129C129C12實際A101810181018配筋率/%0.640.640.64ρmin（備注：由于混凝土自身承載能力已經(jīng)足夠，故配筋僅需要滿足最小配筋率要求。）5.3構(gòu)造配筋1、縱向鋼筋的搭接所選縱向鋼筋為C18的帶肋鋼筋，則鋼筋所需基本錨固長度為l鋼筋搭接長度：ll柱中鋼筋為受壓鋼筋，其搭接長度不小于ll的70%，即415mm，且不小于200mm，故取鋼筋搭接長度l連接區(qū)段長度為1.3l2、箍筋柱子的箍筋直徑不小于d/4，即3mm，且不應小于6mm。箍筋間距不應大于400mm且不大于15d，即270mm。故箍筋取,8@250，沿柱子通長配置。3、箍筋搭接區(qū)加密在縱筋搭接區(qū)，箍筋直徑不小于d/4，即3mm。箍筋間距不大于100mm，且不大于5d=90mm。故搭接區(qū)內(nèi)箍筋選配,8@90。4、柱縱向鋼筋錨固由于縱向鋼筋基本錨固長度為423mm，采用直錨方式，直錨長度取500mm。5、柱插筋在基礎(chǔ)中的錨固根據(jù)基礎(chǔ)的設(shè)計，基礎(chǔ)高度為500mm，柱插筋基本錨固長度為423mm，故插筋插入至基礎(chǔ)地面鋼筋網(wǎng)上方，并設(shè)置90度彎折，彎折長度為max（150,6d=108）=150mm。6、插筋范圍內(nèi)設(shè)置箍筋根據(jù)構(gòu)造要求插筋范圍內(nèi)箍筋間距應不大于500mm，且不少于2道箍，故箍筋范圍內(nèi)選配,8@150mm。

第六章承重外墻驗算6.1材料選用及靜力計算方案外圍承重墻墻厚為370mm。墻體采用MU10燒結(jié)普通磚，M10混合砂漿砌筑（fc該房屋為整體現(xiàn)澆式樓蓋（1類），橫墻間距s=20m<32m，故應采用剛性方案。6.2驗算墻體高厚比a、縱墻高厚比驗算①、帶壁柱墻截面用窗間墻截面驗算截面如圖截面參數(shù)：A=1050800故：hT=3.5i=843.97mm,查表得：計算高度又μβ=H0②、壁柱間墻高厚比驗算壁柱間距s=5000mm≤5m,故H0β=H0b、橫墻高厚比驗算①、帶壁柱墻截面用窗間墻截面驗算截面如圖截面參數(shù)：A=1075220故：hT=3.5i=841.81mm,查表得：計算高度β=H0②、壁柱間墻高厚比驗算壁柱間距s=6000mm>5m,故β=H06.3底層墻承載力驗算a、軸壓承載力驗算荷載計算：屋面次梁荷載：永久荷載設(shè)計值：由板傳來：3.71×2.5=9.28kN/m次梁自重：1.2×25×0.2×（0.45-0.08）=2.22kN/m梁側(cè)抹灰：1.2×17×0.02×（0.45-0.08）×2=0.15kN/m總共：g=11.65kN/m可變荷載設(shè)計值：由板傳來：q=0.91×2.5=2.28kN/m合計：g+q=13.93kN/m屋面主梁荷載：永久荷載設(shè)計值：由次梁傳來：11.65×6=69.9kN主梁自重（折算為集中荷載）：1.2×25×0.25×（0.6-0.08）×5=19.5kN梁側(cè)抹灰（折算為集中荷載）：1.2×17×0.02×（0.6-0.08）×5×2=2.12kN總共：g=91.52kN可變荷載設(shè)計值：由次梁傳來：q=2.28×6=13.68kN合計：g+q=105.2kN墻體所受軸壓力：屋面主梁傳來：0.339×91.52+0.42×13.68=36.77kN3層樓蓋主梁傳來：94.71kN2層樓蓋主梁傳來：94.71kN各層層間墻體、窗、壁柱自重：3×（1.2×6×4×0.37×19+1.2×6×4×0.02×17×2）+（1.2×0.37×0.24×12×19+1.2×0.02×0.48×12×17+1.2×0.02×0.37×12×17）=694.6kN底層墻所受軸壓力合計：920.79kN承載力驗算：由于墻體為軸壓，故φ0則：Nub、局部承壓驗算驗算取較大集中力，故只需要對2層樓蓋處局部承壓驗算。上部荷載N02層樓蓋主梁集中荷載Nl梁下設(shè)置剛性墊塊，如上圖；尺寸為490×370×180mm又Ab=181300又γ1=0.81+0.35又σ0=而σ0/f=0.3故有效支承長度a0=而φ0=故Nu

第七章基礎(chǔ)設(shè)計7.1柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計荷載計算：（計算面積范圍內(nèi)）永久荷載標準值：屋面板永久荷載（包括屋面板的自重，抹灰，防水等，折算為集中荷載）：92.7kN計算面積范圍內(nèi)主次梁自重：45.75×3=137.25kN梁側(cè)抹灰：25.12×3=75.36kN層間柱自重：16×2+21.8=53.8kN柱四周抹灰：2.13×2+2.92=7.18kN合計：366.29kN可變荷載標準值：屋面活荷載（折算為集中荷載）：21kN3層樓蓋活荷載：240kN2層樓蓋活荷載：240kN合計：501kN永久荷載設(shè)計值：可變荷載控制：1.2×366.29=439.55kN永久荷載控制：1.35×366.29=494.49kN可變荷載設(shè)計值：可變荷載控制：1.4×501=701.4kN永久荷載控制：1.35×501=676.35kN故：荷載標準組合：F荷載基本組合：Fa、地基驗算（應采用標準組合）根據(jù)已知的地質(zhì)條件，地基承載力特征值（忽略寬度，埋深修正）fa假設(shè)基礎(chǔ)埋深1.5m。而pk=F基礎(chǔ)地面按正方形設(shè)計，則邊長b≥3.52m，取基礎(chǔ)地面為3.6m×3.6m。b、基礎(chǔ)設(shè)計（應按基本組合計算）根據(jù)構(gòu)造要求，可在基礎(chǔ)下設(shè)置100mm厚的混凝土墊層，強度等級為C10.假設(shè)基礎(chǔ)高度為h=500mm，邊緣高200mm。混凝土保護層厚度為50mm，則基礎(chǔ)有效高度h0=0.5-0.05=0.45m?；A(chǔ)采用C30混凝土（ft=1.43Mpa），受力鋼筋采用HRB400鋼筋（III級鋼，f①基礎(chǔ)抗沖切驗算（基礎(chǔ)高度驗算）基地凈反力：pjmax基礎(chǔ)高度驗算：基礎(chǔ)短邊長度l=3.6m，柱截面的寬度和高度a=bc=0.4m，βhp=1故：am由于l>a+2h0所以：pjmax而：0.7β②基礎(chǔ)抗剪切驗算如圖，由于b=3600mm>s=400+2×450=1300mm③基礎(chǔ)底板抗彎計算設(shè)計控制截面在柱邊處，此時a'=0.4m，b'=0.4m，長邊方向（沿b方向）：MI短邊方向（沿l方向）：MII長邊方向配筋：AsI=MI0.9fyh0=1326.41短邊方向配筋：AsII=MII0.9fy（h07.2墻下條形基礎(chǔ)設(shè)計a、荷載計算：按橫墻計算：基本組合：條形基礎(chǔ)均布荷載N=920.79標準組合：計算單元內(nèi)軸向荷載：27.14+71.34×2+3×（6×4×0.37×19+0.37×0.24×4×19+6×4×0.02×17×2+2×0.02×0.24×4×17）=747.14kN故條形基礎(chǔ)均布荷載N=747.14按縱墻計算：（縱墻沿橫向3m范圍內(nèi)荷載由縱墻承擔）基本組合：永久荷載：3×（1.2×20.37×0.08×3×25+1.2×0.2×0.45×3×7）+3×[1.2×（20.37×0.37-4×2.4×0.37）×4×19+2×1.2×0.02×（20.37×4-4×2.4×4）×17+3×1.2×0.37×0.24×4×19]+3×（1.2×4×2.4×4×0.45）=1777.62kN可變荷載：1.3×0.7×20.37×3+2×1.3×8×20.37×3=1326.7kN合計：3104.32kN故：條形基礎(chǔ)均布荷載N=標準組合：N=按照縱墻與橫墻計算中有較大荷載的橫墻進行基礎(chǔ)設(shè)計。b、基礎(chǔ)設(shè)計基礎(chǔ)采用C30混凝土（ft=1.43Mpa），受力鋼筋采用HRB400鋼筋（III級鋼，fy=360N/①基礎(chǔ)寬度確定（采用標準組合）pk=Fk+②基底凈反力計算(基本組合)根據(jù)計算，N=153.47kN/m。所以pjmax③驗算截面I距基礎(chǔ)邊緣的距離b④驗算截面的剪力設(shè)計值由于是軸心壓力作用，V⑤基礎(chǔ)的計算有效高度h根據(jù)要求基礎(chǔ)底板下設(shè)置100mm厚C10細石混凝土墊層，基礎(chǔ)邊緣高度取200mm，基礎(chǔ)高度h取300mm，混凝土保護層厚度取50mm，則基礎(chǔ)有效高度h0⑥基礎(chǔ)驗算截面彎矩設(shè)計值M⑦基礎(chǔ)每延米的受力鋼筋截面面積A選配受力鋼筋C14@200mm，As=769.69mm2第八章樓梯設(shè)計8.1截面尺寸及計算跨度1、截面尺寸：該樓梯為AT型樓梯（如下圖所示）。a、踏步段基本尺寸：樓梯間內(nèi)共設(shè)兩跑樓梯，每跑樓梯跨度為1300mm，踏步段共設(shè)計12級臺階。臺階高度h=167mm，寬度b=270mm。b、樓梯斜板基本尺寸及計算跨度：樓梯斜段水平計算跨度l0=l樓梯斜段坡度tanθ=hb=0.617，c、平臺梁基本尺寸及計算跨度：平臺梁兩端支承在承重墻內(nèi)，支承長度為370mm，按彈性理論設(shè)計。其凈跨ln=2600-370=2230mm，計算跨度l0=ln=2230mmd、平臺板基本尺寸及計算跨度：平臺板凈度ln=6000-370-2970-3002=1180mm，板厚h≥l/35=34mm，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定取板厚h=80mm。按彈性理論設(shè)計，平臺板一端擱置在承重墻內(nèi)，擱置長度240mm，另一端與平臺梁整澆，故計算跨度l8.2梯段斜板設(shè)計計算簡圖：取整個梯段板作為計算單元，計算簡圖如下圖。整個樓梯斜段簡化為簡支斜板，該簡支斜板還可進一步簡化為下圖所示的水平簡支板，計算跨度為樓梯斜段的水平跨度。荷載計算：永久荷載標準值：三角形踏步（沿水平跨度折算為均布荷載）：0.5×0.167×0.27×（1.3-0.185）×25×11/2.97=2.33kN/m踏步20mm厚水泥砂漿面層（水平向）：0.02×1.3×20=0.52kN/m踏步20mm厚水泥砂漿面層（豎直向）,沿水平跨度折算為均布荷載：0.02×0.167×（1.3-0.185）×20×11/2.97=0.28kN/m100mm厚鋼筋混凝土板：0.1×1.3×3.49×25/2.97=3.82kN/m合計：6.95kN/m永久荷載設(shè)計值：g=1.2×6.95=8.34kN/m可變荷載標準值：梯段活荷載：8×（1.3-0.185）=8.92kN/m可變荷載設(shè)計值：q=1.3×8.92=11.6kN/m合計：g+q=19.94kN/m配筋計算：受力鋼筋采用HRB400鋼筋（III級鋼，fy=360N/板的有效高度：h0=100-35=65mm，跨中最大彎矩按單筋截面配筋計算得：受壓區(qū)高度x=20.1mm，As實際選配C12@130mm，實際As=1130.97mm最小配筋率ρmin8.3平臺板設(shè)計計算簡圖：荷載計算：永久荷載標準值：80mm厚鋼筋混凝土平臺板：0.08×（2.6-0.37）×25=4.46kN/m20mm厚水泥砂漿面層：0.02×（2.6-0.37）×20=0.9kN/m20mm厚石灰砂漿天花板抹灰：0.02×（2.6-0.37）×17=0.76kN/m合計：6.12kN/m永久荷載設(shè)計值：g=1.2×6.12=7.34kN/m可變荷載標準值：梯段活荷載：8×（2.6-0.37）=17.84kN/m可變荷載設(shè)計值：q=1.3×17.84=23.19kN/m合計：g+q=30.53kN/m配筋計算：