神華幕墻工程外腳手架安全專項施工方案

施工單位：杭州鵬盛建設工程有限公司建設單位監(jiān)理單位施工單位杭州申瑞置業(yè)有限公司浙江建協(xié)工程咨詢監(jiān)理公司杭州鵬盛建設工程有限公司企業(yè)技術部門建設單位監(jiān)理單位施工單位杭州申瑞置業(yè)有限公司浙江建協(xié)工程咨詢監(jiān)理公司杭州鵬盛建設工程有限公司企業(yè)技術部門專業(yè)技術人員企業(yè)安全部門工程名稱案）名稱主樓幕墻工程外腳手架安全專項施工方案總監(jiān)理工程師簽字（蓋章）企業(yè)技術負責總監(jiān)理工程師簽字（蓋章）建設單位工程部意見負責人簽字（蓋章）第一章編制說明 第二章編制依據 第三章工程概況 第四章腳手架安全措施 第一節(jié)主樓44米以下幕墻安裝腳手架措施 第二節(jié)腳手架的驗收、使用和管理 第三節(jié)腳手架搭拆安全技術措施 一、腳手架搭設安全技術措施 二、腳手架拆除安全技術措施 第六章安全生產管理措施 附件一：主樓44米以下落地雙排腳手架的設計計算書 附件二：型鋼懸挑腳手架的設計計算書 附圖2：懸挑腳手架挑梁平面布置圖 神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓腳手架地基三面坐落在人防地下室頂板上，只神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓框架柱間連墻件做法神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進子未經驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Ω。神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓施工隊伍進場前必須對全體人員進行三級生產神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓發(fā)現(xiàn)不合格狀態(tài)，應發(fā)出整改通知書，責令限期整裝置的運轉試驗；手電鉆、電動改錐、焊釘槍二次側把，地線需接長使用時，應保證搭接面良好不能有破皮裂口存在；手持玻璃吸盤和玻上崗；焊接操作人員在工作時應穿戴好所有防護用神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓防止落下方法扳手小工具有繩栓在安全帶上重工具用繩子栓在結構件上或腳手架上水平尺水平尺用繩子栓在結構件上或腳手架上鐵筆用繩子栓在結構件上或腳手架上槌子小工具有繩栓在安全帶上量度尺重工具用繩子栓在結構件上或腳手架上螺絲刀延長電線用繩子栓在結構件上或腳手架上焊條將新焊條放在皮袋內，用完焊條放入鐵罐內，以保持工地清潔經緯儀用繩子栓在結構件上或腳手架上爆炸危險時，有權責令停止操作，收回動火許可證及操作證神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓（13）.電焊機應有單獨開關，裝在防火、防雨的閘（14）.電焊機必須設有專用接地線，直接放在焊件物、機械設備、各種管道、避雷引下線和金屬批量驗證和工廠檢驗合格證；施工人員進入現(xiàn)場前符合安全要求；施工人員帶安全帽時必須系好下額神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-20《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-1.腳手架參數(shù)搭設尺寸為：立桿的縱距為1.40米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.50米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為59.60.0米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.80米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.00米，水平間距4.20米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工荷載均布參數(shù)(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2；3.風荷載參數(shù)內蒙古省烏海地區(qū)，基本風壓為0.55，風荷載高度變化系數(shù)μz為1.25，風荷載體型系數(shù)μs為1.20；考慮風荷載4.靜荷載參數(shù)每米立桿數(shù)承受的結構自重標準(kN/m2):0.1360；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):6；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木；5.地基參數(shù)地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):250.00；基礎底面擴展面積(m2):0.17；基礎降低系數(shù):0.40。神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.400/3=0.163kN/m；活荷載標準值:Q=2.000×1.400/3=0.933kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.033+1.2×0.163+1.4×0.933=1.543kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩M=1.543×1.0502/8=0.213kN.m；小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.163+0.933=1.130kN/m；最大撓度V=5.0×1.130×1050.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.805mm；小橫桿的最大撓度小于1050.0/150=7.000與10mm,滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓小橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.050=0.035kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.050×1.400/3=0.172活荷載標準值:Q=2.000×1.050×1.400/3=0.980kN；荷載的計算值:P=(1.2×0.035+1.2×0.172+1.4×0.980)/2=0.810kN；大橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.400×1.4002=0.007kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.810×1.400=0.303kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.303=0.310kN.m抗彎強度:σ=0.310×106/4490.0=69.052N/mm2；大橫桿的抗彎強度σ=69.052小于[f]=205.0N/mm2；3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.677×0.033×1400.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.039mm；神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=（0.035+0.172+0.980）/2=0.593kN最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.039+1.380=1.419mm；大橫桿的最大撓度小于1400.0/150=9.3或者10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.400=0.047kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.050×1.400/2=0.257kN；活荷載標準值:Q=2.000×1.050×1.400/2=1.470kN；荷載的計算值:R=1.2×(0.047+0.257)+1.4×1.470=2.423kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1360NG1=0.136×44.000=5.984kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×6×1.400×(1.050+0.3)/2=1.984kN；神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿木，標準值為0.14NG3=0.140×6×1.400/2=0.588kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.400×44.000=0.308kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.865kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2經計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×1.050×1.400×2/2=2.940kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.550kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采Uz=1.250；Us--風荷載體型系數(shù)：Us=1.200；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.550×1.250×1.200=0.578kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.865+1.4×2.940=14.753kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.865+0.85×1.4×2.940=14.136kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.578×1.400×1.5002/10=0.216kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓立桿的軸心壓力設計值：N=14.753kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)：K=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：U=1.500計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.265；立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=14753.000/(0.265×424.000)=131.305N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=131.305小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=14.136kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)：K=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：U=1.500計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.265立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=14136.000/(0.265×424.000)+216475.875/4490.000=174.023N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=174.023小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！七、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓NG2K=NG2+NG3+NG4=2.880kN；活荷載標準值：NQ=2.940kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.136kN/m；Hs=[0.265×4.240×10-4×205.000×103-(1.2×2.880+1.4×2.940)]/(1.2×0.136)=94.738m；腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：[H]=94.738/(1+0.001×94.738)=86.539m；[H]=86.539和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000m?？紤]風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.880kN；活荷載標準值：NQ=2.940kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.136kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.216/(1.4×0.85)=0.182kN.m；Hs=(0.265×4.240×10-4×205.000×10-3-(1.2×2.880+0.85×1.4×(2.940+0.265×4.240×0.182/4.490)))/(1.2×0.136)=65.327m；腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：[H]=65.327/(1+0.001×65.327)=61.321m；[H]=61.321和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000m。八、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓Nl=Nlw+No風荷載基本風壓值Wk=0.578kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=12.600m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：連墻件的軸向力計算值NL=NLw+No=15.187kN；其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),l為內排架距離墻的長度,由長細比l/i=800.000/15.900的結果查表得到0.852；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向力設計值Nf=φ×A×[f]=0.852×4.240×10-4×205.000×103=74.056kN；Nl=15.187<Nf=74.056,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=15.187小于雙扣件的抗滑力16.0kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓地基承載力設計值:其中，地基承載力標準值：f=250.000kN/m2；腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc=0.400；立桿基礎底面的平均壓力，p=N/A=84.143kN/m2；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=14.136kN；基礎底面面積(m2)：A=0.168m2。p=84.143≤f=100.000kN/m2。地基承載力的計算滿足要求！g經以上計算得到，立桿底部靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.865kN；經計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×1.050×1.400×2/2=2.940kN；本工程地下室頂板活荷載設計值為4kn/㎡，結構面層標高為-0.4和-0.6米，建筑面層標高為-0.1米，可推算出地下室頂板靜荷載設計值為4.5kn/㎡（面層工程做法綜合容重按15取立桿的計算單元1.35米×1.4米，該計算單元承載力為：（4+4.5）×1.35×1.4=16.065kn＞8.865＋2.94=11.805kn地下室頂板承載力能夠滿足(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1360NG1=0.136×23.000=3.128kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×3×1.400×(1.050+0.3)/2=0.992kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿木，標準值為0.14NG3=0.140×2×1.400/2=0.294kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓NG4=0.005×1.400×23.00經計算得到，靜荷載標準值經計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×1.050×1.400×2/2=2.940kN；本工程屋面板活荷載設計值為2kn/㎡，屋面工程做法為20cm，可推算出地下室頂板靜荷載設計值為3kn/㎡（面層工程做法綜合容重按15kn/m3)取立桿的計算單元1.25米×1.4米，該計算單元承載力為：（2+3）×1.25×1.4=8.85kn＞4.475＋2.94=7.412kn地下室頂板承載力能夠滿足神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范。1.腳手架參數(shù)搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.50米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為19.0米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.80米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工荷載均布參數(shù)(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2；3.風荷載參數(shù)內蒙古省烏海地區(qū)，基本風壓為0.550，風荷載高度變化系數(shù)μz為1.250，風荷載體型系數(shù)μs為0.649；4.靜荷載參數(shù)每米立桿數(shù)承受的結構自重標準(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):3；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木；4.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用[16號工字鋼]，其中建筑物外懸挑段長度1.70米，建筑物內錨固段長度與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；5.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1；神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。二、小橫桿的計算:神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷載標準值:Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.000=1.650kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩M=1.650×0.8002/8=0.132kN.m；小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.175+1.000=1.208kN/m；最大撓度V=5.0×1.208×800.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.290mm；小橫桿的最大撓度小于800.0/150=5.333與10mm,滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.033×0.800=0.027kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN；活荷載標準值:Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN；荷載的計算值:P=(1.2×0.027+1.2×0.140+1.4×0.800)/2=0.660kN；大橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.660×1.500=0.264kN.m；M=M1max+M2max=0.009+0.264=0.273kN.m抗彎強度:σ=0.273×106/4490.0=60.872N/mm2；大橫桿的抗彎強度σ=60.872小于[f]=205.0N/mm2；3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.677×0.033×1500.04/(100×2.060×105×集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=（0.027+0.140+0.800）/2=0.483kN最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.383=1.435mm；大橫桿的最大撓度小于1500.0/150=10.0或者10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.500=0.050kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN；活荷載標準值:Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN；荷載的計算值:R=1.2×(0.050+0.210)+1.4×1.200=1.992kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.3)/2=0.866kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿木，標準值為0.11NG3=0.140×3×1.500/2=0.315kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.972kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2經計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×0.800×1.500×2/2=2.400kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.550kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采Uz=1.250；Us--風荷載體型系數(shù)：Us=0.649；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.550×1.250×0.649=0.312kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.972+1.4×2.400=8.127kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.972+0.85×1.4×2.400=7.623kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.312×1.500×1.5002/10=0.125kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算:神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N=8.127kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)：K=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：U=1.500計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.265；立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=8127.000/(0.265×424.000)=72.328N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=72.328小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=7.623kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)：K=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：U=1.500計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.265立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=7622.820/(0.265×424.000)+125440.038/4490.000=95.780N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=95.780小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓風荷載基本風壓值Wk=0.312kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=13.500m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw=1.4×Wk×Aw=5.連墻件的軸向力計算值NL=NLw+No=10.903kN；其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),l為內排架距離墻的長度,由長細比l/i=800.000/15.900的結果查表得到0.852；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向力設計值Nf=φ×A×[f]=0.852×4.240×10-4×205.000×103=74.056kN；Nl=10.903<Nf=74.056,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=10.903小于雙扣件的抗滑力16.0kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1.700m，l=2.000m，m1=0.800m，m2=1.600m；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.000cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.000cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載P=1.2×3.972+1.4×2.400=8.127kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×26.100×0.000×78500.000×0.001=0.246kN/mk=1.700/2.000=0.850k1=0.800/2.000=0.400k2=1.600/2.000=0.800代入公式，經過計算得到支座反力RA=26.429kN支座反力RB=-9.684kN最大彎矩MA=19.860kN.m水平支撐梁的計算強度134.141小于215.000N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=3.972+2.400=6.372kN水平鋼梁自重計算荷載q=0.003×78.500=0.205kN/m神華烏海能源公司研發(fā)中心綜合樓最大撓度Vmax=7.850mm按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即3200.000mm水平支撐梁的最大撓度小于3200.000/400,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用[16號工字鋼,計算公式如下其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經過計算得到強度φb=570×9.9×88.0×235/(3200.0×160.0×235.0)=0.97由于φb大于0.6，查《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.779。經過計算得到強度σ=19.860×106/(0.779×141000.00)=180.750N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=180.750小于[f]=215.000N/mm2,滿足要求!十、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=9.684kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為:其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[9683.957×4/(3.142×50×2)]1/2=11.104mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下