T-CCIASD 10013-2024 臺(tái)架式集裝箱結(jié)構(gòu)有限元分析指南

T/CCIASD10013—2024臺(tái)架式集裝箱結(jié)構(gòu)有限元分析指南Guidanceforfiniteelementanalysisofplatform-basedcontainerstructures2024-08-06發(fā)布2024-08-10實(shí)施中國(guó)集裝箱行業(yè)協(xié)會(huì)發(fā)布I II 1 1 1 1 3 6 本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和124.2角柱間連接件4.3底側(cè)梁組件4.6叉槽組件4.7鵝頸組件3臺(tái)架式集裝箱有多種箱型，不同箱型具有不同的結(jié)構(gòu)特征，第4方銷、圓銷、內(nèi)鉸鏈組件中的必要零件、外鉸鏈組件中的必要零件的單元長(zhǎng)度不宜大于5mm，以獲得材料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線，故本文件提供一種基于雙線性彈塑性本構(gòu)的材料模型參數(shù)估算方法，便于a)通過材料手冊(cè)及材料技術(shù)要求查詢材料的彈性模量（記為E）、屈服強(qiáng)度1)（記為Sy）、抗拉強(qiáng)度（記為St）及延伸率（記為δ),這四個(gè)參數(shù)通常易于獲得；）；）；5）；5）1)本文件中的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度及延伸率均65.7.7適用范圍a)底架承載面均布總重為1.8R-T的載荷，R指集裝箱額定質(zhì)量，T指箱體自身質(zhì)量，底架承載面指底側(cè)梁上表面、底板上表面及底端梁上表面沿縱向未超越b)對(duì)前端底角件下邊緣靠?jī)?nèi)的橫向直邊取外端點(diǎn)（見B.27a)提取底側(cè)梁下表面的最大垂向位移δ1，記底側(cè)梁端部下邊緣與底角件下表面距離為h1b)提取底架橫梁下表面的最大垂向位移δ2，偏置，沿橫向偏置25.4mm、沿縱向偏置38mm（見A.2），每個(gè)端部頂角件承壓942KN，有時(shí)客戶對(duì)堆碼載荷的定義異于ISO標(biāo)準(zhǔn)，此時(shí)宜參b)對(duì)頂角件頂孔上邊緣（見B.5）約3f)提取角柱應(yīng)力分布，角柱任意表面的米塞8b)對(duì)后端頂角件頂孔下邊緣兩條直邊的中點(diǎn)（見B.7）施加垂向位移自由度約束；b)提取底架橫梁下表面的最大垂向位移d)提取底側(cè)梁腹板下部在跨中的最大米塞d)如果載荷加至100%時(shí)計(jì)算e)如果載荷未加至100%計(jì)算就已不收斂，則查看最后一個(gè)迭代收斂的子步結(jié)果，觀察底側(cè)梁腹b)在每個(gè)后端底角件側(cè)孔外邊緣的上部圓弧中點(diǎn)各加載0.5Rcotθ的縱向水平力，該力指向箱體內(nèi)9b)對(duì)后端底角件側(cè)孔外邊緣的上部圓弧中點(diǎn)（見B.10）施加b)對(duì)每個(gè)后端底角件的底孔下邊緣后部圓弧中點(diǎn)（見A.3）各加載1R的縱向水平力，方向指向箱b)對(duì)后端底角件的底孔下邊緣后部圓弧中點(diǎn)施b)提取底側(cè)梁腹板下部在端部和跨中的最大米塞思應(yīng)力，該應(yīng)力不宜超過該處材料的屈服強(qiáng)度。a)在端部墻板及與其連接的橫梁立面上（見A.4）均布b)當(dāng)申請(qǐng)的船級(jí)社對(duì)端部墻板最大縱向位移有特殊d)提取端部墻板在與角柱及橫梁的焊縫附近最大米塞思應(yīng)力，該應(yīng)力不宜超過2倍的該處材料的a)在頂板最薄弱處的600mm×300mb)如果無法判斷頂板最薄弱處，則宜對(duì)頂板所b)若頂板設(shè)有背梁，提取背梁的最大米塞思應(yīng)力，該應(yīng)力不宜超過該處材料的屈服強(qiáng)度。a)小車為兩個(gè)輪胎，輪距為760mm，單個(gè)輪胎與底板的接觸面為180mm×78.8mm的矩形，其中b)考察橫梁強(qiáng)度時(shí)，小車的兩個(gè)輪胎宜置于橫c)考察鋼制底板2)強(qiáng)度時(shí)，小車的兩個(gè)輪胎宜置于間距最b)提取鋼制底板在輪胎正下方的最大米塞思應(yīng)力，該應(yīng)力a)在集裝箱的左側(cè)，對(duì)前端和后端頂角件側(cè)孔外圓（見A.5）各施加150KN的橫向力，力的方向b)對(duì)左側(cè)底角件底孔下邊緣靠外的直邊中點(diǎn)（見B.14）施加d)對(duì)右側(cè)前端底角件底孔下邊緣靠?jī)?nèi)的直邊中點(diǎn)（見B.16）施加縱向位移自由度約束。b)對(duì)上部結(jié)構(gòu)不完整的集裝箱，宜對(duì)同一端的頂角件端孔外圓各施加50KN的縱向力，力的方向c)對(duì)未加載一端的一側(cè)底角件底孔下邊緣靠外直邊的中求解后宜提取加載一端頂角件的最大縱向位移，a)在箱體一側(cè)從叉槽口開始在兩個(gè)叉槽面沿著叉槽斷面居中布置，其中1828mm沿著b)對(duì)兩個(gè)1828mm×200mm的矩形面施加c)對(duì)其中一個(gè)矩形面的一條1828mm的邊（見B.21）施加縱向位移自由度約a)提取叉槽頂板應(yīng)力分布，應(yīng)力超出材料b)提取叉槽側(cè)壁最大應(yīng)力，該應(yīng)力不d)提取底側(cè)梁腹板在跨中的最大米塞思應(yīng)力，該應(yīng)力不宜超過該處材料的屈服b)對(duì)于折疊式臺(tái)架箱，宜在6.1.2.2基礎(chǔ)上對(duì)內(nèi)鉸鏈堆碼塊與外鉸鏈角件板接b)對(duì)1BBB、1BB、1B和1BX型集裝箱當(dāng)集裝箱設(shè)有空箱叉槽時(shí)，有限元分析方法與重箱叉舉試驗(yàn)一致，修改底架承載面均布載荷值為A.1底架承載面A.2頂角件加載區(qū)域偏置A.3后端底角件的底孔下邊緣后部圓弧A.4端部墻板及與其連接的橫梁A.5集裝箱左側(cè)前端和后端頂角件側(cè)孔B.1前端和后端底角件下邊緣靠?jī)?nèi)的B.2前端底角件下邊緣靠?jī)?nèi)的橫向直B.3前端左側(cè)底角件下邊緣靠?jī)?nèi)的橫向直B.6前端頂角件頂孔下邊緣兩條直B.7后端頂角件頂孔下邊緣兩條直B.8左側(cè)前端頂角件頂孔下邊緣靠外的B.9前端底角件側(cè)孔外邊緣的上部B.10后端底角件側(cè)孔外邊緣的上B.11左側(cè)前端底角件側(cè)孔外邊緣的上B.12前端底角件的底孔下邊緣前B.13左側(cè)前端底角件的底孔下邊