外墻懸挑腳手架專項安全施工方案

斜桿（僅首層有）b.板火災(zāi)類易燃物類火災(zāi)類和可熔體物質(zhì)油、柴油、氣體火氣體火乙炔、氫氣金屬火鋰、鋁鎂合計算參數(shù):雙排腳手架，搭設(shè)高度18.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0.25米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×2.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設(shè)9層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間增加一根大橫桿?；撅L(fēng)壓0.40kN/m2，高度變化系數(shù)1.2500，體型系數(shù)0.8720。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內(nèi)錨固段長懸挑水平鋼梁采用懸臂式結(jié)構(gòu)，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結(jié)。大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.036kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載標(biāo)準(zhǔn)值靜荷載的計算值q1=1.2×0.036+1.2×0.052=0.106kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.050=1.470大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.106+0.117×1.4我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強度驗算：=0.411×106/4248.0=96.690N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=0.036+0.052=0.088kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=1.050kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載的計算值小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:=0.626×106/4248.0=147.425N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.036×1050.004/(384×2.集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=0.053+0.079+1.575=1.707kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度最大撓度和V=V1+V2=1.987mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1.荷載值計算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.036×1.050=0.037kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載的計算值單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1001(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.10(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.097kN?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=0.872經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.400×1.250×0.872=0.436kN/m2?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.097+0.9×1.4×3.150=8.885kN不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.097+1.4×3.150=9.326kN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經(jīng)過計算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.436×1.500×1.800×1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=9.326kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60ck——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由長細(xì)比，為3118/16=195；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.191；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=9326/(0.19×397)=122.583N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.885kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60ck——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由長細(xì)比，為3118/16=195；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.191；MW——計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.267kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=8885/(0.19×397)+267000/4248=179.637N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算：wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，wk=0.436kN/m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=3.000經(jīng)計算得到Nlw=9.888kN，連墻件軸向力計算值Nl=12.888kN根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設(shè)計值Nf1=0.85Ac[f]根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計值Nf2=0.85A[f]其中軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i=25.00/1.60的結(jié)果查表得到凈截面面積Ac=3.97cm2；毛經(jīng)過計算得到Nf1=69.247kNNf1>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足強度設(shè)計要求!經(jīng)過計算得到Nf2=302.738kNNf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足穩(wěn)定性設(shè)計要求!連墻件雙扣件連接示意圖懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=2000mm，ml=250mm，m2=1300mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=9.33kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.50/2.00=0.75kl=0.25/2.00=0.13k2=1.30/2.00=0.65代入公式，經(jīng)過計算得到支座反力RA=26.633kN支座反力RB=-7.120kN最大彎矩MA=14.732kN.m抗彎計算強度f=14.732×106/(1.05×141000.0)=99.507N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=4.10+3.15=7.25kN水平鋼梁自重計算荷載q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大撓度Vmax=7.880mm水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/250,滿足要求!水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》b=2.00b'=1.07-0.282/b=0.929經(jīng)過計算得到強度=14.73×106/(0.929×141000.00)=112.47N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=7.120kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)壓點處采用3個U形鋼筋拉環(huán)連接，承載能力乘以0.85的折減系數(shù)；鋼筋拉環(huán)抗拉強度為127.50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[7120×4/(3.1416×水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=7.12kN；d——樓板螺栓的直徑，d=18mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=7.12kN；d——樓板螺栓的直徑，d=18mm；b——樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設(shè)計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于106.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負(fù)彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負(fù)彎矩數(shù)值為M=7.12×2.00/2=7.12kN.m根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》GB50010-2002第7.2.1條1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80iel1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值。s=7.12×106/(1.000×14.300×1.5×1000×110.02)=0.0270As=7.12×10^6/(0.9860×110.0×210.0)=312.6mm2鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1計算參數(shù):雙排腳手架，搭設(shè)高度18.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0.25米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×2.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設(shè)9層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間增加一根大橫桿。基本風(fēng)壓0.35kN/m2，高度變化系數(shù)1.2500，體型系數(shù)0.8000。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.50米，建筑物內(nèi)錨固段長懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物1.30m，支桿采用鋼管大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.036kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載標(biāo)準(zhǔn)值靜荷載的計算值q1=1.2×0.036+1.2×0.052=0.106kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.575=2.205大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強度驗算：=0.604×106/4248.0=142.238N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=0.036+0.052=0.088kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=1.575kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載的計算值小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:=0.916×106/4248.0=195.553N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.036×1050.004/(384×2.集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=0.053+0.079+2.362=2.494kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度最大撓度和V=V1+V2=2.891mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1.荷載值計算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.036×1.050=0.037kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載的計算值單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1001(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.10(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.097kN。活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=0.800經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.350×1.250×0.800=0.350kN/m2?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.097+0.9×1.4×4.725=10.870kN不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.097+1.4×4.725=11.531kN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經(jīng)過計算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.350×1.500×1.800×1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=11.531kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60ck——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由長細(xì)比，為3118/16=195；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.191； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=11531/(0.19×397)=151.565N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=10.870kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60ck——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由長細(xì)比，為3118/16=195；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.191；MW——計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.214kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=10870/(0.19×397)+214000/4248=193.324N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算：wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，wk=0.350kN/m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=3.000經(jīng)計算得到Nlw=7.938kN，連墻件軸向力計算值Nl=10.938kN根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設(shè)計值Nf1=0.85Ac[f]根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計值Nf2=0.85A[f]其中軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i=125.00/1.60的結(jié)果查表得到凈截面面積Ac=3.97cm2；毛經(jīng)過計算得到Nf1=69.247kNNf1>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足強度設(shè)計要求!經(jīng)過計算得到Nf2=231.196kNNf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足穩(wěn)定性設(shè)計要求!連墻件雙扣件連接示意圖懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2。受腳手架集中荷載P=11.53kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m11懸挑腳手架示意圖A0.25kN/m1300B懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到0.000.300.19懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)0.8350.0980.0840.084懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=13.698kN,R2=10.648kN,R3=0.192kN最大彎矩Mmax=1.653kN.m1000/2610.0=13.436N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》b=2.00b'=1.07-0.282/b=0.929經(jīng)過計算得到強度=1.65×106/(0.929×141000.00)=12.62N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產(chǎn)生的軸拉力。各支點的支撐力RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為RD1=14.928kN斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進(jìn)行計算，為RD=14.928kN下面壓桿以鋼管48.0×3.5mm計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中N——受壓斜桿的軸心壓力設(shè)計值，N=14.93kN；軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i查表得到=0.17；l——受最大壓力斜桿計算長度，l=3.27m；A——受壓斜桿凈截面面積，A=4.89cm2；受壓斜桿受壓強度計算值，經(jīng)計算得到結(jié)果是180.41N/mm2；[f]——受壓斜桿抗壓強度設(shè)計值，f=205.0N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!斜撐桿采用焊接方式與墻體預(yù)埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下lwt為焊接面積，取489.30mm2；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過計算得到焊縫抗拉強度=14928.40/489.30=30.51N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=10.648kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)壓點處采用1個U形鋼筋拉環(huán)連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[10648×4/(3.1416×50.00×水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=10.65kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于10647.91/(3.1416×20×1.5)3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=10.65kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設(shè)計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負(fù)彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負(fù)彎矩數(shù)值為M=10.65×3.50/2=18.63kN.m根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》GB50010-2002第7.2.1條1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C801取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc──混凝土抗壓強度設(shè)計值；fy──鋼筋受拉強度設(shè)計值。els=18.63×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.1200As=18.63×10^6/(0.9360×85.0×210.0)=1115.6mm2計算參數(shù):水平陽角型鋼采用焊接建筑物預(yù)埋件連接，計算條件為一端固支的連續(xù)梁。本工程中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體250mm，計算中取其1.414倍為型鋼采用[10號槽鋼U口豎向，型鋼支點距離建筑物角點2200mm。型鋼截面慣性矩I=25.60cm4，截面抵抗矩W=7.80cm3，截面積A=12.74cm2。陽角型鋼示意圖9.80kNA3009.80kN0.12kN/m2200B陽角型鋼計算簡圖1、型鋼受力計算受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力P=9.80kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×12.74×0.0001×7.85×10=0.12kN/m經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到7.877.870.000.042.167.824.4694.4692.8330