鋁單板幕墻計算書模板

天津市特種設備檢測試驗大樓工程河北建設集團裝飾工程有限企業(yè)十二月3.4垂直于幕墻平面分布水平地震作用標準值:CECS127-DBJ/CT014-GB50019-DGJ08-83-GB14907-GB50017-GB19155-GB50189-GB50010-GB6566-GB/T50121-GB50223-GB50068-GB50223-GB50011-GB50016-GB50018-GB50352-《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》《鋁及鋁合金彩色涂層板、帶材》YS/T43《通常工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材》GB/T3880.1～3-《鋁型材截面幾何參數(shù)算法及計算機程序要求》YS/T《有色電泳涂漆鋁合金建筑型材》YS/TYS/T432-GB/T18600-GB/T19766-GB/T18601-GB/T11944-GB/T18701-GB/T3280-GB/T4237-GB9944-GB/T3090-GB19154-GB/T12754-GB/T4171-GB/T4172-GB/T13912-GB/T3094-GB/T700-GB/T14370-GB/T14683-GB/T13477.1～20-HG/T3318-GB/T12616-GB/T12615-《緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB《緊固件機械性能抽芯鉚釘》《緊固件機械性能螺母、粗牙螺紋》GB/T3099-GB/T8479-GB/T8478-GB/T818-QB/T2473-GB/T2474-QB/T2475-QB/T2476-《建筑門窗五金件傳動機構用執(zhí)手》JG12《建筑門窗五金件旋壓執(zhí)手》JG21《建筑門窗五金件傳動鎖閉器》JG12《建筑門窗五金件撐擋》JG12《建筑門窗五金件通用要求》JG21《建筑門窗五金件單點鎖閉器》JG13《建筑門窗內平開下懸五金系統(tǒng)》JG《鋼塑共擠門窗》J《電動采光排煙窗》JGB/T18091-GB/T13448-GB50205-GB50204-GB/T18244-GB/T18575-GB/T18250-GB/T8484-GB/T11976-GB/T7106-GB/T8485-GB/T7107-GB/T7108-GB50210-GB/T228-2基礎參數(shù)天津地域;A類:指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地域;C類:指有密集建筑群城市市區(qū);3幕墻承受荷載計算幕墻屬于外圍護構件,按建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-)計算:zs1w0……7.1.1-2[GB50009上式中:wkf)-0.22對于C類地域,64.088m高度處瞬時風壓陣風系數(shù):-0.22))=1.6792z:風壓高度改變系數(shù);z=(Z/10)0.32z=0.616×(Z/10)0.44對于C類地域,64.088m高度處風壓高度改變系數(shù):s1:局部風壓體型系數(shù);按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-()第7.3.3條:驗算圍護構件及其連接強度時,可按下列要求采取s1s1s1w0:基礎風壓值(MPa),依據現(xiàn)行<<建筑結構荷載規(guī)范>>GB50009-附表D.4(基礎風壓分布圖)中數(shù)值采計算支撐結構時構件隸屬面積:s1s1s1s1=0.843+0.2zs1w0計算面板材料時構件隸屬面積:s1s1s1s1=0.963+0.2zs1w0qEAk=βEmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-]EmaxA:幕墻構件面積(mm2);荷載和作用效應按下式進行組合:wE上式中:S:作用效應組合設計值;:重力荷載作為永久荷載產生效應標準值;EkGwE:各效應分項系數(shù);wEwE為分項系數(shù),按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-]要求以下:進行幕墻構件強度、連接件和預埋件承載力計算時:w進行撓度計算時;w地震作用:可不做組合考慮;4幕墻立柱計算基礎參數(shù):2:力學模型:雙跨梁;3:立柱跨度:L=3600mm,短跨長L18:安裝方法:偏心受拉;本處幕墻立柱按雙跨梁力學模型進行設計計算,受力模型以下:wkqw=1.4qwkEmaxA:幕墻平面面積(mm2);EmaxEmaxqEk=qEAkBqE=1.3qEk(4)求支座反力R1及最大彎矩:M1,而在均布荷載作用下,最大撓M1M1=-q(L13+L23)/8L3+30303)/8/3600R1=qL1/2-M1/L1+qL2/2-M1/L2=3.173×570/2-(-3085226.888/570)+3.173×3030/2-(-3085226.888/k1=4M1/(qL22)=4×3085226.888/(3.173×3030其中:A=2+k1-k2=2.424R=((A/4)2-k1/2)3/2=0.061=2.424/4+2×0.0611/3cos(26.596+240)0kL24/24EIxmin上式中:df,lim22取:代入上式:kL24/24Edf,lim=0.1567×2.077×30304/24/206000/1nxMxnxxsynx1nx2ngkA:立柱單元面積(mm2);Nk=qGAkA=qGAkBLN:立柱軸向拉力設計值(N);按雙跨梁(受拉)立柱強度公式,應滿足:N/An+Mx/γWnx≤fs上式中:N:立柱軸力設計值(N);xnnx則:nxnx預選值為:Ixmin=457820.173mm4實際撓度計算值為:f=kL24/24EIx=0.1567×2.077×30304/24/206000/55校核依據:Vw1左=-(qL1/2-M1/L1)=-(3.173×570/2-(-3085226.8Vw1右=qL2/2-M1/L2=3.173×3030/2-(-3085226.88maxxmax=VSx/Ixt5幕墻橫梁計算基礎參數(shù):4:橫梁計算間距(指橫梁上下分格平均高度)5:力學模型:梯形荷載簡支梁;因為B>H,所以本處幕墻橫梁按梯形荷載簡支梁力學模型進行設計計算,受力模型以下:wkqw=1.4qwkEmaxA:幕墻平面面積(mm2);qEAk=βEqEk=qEAkHqE=1.3qEkyMwMEB:橫梁跨度(mm);ywEMxMx=GB2/8nxnyxy按下面公式計算:df,lim取:df,lim=6.8mmyminyminkf,limdf,lim=5GkB4/384EIxmin……(自重作用下產生撓度計算)Ixmin=5GkB4/384Edf,lim=5×0.27×17004/384/20600根據上面預選結果選擇型材:ynx1nx2ny1ny2ng橫梁與立柱連接時角片與橫梁連接處橫梁壁厚:yy按橫梁強度計算公式,應滿足:Mx/γWnx+My/γWny≤fs上式中:xynxny采取SG+Sw+0.5SE組合,則:Mx/γWnx+My/γWny=117045/1.05/4410+539065/1.05/4410實際選擇型材慣性矩為:x=88300mm4y預選值為:ymin橫梁撓度實際計算值以下:=5×0.27×17004/384/206000校核依據:wkVwk=qwkB(1-H/2B)/2wVw=1.4VwkEkVEk=qEkB(1-H/2B)/2EVE=1.3VEkxVx=Vw+0.5VEyyxVxyyyyyxx6鋁單板選擇與校核基礎參數(shù):模型簡圖為:GAkGAk=0.0000675MPaEmaxGAkqEAk=βEmaxGAk……5.3.4[JGJ102-]qk=wk+0.5qEAkwk=0.001362MPa校核依據:22上式中:首先按下面公式計算θ值:ka4/Et4其中:ka4/Et4=0.001382×4254/70000/2.542校核依據:ka4/D≤df,lim……6.1.3-2[J上面公式中:fkwkdf,lim其中:上式中:ka4/D=0.919×0.00511×0.001362×4254/102284.62mm≤df,lim=7.083mm(鋁單板)校核依據:22上式中:首先按下面公式計算θ值:4/Et4…k其中:ka4/Et4=0.001382×4254/70000/2.542校核依據:ka4/D≤df,lim……6.1.3-2[J上面公式中:fwkdf,lim其中:上式中:ka4/D=0.919×0.00262×0.001362×4254/102284.6校核依據:aa.支座中點固端彎矩計算:支座校核依據:依據一根肋兩側相鄰兩板格支承情況,先求肋兩側支座彎矩,平均后為計算支座彎矩:M=(MB+MC)/2MBMCmBmCqAM=(MB+MC)/2b.等效均布荷載計算:上面計算得出彎矩應以三角形或梯形荷載傳輸?shù)嚼咧ё?yyyc.支座抗彎強度計算:W:加強肋截面抵御矩(mm3);校核依據:f=5qkLy4/384EI上面公式中:fyk f=5qkLy4/384EI=5×0.109×9004/384/7000df,limf=1.985mm≤df,lim=3mm7連接件計算基礎參數(shù):2:立柱計算間距(指立柱左右分格平均寬度):3:橫梁計算分格尺寸:寬×高=B×H=174:幕墻立柱跨度:L=3600mm,短跨L1=570mm,長跨5:板塊配置:鋁單板;因為B>H,所以本處幕墻橫梁按梯形荷載模型進行設計計算:Vw=1.4wkHB(1-H/2B)/2VEk=βEmaxGk/A×HB(1-H/2B)/2VE=1.3VEk采取Sw+0.5SE組合:N1=Vw+0.5VEN2N2=GB/2(6)連接處組合荷載V:V=(N12+N22)1/2=(1028.1382+275.42)0.5qw=1.4wkB1EmaxG/A×B1=1.3×5.0×0.12×0.0004×采取Sw+0.5SE組合:N1N1=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2NGkB1NGk=0.0004×B1LNGNG=1.2NGkN=(N12+NG2)0.5=(12142.3052+2937.62)0.5N:連接處組合總剪力(N);8幕墻埋件計算(土建預埋)基礎參數(shù):2:幕墻立柱跨度:L=3600mm,短跨L1=570m5:埋件位置:側埋;6:板塊配置:鋁單板;qEk=βEmaxGk/AqE=1.3qEkBN=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2N:軸向拉力(N),等于中支座反力0V=1.2GkN=R1M=e0a:AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyb:AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyz其中:ASryN:法向拉力設計值(N);另外::混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa),按[GB50010]選擇;ab=0.6+0.25t/dC.0.1-6[2/4=2937.6/1/0.7/210+12142.305/0.8/0.85/210+235008/1.3/1/0.N/0.8abfy＋M/0.4arabfyz=12142.305/0.8/0.85/210+235008/0.4/1/0.A:錨板總面積(mm2);:混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa),按[GB50010]選擇;N=12142.305N≤0.5fcA計算依據:在上面公式中:ay9幕墻焊縫計算基礎參數(shù):V=2937.6Nhe=0.717hfA:焊縫總面積(mm2);v-10)+(Lh-10))LvLhW:截面抵御距(mm3);=23.906mmW=I/((Lv-10)/2+d)=225851.982/((80-10)校核依據:f/βf)2+上式中:ffff/βf)2+f2)0.5=((N/1.22A+M/1.22W)2+(V/A)2)0.5