年產(chǎn)鋼120噸轉(zhuǎn)爐煉鋼車間設(shè)計(jì)

摘要足人們的日常生活需求。但這只是重慶西部大或者即將上馬。這些項(xiàng)目更重要的一方面是拉進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)。而重慶市是西部大開(kāi)發(fā)的中心城市優(yōu)越性在于爐子的高寬比略小于頂吹轉(zhuǎn)爐卻又大于底鐵廠。本鋼廠主產(chǎn)碳素工具鋼、碳素結(jié)構(gòu)鋼、軸承鋼-II-重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)-III- I 1 2 2 3 4 4 5 7 7 7 8 -IV-重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 1煉鋼廠設(shè)計(jì)概論足人們的日常生活需求。但這只是重慶西部大或者即將上馬。這些項(xiàng)目更重要的一方面是拉進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)。而重慶市是西部大開(kāi)發(fā)的中心城市圈地企圖發(fā)展，整個(gè)重慶西部大開(kāi)發(fā)進(jìn)在如火如要政府的支持，資金的扶持，更離不開(kāi)鋼鐵行業(yè)限公司一個(gè)中型鋼鐵公司，根本不能滿足當(dāng)?shù)亻_(kāi)是迫在眉睫的大事，新鋼廠的建立就能夠滿足當(dāng)鍵汽車鋼材品種都還不能滿足汽車用戶的需求，其中簧等需要大量進(jìn)口。這表明了鋼鐵工業(yè)在重慶的發(fā)展要發(fā)展新型鋼鐵廠，能夠生產(chǎn)并滿足重慶汽車產(chǎn)業(yè)的的工業(yè)設(shè)施還很落后。目前正在籌劃鐵路、公路重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)1.1鋼鐵工業(yè)在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的地位和作用鋼鐵工業(yè)是國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的支柱產(chǎn)業(yè)，是國(guó)民經(jīng)濟(jì)的人們從事生產(chǎn)或其他活動(dòng)所用的工具和設(shè)施也都量一個(gè)國(guó)家工業(yè)化水平和生產(chǎn)能力的重要標(biāo)志，世界經(jīng)濟(jì)發(fā)展到今天，鋼鐵作為最重要的基影響，而且，在可預(yù)見(jiàn)的范圍內(nèi)，這個(gè)地位也不弱?？v觀世界主要發(fā)達(dá)國(guó)家的經(jīng)濟(jì)發(fā)展史，不難蘇聯(lián)、日本、英國(guó)、德國(guó)、法國(guó)等國(guó)家的經(jīng)濟(jì)發(fā)和地區(qū)鋼鐵工業(yè)的迅速發(fā)展和壯大對(duì)于推動(dòng)其汽來(lái)自日本為主的國(guó)外進(jìn)口材料的沖擊而受到重創(chuàng)送和熱扎有機(jī)的結(jié)合起來(lái)，形成緊湊式的專業(yè)生產(chǎn)線。最近日本住友和歌山鋼廠按上述原則建立起鐵水“三脫”預(yù)處理；100%鋼水真空精煉；100%連鑄坯熱件設(shè)施都需要大力完善，而鋼鐵行業(yè)在其中起著舉足就會(huì)大量的需要建筑材料，特種鋼材等等。國(guó)民經(jīng)濟(jì)材，這是由于我國(guó)的技術(shù)力量還達(dá)不到，生產(chǎn)不出某依靠到國(guó)外去進(jìn)口，從這一角度來(lái)說(shuō)我國(guó)雖然是一個(gè)強(qiáng)國(guó)，因此我們?cè)谛藿ㄤ撹F廠的時(shí)候要注意加大高新和技術(shù)。做到科學(xué)合理布局，轉(zhuǎn)爐煉鋼，精練，連鑄重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)2.1建廠條件2廠址選擇論證兩個(gè)互通出口。忠梁高速公路（西班牙投資BOT）、忠萬(wàn)高速公路也88公里，多個(gè)數(shù)百萬(wàn)噸級(jí)碼頭正在投建。此外全縣44億立方米，氧化鈣平均含量在52%以上。忠縣主要生活生產(chǎn)用水主要依％，忠梁高速公路（西班牙投資BOT）、忠萬(wàn)高速公路也將于近期開(kāi)排污量也大、但總體水質(zhì)尚好。其特點(diǎn)主要表現(xiàn)流劣于干流，岸邊劣于中泓，城市江段劣于非城污染帶，流域內(nèi)湖泊富營(yíng)養(yǎng)化趨勢(shì)明顯。盡管如此重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)2.2產(chǎn)品市場(chǎng)慶市的發(fā)展提供了新的歷史機(jī)遇。同時(shí)，也為該新廠質(zhì)的鋼材將被需要，用于重慶西部開(kāi)發(fā)的橋梁、建筑3產(chǎn)品方案及金屬料平衡估算碳素工具鋼碳素結(jié)構(gòu)鋼軸承鋼年產(chǎn)量/萬(wàn)t鋼號(hào)斷面形狀矩形矩形矩形鍵汽車鋼材品種都還不能滿足汽車用戶的需求，其中簧等需要大量進(jìn)口。這表明了鋼鐵工業(yè)在重慶的發(fā)展要發(fā)展新型鋼鐵廠，能夠生產(chǎn)并滿足重慶汽車產(chǎn)業(yè)的的工業(yè)設(shè)施還很落后。目前正在籌劃鐵路、公路重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)3.3技術(shù)可行性爐外精煉(96.7%)少渣冶煉、擋渣出鋼、鋼水多功能爐外精煉及人士考查研究，以上技術(shù)在國(guó)內(nèi)外煉鋼廠廣泛投計(jì)的情況均可借鑒，并在原來(lái)的基礎(chǔ)上使其更優(yōu)重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)4轉(zhuǎn)爐車間生產(chǎn)工藝流程鐵水成分/%SMnPC使?fàn)t身轉(zhuǎn)動(dòng)向外倒鐵，因此，不需建設(shè)專門的廠水位置。其容量根據(jù)轉(zhuǎn)爐容量而言，一般為轉(zhuǎn)爐能可以提高噸鐵的鋼產(chǎn)量。對(duì)硅含量要求不高鐵水磷含量偏高，可以在混鐵車內(nèi)噴吹生石灰類以在轉(zhuǎn)爐吹煉時(shí)進(jìn)一步脫除，即在鐵水預(yù)處理頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐有良好的冶金效果，碳氧反應(yīng)藝，爐外精煉技術(shù)是一項(xiàng)提高產(chǎn)品質(zhì)量，降低可缺少的重要環(huán)節(jié)。它可以提高煉鋼設(shè)備的生體積成倍增長(zhǎng)。這樣,泡沫渣的形成就有了充足的氣泡源,有利于實(shí)行埋弧精煉，減少了電弧的裸露；有利于提高加熱效率，縮短供電時(shí)間鋼水精煉是提高鋼的質(zhì)量、擴(kuò)大鋼的品種、優(yōu)化煉鋼重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)4.2生產(chǎn)工藝流程圖21世紀(jì)的鋼鐵工業(yè)在世界經(jīng)濟(jì)中仍占支柱地帶來(lái)了巨大的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。雖然目前5轉(zhuǎn)爐煉鋼的物料平衡和熱平衡計(jì)算5.1.1計(jì)算原始數(shù)據(jù)基本原始數(shù)據(jù)有：冶煉鋼種及成分、鐵水和表5-1鋼種、鐵水、廢鋼和終點(diǎn)鋼水的成分設(shè)定值成分含量成分含量/%類別鐵水設(shè)定值廢鋼設(shè)定值終點(diǎn)鋼水設(shè)定值Mn表5-2原材料成分生白云石焦炭Al2O32類別22表5-3鐵合金成分（分子）及其回收率（分母）成分回收率成分回收率/%類別硅鐵錳鐵SPMnAl——表5-4其他工藝參數(shù)設(shè)定值終渣堿度渣中鐵損(鐵珠)螢石加入量氧氣純度99﹪,余者為N2重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)5.1物料平衡計(jì)算生白云石加入量爐襯蝕損量(按向鋼中傳氧量折算)煙塵量噴濺鐵損∑ω(FeO)=1/3,即金屬中[C]爐氣中自由氧含量氣化去硫量金屬中[C]的氧化物廢鋼量2﹪,即廢鋼比為5.1.3計(jì)算步驟表5-5鐵水中元素的氧化產(chǎn)物及其成渣量元素氧化量/㎏元素氧化量/㎏3.90×90%=3.51C3.90×10%=0.390.014×1/3=0.0050.014×2/3=0.009成渣量反應(yīng)產(chǎn)物4.0110.8910.9140.1020.3610.005-0.0058.1901.4301.7140.4520.6410.0100.021入渣入渣組分之和1.065×56/72=0.8310.600×112/160=0.4210.6024.499MnPS0.2380.1816.698入渣入渣入渣6.596①由CaO還原出的氧量；消耗CaO量=0.009×56/32=0.016㎏。表5-6爐襯腐蝕的成渣量成渣組分/㎏成渣組分/㎏SiO2MgOAl2O30.0090.2360.0040.062氣態(tài)氧化物/㎏C→COC→CO20.0880.0150.104爐襯蝕損渣量/㎏耗氧量/㎏C→CO，CO2Fe2O30.0050.258CaO0.0040.062表5-7加入溶劑的成渣量加入加入成渣組分/㎏氣態(tài)氧化物量㎏CaOMgOSiO2Al2O3Fe2O3P2O5CaSCaF2H2OCO20.50.0020.0030.0280.0080.0080.0050.0010.440.0082.50.910.640.020.0250.9056.765石0.1730.8160.1670.2150.1330.0330.0410.0070.0120.0090.0070.0150.3090.0020.002①.石灰加入量：渣中已含CaO=-0.016+0.004+0.002+0.910=0.900㎏；渣中已含SiO2=1.710+0.009+0.028+0.020=1.767㎏；因設(shè)定終渣堿度R=3.5，故石灰加入量為：5.285/(88.0%-3.5×2.50%)=6.67㎏②.石灰加入量=(石灰中CaO含量）-（石灰中S→CaS自耗的CaO量）表5-8總渣量及其成分爐渣成分/㎏爐渣成分/㎏CaOSiO2MgOAl2O3MnOFeOFe2O3CaF2石灰石成渣量爐襯蝕損成渣生白云石成渣螢石成渣量總成渣量質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%0.0040.0020.1670.0090.0280.1730.2360.0030.0040.0250.0080.1370.0330.0050.0080.446.3430.2580.495CaS0.0210.0090.0050.4220.0010.0310.0074.264P2O5①.表中除(FeO)和(Fe2O3)以外的總渣量為6.779+1.934+1.052+0.137+0.452+0.440+0.422+0.031=②.ω(FeO)=12.910×8.25%=1.069㎏ω(Fe2O3)=12.910×5%-0.033-0.005-0.008=0.602㎏表5-9實(shí)際耗氧量耗氧項(xiàng)/㎏耗氧項(xiàng)/㎏鐵水中元素氧化耗氧量（表5-5）6.698爐襯中碳氧化消耗氧量（表5-6）0.062煙塵中鐵氧化消耗氧量（表5-4）0.340爐氣自由氧含量（表7-10）0.057供氧項(xiàng)/㎏石灰中S與CaO反應(yīng)還原出的氧化量（表5-7）0.0027.157-0.002+0.064=7.219合計(jì)0.002實(shí)際耗氧量/㎏重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)5.1物料平衡計(jì)算爐氣總體積VΣGs——不計(jì)自由氧的氧氣消耗量，㎏。本計(jì)算中其值為：6.698+0表5-10爐氣量及其成分①.爐氣中O2的體積為8.089*0.5%=0.040m3;質(zhì)量為0.040×32/22.4=0.057㎏。②.爐氣中N2的體積系爐氣總體積與其他成分體積之差；質(zhì)量為0.051*28/22.4=0.064㎏=90.542㎏表5-11未加廢鋼時(shí)的物料平衡表質(zhì)量/㎏%質(zhì)量/㎏%鐵水鋼水生白云石生白云石渣中鐵珠表5-12廢鋼中元素的氧化產(chǎn)物及其成渣量CMnPS反應(yīng)產(chǎn)物成渣量/㎏元素氧化量/㎏13.35×0.08%×90%=0.01013.35×0.08%×90%=0.00113.35×0.25%=0.3313.35×0.37%=0.04913.35×0.01%=0.00113.35×0.009%×1/3=0.000413.35×0.009%×2/3=0.00080.095耗氧量㎏0.0130.0030.0380.0150.0010.0004-0.00040.0230.0040.0710.0650.0020.00080.002進(jìn)入鋼中的量/㎏13.35-0.095=13.255表5-13加入廢鋼的物料平衡表（以100㎏鐵水為基礎(chǔ)）質(zhì)量/㎏%質(zhì)量/㎏%鐵水鋼水廢鋼輕燒白云石渣中鐵珠0重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)5.1物料平衡計(jì)算表5-14加入廢鋼的物料平衡表（以100㎏鐵水+廢鋼為基礎(chǔ)）質(zhì)量/㎏%質(zhì)量/㎏%鐵水鋼水廢鋼輕燒白云石渣中鐵珠WMnWMnW=鋼種終點(diǎn)FeMnW表5-15鐵合金中元素?zé)龘p量和產(chǎn)物量爐氣量0.015成渣量0.1030.002脫氧量爐氣量0.015成渣量0.1030.002脫氧量類別錳鐵硅鐵MnSiPSAlMnPS0.59×6.60%×10%=0.0040.59×67.80%×20%=0.0800.59×0.50%×25%=0.0010.59×6.60%×90%=0.0350.59×67.80%×80%=0.3200.59×6.60%×90%=0.0350.59×67.80%×80%=0.3200.59×0.50%×75%=0.0020.59×0.23%=0.0010.59×0.13%=0.0010.59×24.74%=0.1460.0230.0010.1050.0210.0010.1650.0350.1050.0210.0010.1650.0350.0100.00010.0880.0150.0850.42×2.50%×100%=0.0110.42×0.50%×20%=0.00040.42×73.00%×25%=0.0770.42×0.50%×20%=0.00040.42×73.00%×25%=0.0770.42×73.00%×75%=0.2300.42×0.05%=0.00020.42×0.03%=0.00010.42×23.92%=0.1000.1870.2920.0980.1330.1870.2920.0980.1330.0880.1730.0150.8370.015鋼水量碳燒損量/㎏表5-16總物料平衡表質(zhì)量/㎏%質(zhì)量/㎏%鐵水鋼水廢鋼輕燒白云石渣中鐵珠錳鐵硅鐵焦粉重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)5.2熱平衡計(jì)算表5-17入爐物料及產(chǎn)物的溫度設(shè)定值入爐物料入爐物料廢鋼與鋼水相同溫度/℃產(chǎn)物其他原料鐵水表5-18物料平均熱熔物料名稱物料名稱鋼礦石表5-19煉鋼溫度下的反應(yīng)熱效應(yīng)-11639-34834-29202-6594-18980-4250-6460-1620-11639-34834-29202-6594-18980-4250-6460-1620-4880CCMnP2化學(xué)反應(yīng)[C]+1/2{O2}={CO}[C]+{O2}={CO2}[Mn]+1/2{O2}=(MnO)ΔH/kJ·kmol-1-139420-418072-817682-361740-1176563-238229-722432-97133-693054表5-20融入鐵水的元素對(duì)鐵熔點(diǎn)的降低值Mn531Al(1)鐵水物理熱QWtW(2)元素氧化熱及成渣熱Qy氧化熱或成渣熱氧化熱或成渣熱/kJ氧化熱或成渣熱/kJ反應(yīng)產(chǎn)物2→2CaO·SiO2反應(yīng)產(chǎn)物C→COC→COMn→MnOFe→FeO第二步：計(jì)算熱支出Q。Z重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)5.2熱平衡計(jì)算爐氣物理熱煙塵物理熱渣中鐵珠物理熱噴濺金屬物理熱爐氣物理熱煙塵物理熱渣中鐵珠物理熱噴濺金屬物理熱1450℃系爐氣和煙塵的溫度1522℃系鋼水熔點(diǎn)f[f鋼水物理熱＋爐渣物理熱＋廢鋼吸熱熱效率η=×100%鋼水物理熱＋爐渣物理熱＋廢鋼吸熱熱收入總量鋼水物理熱＋廢鋼吸熱鋼水物理熱＋廢鋼吸熱熱收入總量鐵水物理熱元素氧化和成渣熱Mn氧化P氧化Fe氧化煙塵氧化熱爐襯中碳的氧化%鋼水物理熱爐渣物理熱廢鋼吸熱爐氣物理熱煙塵物理熱渣中鐵珠物理熱噴濺金屬物理熱輕燒白云石分解熱熱損失%應(yīng)當(dāng)指出，加入鐵合金進(jìn)行脫氧和合金化，轉(zhuǎn)爐用一般生鐵冶煉低碳鋼來(lái)說(shuō)，所用鐵合金重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)6.1原料供應(yīng)6原料供應(yīng)及鐵水預(yù)處理方案而且混鐵爐投資相對(duì)較大，占地也多。隨著高爐的大鐵水成分波動(dòng)減?。挥忠蜣D(zhuǎn)爐的大型化，混鐵爐的混在大中型轉(zhuǎn)爐煉鋼已被廣泛采用，由于其受鐵口有蓋）；22表6-1混鐵車系列參考數(shù)據(jù)裝鐵水量/t鐵水車全高/mm鐵水車最大寬度/mm轉(zhuǎn)向架數(shù)/個(gè)軸數(shù)/個(gè)最大軸重/t8488488新襯時(shí)公稱容量/t變化而變動(dòng)。為了增加廢鋼在轉(zhuǎn)爐冶煉中的比例廢鋼應(yīng)盡量分類存放，特別是含合金元素的廢鋼對(duì)外形尺寸和單重過(guò)大的廢鋼，應(yīng)預(yù)先進(jìn)行解體的硫、磷含量應(yīng)小于0.05﹪,夾渣小于5﹪。較小的煉鋼車間的廢鋼堆場(chǎng)設(shè)在原料跨的一端。堆存用的面積、鐵路條數(shù)、料槽（或料坑）位置），重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)6.1原料供應(yīng)廢鋼類型廢鋼類型切屑及捆扎的輕廢鋼重廢鋼生廢鋼料斗內(nèi)料場(chǎng)內(nèi)廢鋼入爐一般通過(guò)廢鋼料斗，由普通吊車像兌水斗。但一般是廢鋼一次一斗裝入。廢鋼料斗容積V(m3)計(jì)算式如下：鐵合金的供應(yīng)一般由煉鋼廠鐵合金間、車間鐵合鐵合金在鐵合金間內(nèi)儲(chǔ)存、烘烤及加工成合格塊存放，并相應(yīng)保存好出廠化驗(yàn)單。儲(chǔ)存面積主要決定鐵合金由鐵合金間運(yùn)入轉(zhuǎn)爐車間的方式：對(duì)鐵合煉鋼車間，一般是把鐵合金自卸式料罐用汽車或火車入車間鐵合金料倉(cāng)，需要時(shí)經(jīng)稱量用鐵合金加料車經(jīng)間的鐵合金供應(yīng)采用類似于散狀系統(tǒng)的全膠帶供料系大機(jī)械化程度高，對(duì)于需要鐵合金品種多、用量大的鐵水預(yù)處理指鐵水進(jìn)入煉鋼爐之前所進(jìn)行的某種鐵水預(yù)處理。普通鐵水預(yù)處理有單一脫硫、脫硅、脫用于提高鐵水質(zhì)量，其技術(shù)也已經(jīng)得到迅速重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)6.2鐵水預(yù)處理方案鐵水爐外脫硫是降低煉鐵和煉鋼爐脫硫負(fù)擔(dān)、簡(jiǎn)指標(biāo)的有效途徑。對(duì)高爐來(lái)講，可以使?fàn)t渣堿度和焦鐵水爐外脫硫與煉鐵煉鋼爐脫硫相結(jié)合，可以對(duì)鐵水鐵水脫硫的方法有：鋪撒法、搖包法、機(jī)械攪拌磷是絕大多數(shù)鋼種中的有害元素，對(duì)于低溫7轉(zhuǎn)爐座數(shù)及其年產(chǎn)量核算轉(zhuǎn)爐公稱容量轉(zhuǎn)爐公稱容量/t最大出鋼量/t鋼包容量/t澆注吊車起重量/t重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)7.3確定轉(zhuǎn)爐座數(shù)并核算年產(chǎn)量η——轉(zhuǎn)爐的作業(yè)率，%，若轉(zhuǎn)爐與模鑄或與部分連鑄配合時(shí)，一般取η=82~公稱容量公稱容量/t平均供氧時(shí)間/min平均冶煉時(shí)間/min>10018轉(zhuǎn)爐爐型選型設(shè)計(jì)及相關(guān)參數(shù)計(jì)算優(yōu)越性在于爐子的高寬比略小于頂吹轉(zhuǎn)爐卻又大于底重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)8.1轉(zhuǎn)爐爐型設(shè)計(jì)大容量取下限，小容量取上限>100轉(zhuǎn)爐容量/tK所煉鋼種等具體條件確定>100轉(zhuǎn)爐容量/t冶煉時(shí)間/min注：括號(hào)內(nèi)數(shù)系吹氧時(shí)間參考值。11將V將V池(5)爐身高度H身故須確定的尺寸是爐身高度H。身身身爐帽傾角θ一般為60°~68°,小爐子取上限，大爐子取下限。本設(shè)計(jì)取爐帽傾角②爐口直徑d③爐帽高度H帽口口1②出鋼口直徑d出出重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)8.2轉(zhuǎn)爐爐襯設(shè)計(jì)），通常爐襯由永久層、填充層和工作層組成。爐襯厚度永久層厚度/mm工作層厚度/mm綜上所述，轉(zhuǎn)爐總高H：總總殼EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up12(H),D)殼腹板厚度腹板厚度/mm斷面形狀箱重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)9轉(zhuǎn)爐氧槍設(shè)計(jì)及相關(guān)參數(shù)計(jì)算000表表9-1M、V、P0之間的關(guān)系M氧射流出口溫度/K假定氧氣滯止溫度為290K,爐內(nèi)環(huán)境壓力為每噸鋼耗氧量×出鋼量65×55每噸鋼耗氧量×出鋼量65×55沖擊面積與沖擊深度，熔池內(nèi)盡快形成乳化區(qū)膛重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)9.250t轉(zhuǎn)爐氧槍槍身尺寸計(jì)算喉θ則必定匯交。按照經(jīng)驗(yàn)，噴頭傾角β=12.8°~15.4°為宜。綜合考慮取β=15°。在噴孔傾角β確定以后，噴孔中心分布圓（即噴孔0標(biāo)0標(biāo)0Qo10o4Fππ1Q進(jìn)4Fπ4Fπ22重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)9.250t轉(zhuǎn)爐氧槍槍身尺寸計(jì)算進(jìn)111進(jìn)水環(huán)縫截面積F：2進(jìn)出水環(huán)縫面積F：3出10爐外精煉設(shè)備選型鋼水爐外精煉又稱鋼水二次精煉,而各種精煉設(shè)備的冶了能獲得低碳或超低碳鋼種，采用真空脫碳或真空下硫的鋼種，而有爐外脫硫手段；為促進(jìn)鋼水成分和溫過(guò)電磁攪拌鋼水，更有利于脫除氣體和使夾雜物聚集處理，能夠加快鋼水成分的穩(wěn)定，從而取得傳統(tǒng)熔煉氣、均勻溫度成分等。除此之外還可以保溫度、升溫，置，協(xié)調(diào)煉鋼和連鑄生產(chǎn)周期不匹配的矛盾，所以現(xiàn)代重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)10.3RH精煉爐4—真空蓋；5—鋼包；6—堿性還原渣；7—鋼包車鋼水則應(yīng)經(jīng)過(guò)真空脫氣精煉，鋼水在較長(zhǎng)時(shí)間的爐渣與渣工位向固定于一定位置的加熱爐蓋、精煉爐蓋時(shí)）真空密封性，爐蓋下部與鋼包上口接觸應(yīng)冷結(jié)構(gòu)型。為保護(hù)水冷構(gòu)件和減少冷卻水帶走火材料，下部還掛鑄造的保護(hù)擋板，以防鋼液方面可以不必顧慮排出氣體的溫度和抽出氣體中生產(chǎn)能力大、脫氣效果好，仍然是目前大多真空室下端設(shè)置兩根吸引和排放鋼液的上升管和下降入鋼包內(nèi)的鋼水中，通過(guò)抽真空和在上升管下部1/31—加料裝置；2—真空室；3—鋼包；4—石墨電阻電極加熱裝置。RH真空脫氣室為圓筒型容器，外殼由鋼板焊重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)11.1鋼包尺寸及數(shù)量11鋼包、起重機(jī)相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算及車間經(jīng)濟(jì)指標(biāo)/t。HHH3。磚有多種形式，除列入標(biāo)準(zhǔn)的盛鋼桶襯磚磚型外，bdbdd再根據(jù)圖紙進(jìn)行計(jì)算。由于這種方法相對(duì)麻bV總3重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)11.1鋼包尺寸及數(shù)量3=33=kk31122車間需要的鋼包數(shù)N的計(jì)算式：N=N+N+NA——車間每晝夜出鋼爐數(shù)，此次設(shè)計(jì)取80爐；1~~3鋼鋼包容量/t冷卻清理裝水口裝塞棒烤水口及待用使用周轉(zhuǎn)時(shí)間修理周重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)11.3車間主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)及成本核算從轉(zhuǎn)爐出鋼開(kāi)始考核，其中包括從鋼到澆注如模鑄中注管、湯道、鋼包低粘鋼為合理?yè)p耗·合格鋼產(chǎn)量/t·合格鋼產(chǎn)量/t轉(zhuǎn)爐公稱噸位×轉(zhuǎn)爐座數(shù)×日歷天數(shù)/t轉(zhuǎn)爐座數(shù)×日歷時(shí)間煉鋼總爐數(shù)爐襯更換次數(shù)合格連鑄坯產(chǎn)量/t+合格鋼錠產(chǎn)量/t連鑄坯合格產(chǎn)量連鑄坯合格產(chǎn)量澆連鑄坯的鋼水量鑄坯（錠）檢驗(yàn)量/t+廢品數(shù)量/t入爐鋼鐵原料數(shù)量/kg入爐鋼鐵原料數(shù)量/kg合格鑄坯（錠）產(chǎn)量/t金屬料消耗總和/kg金屬料消耗總和/kg合格鑄坯（錠）產(chǎn)量/t/m3合格鑄坯（錠）總量/t工序能耗=支出Σ總耗量×換算系數(shù)-收入Σ總耗量×換算系數(shù)鋼產(chǎn)量鋼產(chǎn)量合格連鑄坯（錠）產(chǎn)量重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)11.3車間主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)及成本核算12連鑄機(jī)設(shè)備選型及相關(guān)參數(shù)確定漸凝固成坯殼，待鋼液面上升到一定高度，坯殼出，并經(jīng)二冷區(qū)噴水冷卻使鑄坯完全凝固，由切度低，鑄坯在凝固過(guò)程中承受的鋼水靜壓力相對(duì)較小鋼水在凝固過(guò)程中非金屬夾雜物有向內(nèi)弧側(cè)聚集的分布不均勻，另外，由于內(nèi)、外弧冷卻不均勻，重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)12.2連鑄機(jī)主要參數(shù)的確定式中t——鋼包允許的最長(zhǎng)澆鑄時(shí)間在一定的工藝條件下，為得到最好的經(jīng)濟(jì)效益，個(gè)最基本的要求：一是鑄坯出結(jié)晶器下口時(shí)具有f——速度換算系數(shù)；相關(guān)數(shù)據(jù)參照表12-1斷面形狀f斷面形狀f鑄坯在結(jié)晶器內(nèi)首先凝固成一層坯殼，中心仍為加冷卻強(qiáng)度時(shí)有助于縮短液芯長(zhǎng)度。如果鑄坯它標(biāo)志著連鑄機(jī)的形式和可能澆鑄的最大鑄坯厚重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)12.3連鑄機(jī)生產(chǎn)能力的計(jì)算12式中η——連鑄機(jī)年作業(yè)率，%;230年度大、中修停產(chǎn)大修，更換和清洗部件等定期小修輥?zhàn)訉?duì)中調(diào)整，鏟除飛濺廢鋼，檢修等更換結(jié)晶器洗完后，連鑄機(jī)準(zhǔn)備好等待鋼水包括漏鋼在內(nèi)的連鑄機(jī)故障外部故障煉鋼爐，吊車和鋼包等設(shè)備的故障111重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)12.3連鑄機(jī)生產(chǎn)能力的計(jì)算22鑄坯斷面鑄坯斷面/mm每臺(tái)鑄機(jī)能力/t·h-1最多流數(shù)882Y——連鑄坯收得率，%;板方注口直徑注口直徑/mm二等高鋁不燒磚熔融石英上水口水口名稱材質(zhì)④安裝中間包塞桿前應(yīng)檢查開(kāi)關(guān)是否靈活，水口磚重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)12.4連鑄操作規(guī)程⑦在烘包同時(shí)，塞桿鐵芯應(yīng)通壓縮空氣冷卻，并引②結(jié)晶器在安裝使用前應(yīng)對(duì)其斷面尺寸進(jìn)行實(shí)側(cè)，⑦送引錠時(shí)應(yīng)在機(jī)旁操作，當(dāng)引錠進(jìn)入二冷一段后⑩送完引錠后，應(yīng)用壓縮空氣清理，并吹干水漬，-0.5-0.3-0-0倒錐度/%準(zhǔn)連鑄。溫度高于上限時(shí)，可適當(dāng)延長(zhǎng)鎮(zhèn)靜時(shí)⑦澆完第二爐鋼水后，應(yīng)經(jīng)常測(cè)量中間包內(nèi)渣層厚②大包開(kāi)澆前應(yīng)迅速對(duì)好上水口位置，上好長(zhǎng)水口⑧因長(zhǎng)水口口徑擴(kuò)大或斷面而引起鋼水翻動(dòng)、吸渣⑨澆注完畢，必須降低拉速，并適當(dāng)停車，使鋼坯重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)12.4連鑄操作規(guī)程中間包前，應(yīng)降低拉速，中間包渣子不可進(jìn)入結(jié)③首批渣料熔化后，補(bǔ)加新渣料。要勤加、少加，④正常情況下，保護(hù)渣能均勻熔化，長(zhǎng)水口侵蝕緩成細(xì)長(zhǎng)、半透明的玻璃狀。若發(fā)現(xiàn)保護(hù)渣熔⑤單流發(fā)生事故時(shí)(漏鋼、水口堵塞)，立即停澆該流，并繼續(xù)按原拉速拉鋼，單⑥在澆鑄過(guò)程中應(yīng)及時(shí)清除渣塊和水口結(jié)瘤，保持②換中間包前應(yīng)校正新中間包水口位置，在停澆之包，然后開(kāi)走舊中間包，將新中間包開(kāi)到澆鑄位置重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)12.4連鑄操作規(guī)程⑤剪坯操作：當(dāng)鋼坯進(jìn)入液壓剪達(dá)到長(zhǎng)度時(shí)，按空⑩高壓疊道、閥門和其它部位有嚴(yán)重泄漏和震動(dòng)時(shí)清除深度清除深度方坯(矩形坯)清除長(zhǎng)度清除寬度重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)13煙氣凈化系統(tǒng)的選型及相關(guān)計(jì)算爐氣。同時(shí)部分鐵被氧化形成微小的氧化鐵塵粒。這如果不回收利用，也是一種能源的浪費(fèi)。因此，做好0一級(jí)文氏管用不冷卻循環(huán)水為40℃,二級(jí)文氏管用循環(huán)水冷卻為30℃,供水壓力wwV0qVV0D到前后期不回收煤氣，設(shè)定回收率為70%，則每1t鋼可以回收的煤氣量為0先求煙氣相對(duì)分子質(zhì)量M②定壓比熱容CP重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)13.3回收系統(tǒng)主要設(shè)備的設(shè)計(jì)和選擇℃)]℃)]采用全濕法未燃法凈化回收系統(tǒng)，在抽風(fēng)機(jī)上裝溫度t=排氣溫度t－5℃。tw1=40℃,取一級(jí)文氏管前管道阻力損失為196Pa，一級(jí)文氏管出口負(fù)壓：△P=-Tα1=30°,擴(kuò)散角α2=10°,煙氣在二級(jí)文氏管內(nèi)降溫7℃,即tgp=72－7=65℃,排水溫度twp=65－3=62℃,循環(huán)水經(jīng)過(guò)冷卻，設(shè)噴水量為qm1，twj=30℃。BH重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)14.1車間工藝布置方案14車間工藝布置方案轉(zhuǎn)爐供鐵水間、裝料跨、轉(zhuǎn)爐跨、爐外精煉跨、鋼水分配跨、連鑄跨、連鑄切坯跨、連鑄出坯跨、連鑄精整跨、中間包維修跨、連鑄設(shè)備水處理設(shè)施、設(shè)備維修間和其他公用設(shè)施等。其中中料跨、轉(zhuǎn)爐跨、爐外精煉跨、鋼水分配跨、連鑄轉(zhuǎn)爐、轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)系統(tǒng)、散狀料供應(yīng)系統(tǒng)、供氧合金供應(yīng)系統(tǒng)、出鋼出渣設(shè)施等，有的還把拆在可能條件下，盡量保持足夠大的距離，以便較好地a=R+r-l-l(14-1)式中R——轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)到30°~45°受鐵位置時(shí)，爐口內(nèi)沿到轉(zhuǎn)爐耳軸中心線的水平距r——鐵水罐內(nèi)全部鐵水兌入轉(zhuǎn)爐時(shí)，罐嘴前沿到鐵水罐耳軸中心線的水平距12轉(zhuǎn)爐容量轉(zhuǎn)爐容量/t加料系統(tǒng)和除塵煙道）將跨寬分成三個(gè)巷道，可通過(guò)綜合考慮，本設(shè)計(jì)采用槍巷、料巷、煙一種排列方式，其特點(diǎn)是散狀料（石灰、螢石、白云打開(kāi)閥門后，可以直接經(jīng)溜槽加入爐內(nèi)，鐵合金加入道和除塵器布置在轉(zhuǎn)爐跨后部，有利于跨外上方的發(fā)在出鋼跨廠房的頂上，或者除塵煙道彎下時(shí)也可以經(jīng)通常煙罩和煙道沿跨間橫向朝爐后彎曲，一重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)14.2轉(zhuǎn)爐跨布置散狀料的各個(gè)高位料倉(cāng)一般是沿爐子跨縱向布置其傾動(dòng)機(jī)構(gòu)安裝在廠房?jī)筛又g，所以，轉(zhuǎn)爐的的柱間距；如果中心矩大于廠房標(biāo)準(zhǔn)柱距，則在這一爐的需要。此外，確定轉(zhuǎn)爐中心距還應(yīng)考慮兩相鄰轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)爐公稱容量轉(zhuǎn)爐公稱容量/t爐子中心距/m轉(zhuǎn)爐公稱容量，轉(zhuǎn)爐公稱容量，t操作平臺(tái)標(biāo)高，m9重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)14.2轉(zhuǎn)爐跨布置123操作平臺(tái)的長(zhǎng)度應(yīng)當(dāng)保證爐前爐后操作維修方便散狀料系統(tǒng)的高位料倉(cāng)平臺(tái)標(biāo)高與料倉(cāng)進(jìn)料口的漏斗平臺(tái)則視該處相關(guān)設(shè)備尺寸及其標(biāo)高來(lái)確定式中h——氧槍在最低位置時(shí)噴頭端面標(biāo)高，m；123456主廠房各跨中最窄的一跨。轉(zhuǎn)爐跨的寬窄與爐容量/t尺寸個(gè)注：在煙氣除塵系統(tǒng)為干電除塵時(shí)，轉(zhuǎn)爐跨占用跨度較寬，則為分母數(shù)，否則為分子數(shù)。平均平均尺寸個(gè)尺寸個(gè)尺寸尺寸尺寸個(gè)51個(gè)1個(gè)4重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)14.3連鑄各跨布置連鑄各跨所占地的面積一般都在一半以上。連與縱向布置兩類，前者是指連鑄機(jī)中心線與廠操作區(qū)的上部為操作平臺(tái)，其寬度占據(jù)了整個(gè)跨依次為中間包行走小車或中間包回轉(zhuǎn)臺(tái)、連鑄坯區(qū)的兩側(cè)是結(jié)晶器和扇形段的檢修和調(diào)整區(qū)水口結(jié)瘤燒氧等，影響到澆注，因而影響鑄坯的表面清理。此項(xiàng)工作主要用火焰清理和手工清理。在連鑄表面瑕疵斑疤等缺陷做出可靠的定位、定區(qū)后，與檢以在線對(duì)連鑄坯缺陷區(qū)作局部清理，這樣有利于熱送還可能增設(shè)隧道式加熱爐，以保證所需的穩(wěn)定的軋制經(jīng)過(guò)另外一條輥道線送入軋鋼廠加熱爐，這連鑄機(jī)時(shí)，沿弧形連鑄機(jī)長(zhǎng)度方向只將弧形半弧形連鑄機(jī)的總長(zhǎng)度L(m)為：12345重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)14.3連鑄各跨布置連鑄機(jī)的總高一般是指從拉矯機(jī)底座基礎(chǔ)面至中間包頂面的高度H(m)（見(jiàn)圖式中H1——拉矯機(jī)底座基礎(chǔ)面至鑄坯底面距