老年活動中心建筑設(shè)計與施工手冊

1.摘要

L1中文摘要及中文關(guān)鍵詞

本設(shè)計是老年活動中心設(shè)計?？偨ㄖ娣e為5815肝，底層占地面積為

1228.5nf,總高為21.30n0根據(jù)設(shè)計規(guī)定，設(shè)防烈度為7度，機(jī)構(gòu)抗震等級為

三級，設(shè)計中要考慮抗震設(shè)計。本方案采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架構(gòu)造。主體構(gòu)造

為雙向承重框架，橫向框架等跨。在進(jìn)行荷載計算和構(gòu)件截面估算后，選用一根

框架進(jìn)行計算，并對最不利活荷載和最不利內(nèi)力進(jìn)行分析，通過底部剪力法求出

地震荷載。本方案基礎(chǔ)形式采用沉管灌注樁基礎(chǔ).整個方案設(shè)計基本符合設(shè)計和

構(gòu)造規(guī)定，具有一定H勺發(fā)明性和合理性。

關(guān)鍵詞：

鋼筋混凝土構(gòu)造框架構(gòu)造荷載設(shè)計值荷載效應(yīng)

Abstract

1.2EnglishAbstractAndKeywords

Abstract:

ItisthattheElderlyActivityCenterdesignstooriginallydesign.

Thetotalconstructionareais5815mJ,thefloorspaceofgroundfloor

is1228.5ffl1,thetotalheightis21.30moAccordingtothedesigning

requirement,theearthquakeintensityis7degreestosetupdefences,

thegradeofantidetonationisthreegrade,consideraseismaticdesign

inthedesign.Thisschemeadoptsthecast-in-placeframestructureof

armoredconcrete.Theagentstructureisatwo-waybearingframe,

horizontalframe,etc.arestepped.Inisitisitcalculateandcomponent

sectionafterestimating,chooseonePinframecalculatetoloadtogo

on,calculatetheinternalforcebychangingandtakingtheplaceofthe

law,andtheliveloadandthemostunfavorableinternalforce

disadvantageousthatmostareanalysised,cutstrengthlawisithappen

throughbottomearthquakeloadtoask.Thisbasicformofschemeadopts

theindependentfoundationunderthepost.Thewho1econceptutildesign

accordswiththedesignandstructuredemandbasically,havecertain

creativityandrationality.

Keyword:

Reinforcedconcretestructureframestructuredesignvalueofa

loadloadcombination

2.構(gòu)造設(shè)計

2.1工程概況

長春市擬建五層老年活動中心，建筑面積5815療,秋建房屋所在地日勺特性周

2

期TjO.35s,基本雪壓So=0.35KN/m,基本風(fēng)壓Wo=O.65KW/,地面粗糙度為C類，

土重度為18KN/m3,地基承載力特性值f*200KN/m：土壤最大凍土深度T.7m,

地震設(shè)防烈曳七度.

2.2構(gòu)造布置及計算簡圖

一層：3.9m

二至五層：3.6m

電梯機(jī)房；3.0m

填充外墻190mm厚陶?？招钠鰤K，木門及窗口尺寸見圖1；

樓蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)造，樓板厚120mm,局部130mm,主梁300mmX750nun,次

;:;

梁300mmX700mm,一層梁柱板混凝土強(qiáng)度等級C35(fc=16.7N/mm,ft=l.57X/mm),

一層以上梁柱板混凝土強(qiáng)度等級C30(f=14.3N/mm2,f;=l.43N/mm2)

柱截面尺寸估算:框架構(gòu)造的I抗震等級為三級，其軸壓比限制［"」=0.9,各

層的I重力荷載代表值取13KN/m：邊柱及中柱的負(fù)載面積分別為m和m。

因此第一層柱截面面積為

1.3x7,851325=39〃”〃

邊柱Ac=

0.9x14.3

J

L25x7.8x5.85xl3xlOx5。2

中柱Ac=----------------------------=288068

0.9x14.3

如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為470mm和550mm,

根據(jù)上述計算構(gòu)造并考慮其他原因，本設(shè)計柱截面尺寸取值如下:

一層：700nlmX700mm;二至五層：600nmiX600nin;

基礎(chǔ)選用樁基礎(chǔ)，承臺埋深1.8m,承臺截面高度取1.0m,框架構(gòu)造計算簡圖去

頂層柱形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底，2?6層柱高度即為層高,

底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底,即h尸3.9+0.4+1.8-1.0=5.10m.

2.3重力荷載計算

2.3.1屋面及樓面的永久荷載原則值

上人屋面

40厚C20細(xì)石混凝土保護(hù)層22X0.04=0.88KN/m2

4厚APP改性瀝青防水層0.40KN/m2

20厚水泥砂漿找平層20X0.02=0.40KN/m2

1：10水泥珍珠巖找坡層15X0.02=0.30KN/m2

80厚聚苯乙烯保溫層0.5X0.08=0.04KN/m

10厚1：3水泥砂漿找平層20X0.01=0.20KN/m2

130厚現(xiàn)澆混凝土屋面板25X0.13=3.25KN/m2

20厚混合砂漿抹面20X0.02=0.40KN/m2

V型輕鋼龍骨附］貝0.25KN/nt

合計6.12KN/m2

橫向框槊

樓面

瓷磚地面（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m2

20厚1：3水泥砂漿找平層20X0.02=0.40KN/m2

120厚鋼筋混凝上樓板25X0.12=3.0KN/m2

20厚混合砂漿抹面20X0.02=0.40KN/m2

V型輕鋼龍骨吊頂0.25KN/ma

合計4.6KN/m2

屋面及樓面可變荷載原則值

上人屋面均布活荷載原則值2.0KN/m2

樓面活載原則值2.00KN/m2

屋面雪荷載原則值SK=uR*S0=1.0X0.35=0.35KN/ni2

梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算

梁柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計算單位長度上口勺重力荷載、對墻、

門、窗等可計算單位面積上H勺重力荷載，計算構(gòu)造見（表1）

表1.梁、柱重力荷載原則值

層次構(gòu)件b/mh/mY(kN/m1)Bg(kN/m)L./mnGi(kN)ZG,(KN)

1邊橫梁0.30.75251.056.8917.8211128.68

1中橫梁0.250.4251.052.12.71056.7

1次梁0.30.7251.055.5138.314640.5533314.312

1縱梁0.30.75251.056.8917.2301488.375

1柱0.70.7251.1013.4755.1392680.1782680.178

2-5邊橫梁0.30.75251.056.8917.8211128.684

2-5中橫梁0.250.4251.052.12.71056.73314.312

2-5次梁0.30.7251.055.5138.314640.553

2-5縱梁0.30.75251.056.8917.2301488.375

2-5柱0.60.6251.109.903.6391389.961389.96

墻體外墻體為190mm厚陶?？招钠鰤K，外貼100mm厚苯板，貼墻面磚，內(nèi)

墻面20mm厚抹灰，則外墻單位墻重力荷載為：

0.5+0.1X0.5+0.19X6+0.02X17=2.03KN/ma

內(nèi)墻為190mm厚陶?？招钠鰤K，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則單位面積重力荷

載為:

6.0X0.19+17X0.02X2=1.82KN/m2

木門單位面積重力荷載為0.2KN/m2,鋁合金門窗單位面積重力荷載為0.4

KN/m2,鋼框玻璃門單位面積重力荷載為0.5KN/IH1

2.3.4重力荷載代表值

1層：外墻面積：

7.8X14X3.15+57X3.15=523.53m1

‘窗戶總面積：

2.1X2.1X24+2.4X2.1X14+2.1X0.9X2=180.18m2

門總面積：

1.8X2.4X2+2.4X2.4X2=20.16行

外墻凈面積

523.53-180.18-20.16=323.19m2

內(nèi)墻總面積

8.4X3.15X10+3.3X3.15+7.8X9X3.15=496.125m2

門面積

1.8X2.4X4+0.9X2.4X2+1.5X2.4X5=39.6m2

窗戶面積

1.5X0.9=1.35肝

內(nèi)墻凈面積

496.125-39.6-1.35=455.175m1

外墻重：323.19X2.03=656.076KN

內(nèi)墻重：455.175X1.82=828.419KN

門窗：

2.4X2.4X2X0.5+1.8X2.4X2X0.4+39.6X0.2+0.4X(180.18+1.35)

=89.75KN

樓板重：[(54.8X20.3+15.8X8.4)-3.7X8.2X2-2.4X2.3X2]X

4.6=5384.21KN

電梯間重16.5X3.9X0.2X25=321.75KN

樓梯間重2X3.9X8.4X10=655.2KN

2層：

外墻面積：7.8X14X2.85+8.4X6X2.85+3.3X3.2X2=475.98肝

窗戶總面積：

2.1X1.8X28+2.1X0.9X2-1-2.4X1.8X12=161.46012

外墻凈面積475.98-161.46=314.52m2

內(nèi)墻面積8.4X10X2.85+7.8X12X2.85=506.16m2

門面積2.4X(1.8X104-0.9X2+1.5)=51.12肝

內(nèi)墻凈面積506.16-51.12=455.04

外墻凈重314.52X2.03=638.476KN

內(nèi)墻凈重455.04X1.82=828.173KN

門窗重161.46X0.4+51.12X0.2=74.81KN

樓板重[(54.8X20.3+15.8X8.4)-3.7X8.2X2-2.4X2.3X2]X

4.6=5384.21KN

樓梯間重3.9X8.4X2X10=655.20KN

電梯間重16.5X3.6X0.2X25=297.OKN

三四層的計算過程及成果同二層

五層

外墻面積7.8X14X2.85+8.4X6X2.85+3.3X3.2X2=475.98肝

窗戶面積2.1X1.8X28+2.1X0.9X2+2.4X1.8X12=161.46mJ

外墻凈面積475.98-161.46=314.52m2

內(nèi)墻面積8.4X10X2.85+7.8X12X2.85=506.16m2

門面積2.4X(1.8X11+0.9X2)=51.84m2

內(nèi)墻凈面積506.16-51.84=454.32m2

外墻凈重314.52X2.03=638.476KN

內(nèi)墻凈重454.32X1.82=826.862KN

門窗重51.84X0.2+161.46X0.4=74.95KN

屋面板重[7.8X7X(8.4X2+3.3)+7.8X2XX8.4X2-2.4X2.3X2]X

6.12=7049.87KN

樓梯間重3.9X8.4X2X10=655.20KN

電梯間重16.5X3,6X0,2X25=297.0KN

電梯機(jī)房

墻重(27.5XX2.1)X0.2X25+0.9X2.1X0.2=375.93KN

樓板重(6.4+0.6X2)X(4.94-0.6X2)X6.12=283.72KN

樓梯出屋面房間

梁重305.96KN

柱重237.60KN

外墻凈面積3.9X4X2.25+8.4X4X2.1-2.1X0.9X2=101.88行

門面積2.1X0.9X2=3.78m1

外墻凈重101.88X2.03=206.816KN

門重3.78X0.2=0.756KN

屋面重(3.94-1.2)X(8.44-1.2)X2X6.12=599.27Kn

女兒墻重(55.4X2+29.3X2)X0.6X0.2X25=508.80Kn

Glk=5384.21+3314.312+0.5X(2680.178+656.076+828.419+89.75+

321.75+655.20)+0.5X(1389.96+638.476+828.173+74.81+655.20+

297,0)=13256.019kN

Q1K=0.5X0.2X(54.80X20.30+15.8X8.4-2X3.9X8.4)+2X3.9X8.4X

2.5X0.5=1261.54Kn

G產(chǎn)13256.019+1261.54=14517.559Kn

Q?k=5384.214-3314.312+0.5X(1389.96+638.476+828.173+74.81+655.2

+297.0)+0.5X(1389.96+638.476+828.173+74.81+655.20+297.0)

=12582.141Kn

Q2k=Qll(=1261.54kN

G2=12582.141+1261.54=13843.681kN

G.,=G3=G2=13843.681kN

G5*7049.87+3314.312+0.5X(638.476+826.862+74.95+655.20+297.0)

+508.8+0.5X(375.934-237.6+206.816+0.756)=12529.777kN

Q5k=0.5X0.35X(54.8X20.3+15.8X8.4-2X3.9X8.4)+2X3.9X8.4X2.5

X0.5=288.34kN

G5=12529.777+288.34=12818.117kN

G6k=283.72+599.27+30196+0.5X(375.93+237.60+206.816+0.756)

=1599.501kN

QxO.5X0.35X[(3.94-1.2)X(8.4+1.2)+(6.4+1.2)X(4.9+

1.2)]=25.25kN

G6=1599.5014-25.25=1624.75kN

各質(zhì)點重力荷載代表值

2.4框架側(cè)移剛度計算

橫向框架側(cè)移剛度計算

橫梁線剛度兄計算過程見下表

橫梁線剛度「計算表

類層艮bXh1EJo/11.5ECTO/12EJo/l

別次

10

邊13.0X300X1.23X1O84004.393*10'°6.590*10108.786*101°

750

橫101

梁

邊2-53.0X300X1.230*10'°84004.393*4°6.590*101°8.786*101°

橫101750

梁

中13.0X300XL230*l(r84004.393*10106.590*101°8.786*101°

橫101750

梁

中2-53.0X300X1.230*101°84004.393*10106.590*101°8.786*1O10

橫101750

梁

走13.0X250X1.067*10933009.7*1091.455*101°1.94*101°

道101400

梁

走2-5250X1.067*1()933009.7*1()91.455*10101.94*10'°

3.0X

道400

104

梁

柱剛度1C計算表

bxhIcE.-L/乩

層次K(mm)Ei(N/mm:)

(mmxmm)(mm1)(N?mm)

151003.15X101700X7002.OO1X1O101.236X10"

2?536003.0X10'600X6001.O8X1O109.45X10Hl

中框架柱側(cè)移剛度D值(N/nun)

邊柱中柱

層次LDi

KDl(KD,i

10.7110.477254900.8680.47727220591156

2?50.9300.317277381.1350.36231679678472

邊框架柱側(cè)移剛度D值(Wmm)

BlElA6A8E8ClDIC8D8B8

層次EDi

Ka.D.iKa.Di(

10.5330.408232550.6510.43424749244590

2?50.9300.317277650.8510.29826075279124

樓梯、電梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)

D-3D-l/3D-l/5D-6E-3E-l/3E-l/5E-6

層次EDi

氏

KacDuKD.,

0

160.442252050.5330.40823266193884

9

0

0

2?590.311272130.25922663199504

0.697

0

3

將以上同層框架柱側(cè)移剛度相加，得框架各層層間側(cè)移剛度

LDi,如下表所示

橫向框架層間側(cè)移剛度(N/mm)

層次12?6

EDi10296301157100

由上表可見，ED1/LD2=O,890>0.7

故：該框架為規(guī)則框架

2.5橫向水平荷載作用下框架構(gòu)造的內(nèi)力和側(cè)移計算

2.5.1橫向水平地震作用下框架構(gòu)造的內(nèi)力和側(cè)移計算

(1)橫向自震周期計算

將G6折算到主體構(gòu)造的頂層,即:

(330、

Ge=1624,75xl-^-=1999.692KN

I+2x19.50)

構(gòu)造頂點H勺假想側(cè)移計算

層次Gi(KN)%(KN)EDi(N/mm)Au,(mm)u,(mm)

514817.80914817.809115710012.8191.8

413843.68128661.49115710024.8179

313843.68142505.171115710036.7154.2

21384.68156348.852115710048.7117.5

114517.55970866.411102963068.868.8

基本周期U產(chǎn)0.1918,?、墚a(chǎn)0.7,則

7；=1.7x0.7JJO.1918=0.52s

(2)、水平地震作用及樓層地震剪力計算

該構(gòu)造高度不超過40m,質(zhì)量利剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為

主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。

構(gòu)造總水平地震作用原則值計算，即

G’q=0.85匯Gi=0.85X(14517.559+13843.681X3+12818.117+1624.75)

=0.85X70491.47

=59916.OlkN

6Zmax=0.16

設(shè)計地震分組為第一組

場地類別為II類場地

特性周期T=0.35sTl=0.52S

(TY，9(035/

1?max=-x0.08=0.056

1maxV0.52J

F&=a,G?.=0.056X59916.01=3355.30KN

1.4Tg5=0.49s〈T尸0.52s需要考慮頂部附加水平地震作用

"=0.08x0.52+0.07=0.1116

△Fe=374.50KN

GH

F=2980.8x―

EGH,

六i

詳細(xì)過程見下表

各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表

G”

層次Hi/mG/KNG.H,/KN*mZG"F,/KNWKN

22.51624.7536556.880.042125.2125.2

519.512818.117249953.280.2871230.01355.2

415.913843.681220234.530.253754.12109.3

312.313843.681170277.280.195581.32690.6

28.713843.681120440.020.138411.43102.0

15.114517.55974039.550.085253.43355.4

各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖

水平地震作用分布層間剪力分布

(3)、水平地震作用下的位移驗算

水平地震作用下框架構(gòu)造的層間位移和定點位移ui分別按式

(cu)產(chǎn)乂$和&u,=ZL(AU)k計算，計算成果如下表:

i=iDq

橫向水平地震作用下的位移驗算

ZDi

層次V/KN△ui/minui/mmhi/nun

(N/mm)比

51355.211571001.1711.636001/3077

42109.311571001.210.0936001/1978

32690.611571002.338.2736001/1545

23102.011571002.685.9436001/1343

13355.410296303.263.2651001/1564

由上表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/1343<1/550,

故滿足規(guī)定

（4）水平地震作用下框架內(nèi)力計算

取②軸一根橫向框架計算

各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）

ED.,

層

Hj/mVi/KN(N/nmD,.Vuy

次Krl

)

11571277332.40.930.3

53.61355.240.9476.03

008905

11571277350.50.930.4106.4

43.62109.375.54

00860158

11571277364.50.930.4104.4127.7

33.62690.6

00800591

11571277374.30.930.4123.1144.5

23.63102.0

00860646

10296254983.00.710.6283.8139.8

15.13355.4r*

30071I51

各層柱端彎矩及剪力計算(中柱)

￡必

層

Hi/mVi/KN(N/imnDnVnM：、M；；

次Ky

)

11571316737.11.130.3

53.61355.248.0885.48

009056

11571316757.71.130.4114.3

43.62109.393.56

0095555

11719316773.61.130.4121.9143.2

33.62690.6

0965680

11571316784.91.130.5152.8152.8

23.63102.0

00935077

10296272288.70.860.6289.5162.8

15.13355.4

30018457

注：表中M量綱為KN-m,V量綱為KN。ML=V(\-y)hM￥=Vyh

梁端彎矩剪力及柱軸力計算

邊橫梁走道梁柱軸力

層

次M；L匕M；M；L匕邊柱N中柱目

576.0370.028.417.3915.4615.463.39.37-17.39-8.02

4147.42133.038.433.3929.4029.403.317.82-50.78-23.59

3203.25193.918.447.2842.8542.853.325.97-98.06-44.93

2249.05225.108.456.4549.7549.753.330.15-154.51-71.29

1262.95258.198.462.0957.1557.153.334.64-216.60-98.65

水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如下：

左宸作用下框架彎矩圖（kN-m）

左震作用卜梁端剪力及柱軸力圖

2.5.2橫向風(fēng)荷載作用下框架構(gòu)造內(nèi)力和側(cè)移計算

(1).風(fēng)荷載原則值

風(fēng)荷載原則值按式3尸BizLW。

2

基本風(fēng)壓3產(chǎn)0.65kN/m,根據(jù)《荷載規(guī)范》，H3=0.8(迎風(fēng)面)和n8=-0.5

(背風(fēng)面)。C類地區(qū)，H/B=19.5/54.6=0.357,脈動影響系數(shù)。=0.40.

2222

Tt=0.52s,3oT,=0.62XO.65X0.52=0.llkN-S/m,g=1.24,則

Pz=l+€u(|)z/uz=l+[(1.24X0.40)/uz]XH./H

任?、谳S線橫向框架，其負(fù)載寬度為7.8m,則沿房屋高度的分布風(fēng)荷載原則值

q(z)=7.8X0.65BzUzR產(chǎn)5.0732u2ns

根據(jù)各樓層標(biāo)高處口勺高度也，查得U訂代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q(z)

沿房屋高度分布風(fēng)荷載原則值

層

Hi/mK/HUzBzq(z)/(k/m)q(z)/(kN/m)

次12

519.51.0000.831.5985.3803.362

415.90.8150.761.5324.7222.952

312.30.6310.741.4234.2712.669

28.70.4460.741.2993.8992.437

15.10.2620.741.1763.5302.206根

據(jù)《荷載規(guī)范》，該建筑高度H=19.5m<30m,H/B=19.5/20.1,=0.97<1.5,故不考

慮風(fēng)壓脈動的影響。

按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載,

Fwi=BfzUwB(H下/2+Hh/2)

F5=(5.051+5.380)X3.6X0.5X0.5+(3.157+3.362)X3.6X0.5X0.5=15.26kN

F.,=(5.051+4.722)X3.5X0.5X0.5+(4.497+4.722)X3.6X0.5X

0.5+(3.157+2.9520X3.6X0.5X0.5+(2.952+2.811)X3.6X0.5X0.5

=27.78kN

Fs=(4.271+4.497)X3.5X0.5X0.5+(4.085+4.271)X3.6X0.5X

0.5+(2.669+2.811)X3.6X0.5X0.5+(2.553+2.669)X3.6X0.5X0.5

=25.04kN

F2=(3.899+4.085)X3.5X0.5X0.5+(3.715+3.899)X3.6X0.5X

0.5+⑵437+2.553)X3.6X0.5X0.5+(2.322+2.437)X3.6X0.5X0.5

=22.81kN

F產(chǎn)(3.530+3715)X3.6X0.5X0.5+3.530X5.1義0.5+(2.206+2.322)X3.6

X0.5X0.5+2.206X5.1X0.5

=25.22kN

(2)風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算

風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算

ED.

層次K/KN%/KN△ui/mnui/mm

(N/mm)%

125.22116.111054201.101.101/4636

222.8190.891188340.761.861/4737

325.0468.081188340.572.431/6316

427.7843.041188340.362.791/10000

515.2615.261188340.132.921/27692

由上表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為"4636<1/550,

故滿足規(guī)定

（3）風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力計算

?、谳S一桐橫向框架計算

各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）

EDij

層

H/mVi/KN(N/minDVi.%：

次uky%；

)

1188327730.930.3

53.615.263.564.498.33

4805

11883277310.00.930.4

43.643.0414.4721.71

48500

11883277315.80.930.4

33.668.0825.7431.46

48905

11883277321.20.930.4

23.690.8935.1441.25

48206

10542254928.00.710.6

15.1116.1195.9247.24

00717

各層柱端彎矩及剪力計算(中柱)

層EDij

次H/mV./KN(N/mmD：

tlKyM%；

)

1188331671.130.3

53.615.264.075.279.38

4956

11883316711.41.130.4

43.643.0416.9324.36

49751

11883316718.11.130.4

33.668.0830.0635.28

49556

11883316724.21.130.5

23.690.8943.6143.61

49350

10542272229.90.860.6

15.1116.1196.3356.57

00883

注：表中M量綱為KN-m,V量綱為KN。ML=V(l-y)hMv=Vyh

梁端彎矩剪力及柱軸力計算

邊橫梁走道梁柱軸力

層

LL邊柱N中柱N

次M'bM；匕M：彳

58.337.698.41.911.691.693.31.02-1.91-0.89

426.2324.308.46.025.335.333.33.23-7.93-3.68

345.9342.818.410.569.409.403.35.70-18.49-8.54

o66.9960.418.415.1713.2613.263.38.04-33.66-15.67

-82.3882.158.419.5918.0318.033.310.93-53.25-24.33

左風(fēng)作用下框架彎矩圖（kN?m）

1.02

—t耳包

-1.91-0.890.891.91

323323

T『H1%卜

-7.93-3.683.687.93

_1110.5610.56f15,71g10=6增卜

-18.49-8.548.5418.49

8.048.04

Tt15.47/H1~~tM115.4715.4乎上

-33.66

-15,G71S.6733.66

103*I.dg,5919.59

19.591彳卜

-24.2324.3353.25

-53.25

7/m7w~7111rw

左風(fēng)作用下梁端剪力及柱軸力圖（kN）

2.6豎向荷載作用下框架構(gòu)造的內(nèi)力計算

2.6.1計算單元

取2軸線橫向框架進(jìn)行計算，計算單元寬度為7.8m,如下圖所示。直接傳給

該框架的樓面荷載如圖中水平陰影部分，計算單元范圍內(nèi)的其他樓面荷載則通過

次梁和縱梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上，由于縱向框架梁的

中線與柱的中心線不重疊，因此在該框架上還作用有集中力矩。

g

in

寸

G

7800

橫向框架計算單元

2.6.2荷載計算

(1)恒載計算

在下圖中，分別代表橫梁和中橫梁自重，為均為均布荷載形式,

對于五層:

q1=6.891KN/m,q/=2.1KN/m

q?和q/'為屋面?zhèn)鹘o橫梁的梯形荷載和三角形荷載，

由幾何關(guān)系可得：q2=6.12X3.9=23.868KN/m

q/=6.12X3.3=20.196KN/m

匕、P2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的I恒載、它包括梁自重、樓板重

和女兒墻的重力荷載，計算如下：

P.=f3.9x1.95x11x2+4-5+8-4x1.95x6.12+3.938x7.8+6.891x—

LI2J2J2

+5.513x8.4xO.5+5x0,6x7.8=223.82KN

3400,3300,84CH

…nc4.5+84x1.95+(22"3.90X]65X2]"|X612

3.9x1.95x—x2+-----------

2j2