外腳手架施工方案(最終定稿)

1、.一、編制依據(jù)1.1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ1302011）1.2 建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-99）1.3 建筑施工安全設施計算書編制范例1.4 建筑工程施工手冊1.5工程設計圖紙1.6現(xiàn)場施工條件二 、工 程概 況本工程建設地點位于南通市港閘區(qū)204 國道以西、緯二路以北。本工程由 5幢 15層框架剪力墻結構住宅樓（編號1#、4#、7#、8# 、9# ）及 1 幢框架結構商業(yè)樓（編號12#）和 1 個地下車庫組成，本方案針對 1#、4#樓。本工程建筑結構的安全等級為二級，住宅樓地基基礎設計等級為乙級，地下車庫及商業(yè)樓（編號 12#）地基基礎設計等級為丙級，抗震

2、設防類別均為標準設防類（丙類） ，抗震設防烈度均為 6 度；本工程結構耐火等級為二級，主體結構設計合理使用年限 50 年；本工程住宅樓剪力墻抗震等級為四級，極個別框架柱四級，地下車庫及商業(yè)樓（編號 12# ）抗震等級為框架四級。序號項目1建筑功能住宅2建筑面積53213 平方米3結構類型框架結構層數(shù)層數(shù)15 層4及總結構檐口高度45.390高度結構屋頂高度51.090.三、施工準備3.1 技術準備技術人員必須熟悉圖紙及有關的施工規(guī)范要求，提前向參加搭設的架子工做好技術交底。3.2 材料機具準備本工程采用的鋼管、扣件均已除銹、調直、油漆完畢。材料員在搭設之前應把其他需要的材料采購進場。由于腳手架

3、是在建工程的主體、裝修施工過程中不可缺少的臨時設施，直接關系到施工人員的人生安全，所以腳手架選材優(yōu)為重要。3.2.1 進場鋼管必須具有生產廠家的檢驗合格證，必要時應對進場鋼管抽樣進行機械性能試驗，并要符合GB/700 中的規(guī)定；鋼管規(guī)格采用外徑48mm，壁厚 2.8mm的焊接鋼管，立桿、大橫桿和斜桿長度一般選用6m，小橫桿的鋼管長度以1.5m 左右為宜。3.2.2 扣件材質應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定?？奂粦辛鸭y、氣孔，扣件與鋼管的內貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不小于5mm，扣件的活動部位應使其轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于 1m

4、m。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發(fā)生破壞。3.2.3 竹笆腳手板、木腳手板的選用必須嚴格，其材質應符合現(xiàn)行國家標準木結構設計規(guī)范（GBJ5）中級材質的規(guī)定。腳手板材質堅硬，不腐爛，橫向裂紋不得大于四分之一板寬，且厚度不大于 5mm，兩端應各設直徑為 4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。3.3 生產準備生產部門應配備架子工20 名 ( 持證 ) 、一名班組長負責指揮、協(xié)調，安全員作好安全教育。四、施工部署本工程由于單體工程較多，需投入的鋼管數(shù)量較大。需配備足夠的架子工，以保證.腳手架的搭拆進度。五、主要施工方法5.1 優(yōu)選技術方案由于本工程的特殊性， 在腳手架的選用方面比較重要，應

5、與安全、生產部門緊密配合。根據(jù)本工程的特點：主體結構、裝修施工都必須借助于外腳手架。通道出入口設立在建筑物中間位置?？紤]扣件式鋼管腳手架具有裝拆方便，搭設靈活、使用耐久，費用相對較省的特點，且能適應建筑物的平、立面變化。由于本工程工期較緊，需投入的鋼管數(shù)量較大，為了正負零以下土方回填和主體結構施工不存在影響及減少鋼管周材數(shù)量的投入，因此本工程決定從采用雙排雙立桿落地腳手架施工方案（雙立桿高度30m），即在各層頂板施工時預埋鋼筋吊環(huán)作為連墻件，在17m和 31m處用鋼絲繩進行卸荷。5.2 施工工藝5.2.1 工藝流程5.2.1.1落地式腳手架搭設：做好搭設的準備工作按樓座外形放線放置墊板及縱向掃

6、地桿立桿隨即與縱向掃地桿扣牢（先內排后外排） 安裝橫向掃地桿第一步大橫桿第一步小橫桿連墻桿第二步大橫桿第二步小橫桿鋪設腳手板綁護身欄桿和擋腳板立掛密目網(wǎng)加設剪刀撐再依次向上搭設。5.2.2 腳手架搭設尺寸、要求及注意事項a. 腳手架搭設尺寸的確定：落地式：立桿橫距為1.05m，步距為 1.8m，立桿縱距為 1.5m，距墻邊距離為 0.30m。連墻件按照兩步三跨設置。b. 桿件接頭位置應符合安全技術規(guī)范的要求。 其中立桿的接頭應錯開布置在不同的步距內，與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。 上下相鄰大橫桿的接頭位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不宜大于縱距的三分之一。c. 桿

7、件相交伸出的探頭長度，均應大于 10cm，以防桿件滑脫。.d. 扣件螺栓擰緊要適當，扭力矩不應小于40N.m，且不大于 65N.m。橫桿扣件的開口朝向要求向上為原則，避免滑扣。e. 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直與縱向水平桿方向鋪設，且宜采用對接平鋪。 四個角用直徑為 1.2mm的鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上。腳手架上不得堆放雜物、材料。f. 掛密目網(wǎng)：用火燒絲穿在密目網(wǎng)周邊的孔洞里，并綁牢在外腳手架上。5.3主要工藝的控制：5.3.1 腳手架的立桿縱距和橫距的確定落地式腳手架的立桿縱距經驗算確定1.5m，為防止立桿偏斜而承受過大的偏心力，需對立桿的垂直偏差程度進行控制，并實行雙控， 立桿的縱向垂直

8、偏差絕對值在此工程中不超過 H/400mm，且不大于 100mm，橫向垂直偏差絕對值不大于H/600，且不大于 50mm。立桿的橫距，考慮竹笆腳手板的寬度為1 米（加合理縫隙），為避免造成腳手架滿鋪不下的窘況，確定立桿橫距為1.05m。5.3.2 步距確定：腳手架的步距應盡可能不妨礙施工，方便張拉安全網(wǎng)，據(jù)經驗確定為1.8m。但為了把安全網(wǎng)張設繃緊，增加防護立面美感，建議取大橫桿的凈距1.8m 作為步距。5.3.3 支撐體系腳手板必須設置支撐體系。 支撐體系包括縱向支撐、 橫向支撐和水平支撐。 設置支撐體系的原因是使腳手架形成一個幾何穩(wěn)定體系， 加強其整體剛度、 局部剛度和某些薄弱環(huán)節(jié)。5.3

9、.4 立桿腳手架立桿的縱向間距為1.5m，必須設置縱、 橫向掃地桿。 縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 當立桿基礎不在同一高度上時必須將高處的的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的.距離不應小于 500mm。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置， 兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不大于步距的 1/3 。嚴禁將外

10、徑不等的鋼管混合使用。 5.3.5 縱向水平桿和橫向水平桿根據(jù)本工程的特點，只需設置縱向水平桿與橫向水平桿即可。縱向水平桿間距為0.4m，共設置 4 根。其長度不宜小于三跨，且不小于6m。其接頭要錯開（包括上下層和內外層），不得出現(xiàn)在同一跨內，相鄰接頭的水平距離應大于500mm。 為增強腳手架的穩(wěn)定性 , 提高立桿的受力性能, 首先把縱向水平桿設置在立桿內側, 這樣做的好處 : 一是縮短了橫向水平桿的跨度, 提高了橫向水平桿的承載能力。二是便于剪刀撐的設置，使剪刀撐的斜桿較容易與立桿扣接。三是由于橫向水平桿把里外兩排連在一起，當承受荷載時，里外兩排立桿同時受偏心荷載，因為縱向水平桿位置相反，

11、使里外兩立桿產生的彎矩相反，兩立桿產生的相反彎矩可相互抵消，極大地增強了立桿的承載能力。橫向水平桿的長度為1.5m，橫向水平桿在立桿的位置，應按上下步距合理地設置在立桿兩側，這樣可抵消立桿因上下橫向水平桿偏心荷載所引起的縱向彎曲，使立桿基本上處于軸心受力狀態(tài)。5.3.6 剪刀撐和橫向斜撐為了增強腳手架的縱向穩(wěn)定性和整體性，本工程的腳手架沿全長和全高連續(xù)設置剪刀撐，落地腳手架也應在外側沿全長設置剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置。 剪刀撐的連接采用搭接形式 , 搭接長度不小于 1000mm，剪刀撐斜桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不大于150mm。每道

12、剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于 6m，斜桿與地面的傾角宜在45 度至 60 度之間。橫向斜撐應在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置，斜腹桿宜采用旋轉扣件.固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在 1 跨內跨越 2 個步距時，宜在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上，落地腳手架在拐角處設置橫向斜撐。5.3.7 連墻拉結構件本工程采用剛性連墻桿、 菱形布置。在腳手架上從底層第一步縱向水平桿開始均勻地設置足夠多的牢固的連墻點，連墻點的位置在與立桿和大橫桿相交的結點處，離主節(jié)點的間距不宜大于300mm。在腳手架

13、周邊的端頭（包括頂端）以及轉角處，要加密連墻桿。 在實際施工中需要臨時拆除連墻桿時，必須采取有效的補救措施，以防止立桿失穩(wěn)。連墻桿的垂直距離不應大于建筑物的層高，連墻桿的豎向間距為2 倍步高即 3.6m，2水平間距為立桿縱距的3 倍即 4.5m，每根連墻件覆蓋面積40m。連墻件中的連墻桿呈水平布置， 當不能水平設置時， 與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。由于連墻桿是保證腳手架不失穩(wěn)的主要手段，要求與連墻桿連接一端的墻體本身要有足夠的剛度， 故連墻桿在水平方向應設置在樓板附近，本工程各單體工程為剪力墻結構，在樓面處的梁上預埋鋼管，鋼管長度為40

14、0mm，錨入梁內的長度為200mm，連墻件直接與鋼管相連。當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角在4560之間， 連接點中心至主節(jié)點的距離不應在大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。5.3.8 竹笆腳手板的鋪設結構和裝飾施工時， 每一層均滿鋪竹笆腳手板， 作業(yè)層腳手板沿縱向應滿鋪， 作到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩(wěn)、鋪實，不得超過 50mm的間隙。防止磚塊等易碎物體墜樓傷人。5.3.9 腳手架的基座.落地腳手架直接支承在基礎施工工作面上，滿足外腳手架的支承力。對于掃地桿一般離下腳面不超過20mm，掃地桿必須扣牢，它的功能是約束桿底腳所發(fā)生的位移

15、和用來避免或減少腳手架的不均勻沉降，在掃地桿下部應墊塞木板。5.3.10腳手架過建筑物的門拱、洞，以及腳手架自身留置出入口時，需要門洞處的立桿懸空， 為保證腳手架的安全， 必須在洞口上方設置八字桿，使懸空立桿的力通過八字桿均勻地傳到門洞兩側的立桿上。八字桿的設置方法為： 門洞上方有一根立桿懸空時，應在里外排腳手架上設八字桿，并與立桿逐根連接；當門洞較寬，門洞上方懸空兩根立桿時，應將門洞上方的大橫桿采用雙桿，再設八字桿，以保持架體的穩(wěn)定。( 見下圖 )5.3.11 作業(yè)層的安全設施離地面 2m以上鋪設腳手板的作業(yè)層要在腳手架外立桿的內側立掛密目網(wǎng)。作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。 不

16、得將模板支架、 泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上； 作業(yè)層外立桿內側必須搭設腳手板和兩道護身欄桿，擋腳板高度不小.于 180mm，護身欄桿的上欄桿高度為 1200mm，中欄桿居中設置。 5.4 腳手架拆除5.4.1 拆架時應按 “由上而下， 先橫桿后立桿， 先搭后拆，后搭先拆” 的原則進行。具體拆除順序為：安全網(wǎng)護身欄-腳手板 -剪刀撐 -小橫桿 -大橫桿- 立桿 - 連墻桿。同時應考慮好拆除材料的運輸方便， 嚴禁上下同時進行拆除作業(yè)。5.4.1腳手架拆除前應應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設圍欄或警戒標志，地面設專人指揮，嚴禁非作業(yè)人員入內。 然后開始拆除外圍的安全網(wǎng)和竹笆腳手板，腳手板拆除時應由上至

17、下拆除，作業(yè)層腳手板必須滿鋪， 待作業(yè)層以上的立桿、 剪力撐、橫桿等全部拆除后，方可拆除。5.4.2松開扣件的平桿應立即撤下，不得松掛在架上；拆除長桿時應兩人協(xié)同作業(yè)，以避免單人作業(yè)時的閃失事故。5.4.3拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。5.4.4連墻點應隨拆除進度逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差勁不應大于兩步，如高差大于兩步， 應增設連墻件加固。 拆拋撐前，應設置臨時支撐，然后再拆拋撐。5.4.5卸荷鋼絲繩必須要等上部的腳手架全部拆除后，方可拆除鋼絲繩。禁止先行拆除鋼絲繩。5.4.6腳

18、手架拆除時鋼管嚴禁從上面往下拋擲，必須采用吊運至地面。六、主要安全管理措施6.1 搭架安全注意事項6.1.1 腳手架的底腳必須牢固，認真做好排水處理。.6.1.2 搭拆腳手架必須由經安全教育的架子工承擔。搭拆架子時，工人必須戴好安全帽，系好安全帶，工具及零配件要放在工具袋里，穿防滑鞋工作。6.1.3 拾設架子時，應設臨時剪刀撐及臨時支撐，搭設中要隨時做好腳手架與主體結構的拉撐工作。6.1.4 嚴禁在腳手架上堆放物料如模板、木料及搭（掛）三角架小平臺。6.1.5 嚴禁在腳手架上堆放物料如模板、木料及施工多余的材料等以確保腳手架暢通。6.1.6 出入口與建筑物主體間搭好安全通道，設護棚及護欄。6.

19、1.7 腳手架搭設高度超過作業(yè)面1.8M, 每 10M高驗收一次 , 發(fā)現(xiàn)問題及時整改。6.1.8 未完成的腳手架，每日收工時一定要把桿件或架體穩(wěn)定好，以免發(fā)生意外。6.1.9 雨天或六級以上風力時不得搭拆腳手架。6.1.10 腳手架四角應有接地保護和避雷裝置。6.1.11當需在腳手架下作業(yè)，要經安全部門同意，并且在腳手架的最下一步除鋪設安全網(wǎng)外，另滿鋪腳手板。6.1.12 腳手架外側及時掛好安全網(wǎng)。6.1.13腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。6.1.14 嚴禁將外徑 48mm與 51mm的鋼管混合使用。6.1.15 剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向

20、水平桿等同步搭設。6.2 拆架安全注意事項6.2.1 拆架前必須對所有作業(yè)人員進行詳細的安全交底，并履行簽字手續(xù)，做到責任明確。拆架作業(yè)人員必須持證上崗。6.2.2 外腳手架拆除應在專業(yè)架子工長指揮和專職安全員的監(jiān)督下進行。作業(yè)面上應和其他工種人員，協(xié)調一致，確保安全。.6.2.3 拆架的高處作業(yè)人員，必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腿，穿防滑軟底鞋，拆架時嚴禁酒后作業(yè)，不準嬉戲打鬧。6.2.4 拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。6.2.5 在大片架子拆除前先對整個腳手架進行一次全面檢查，對危險或薄弱環(huán)節(jié)先行加固，確認無誤后再行拆除，對預留的

21、斜道、上料平臺、通道小飛跳等，也應先行加固，以便拆除后能確保其完整、安全和穩(wěn)定。6.2.6 拆除時如附近有外電線路，要采取隔離措施。嚴禁架桿接觸電線。6.2.7 拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管等物品。6.2.8 各構配件嚴禁拋擲至地面， 拆下的材料，應用繩索拴住， 利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點分類堆放， 當天拆當天清， 拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。6.2.9 在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時應將拆除情況交代清楚后方可離開。6.2.10 有高血壓、心臟病史的人員不得從事此作業(yè)。6.2.11 雨雪天氣暫停施工，夜間不得施工。6.2.12 拆除作業(yè)必須由上而下

22、逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。七、腳手架的驗算7.1 參數(shù)信息7.1 1. 腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為49 m ，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距 Lb為 1.05m ，縱距 La為 1.5m，大小橫桿的步距為 1.8 m ；內排架距離墻長度為 0.30m；.大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為482.8；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6 m ，水平間距 4.5 m ，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；7.1 2. 活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值 :3.000 kN/m 2；腳手架用途 : 結構腳手架；同時施工層數(shù) :2 層；7.1

23、 3. 風荷載參數(shù)本工程地處江蘇南通市，基本風壓0.4 kN/m 2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取 0.92 ，計算立桿穩(wěn)定性時取 0.74 ，風荷載體型系數(shù)s 為 0.693 ；7.1 4. 靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248 ；腳手板自重標準值 (kN/m2):0.300 ；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150 ；安全設施與安全網(wǎng) (kN/m2):0.005 ；腳手板類別 : 竹笆片腳手板；欄桿擋板類別: 竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.031 ；腳手板鋪設總層數(shù) :15 ；7.1 5. 地基參數(shù)地基土類型 :

24、素填土；地基承載力標準值(kPa):80.00 ；立桿基礎底面面積 (m2):0.35 ；地基承載力調整系數(shù) :1.00 。.7.2 、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011) 第5.2.4 條規(guī)定，大橫桿.按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。7.2 1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 :P 1=0.031 kN/m ；腳手板的自重標準值 :P 21.05/(2+1)=0.105 kN/m；=0.3活荷載標準值 : Q=3 1.05/(2+1)=1.05 kN/m

25、 ；靜荷載的設計值 : q10.031+1.20.105=0.163 kN/m；=1.2活荷載的設計值 : q21.05=1.47 kN/m ；=1.4圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 ( 支座最大彎矩 )7.2 2. 強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖 1、圖 2組合。跨中最大彎距計算公式如下 :M 1max = 0.08q 1 l 2 + 0.10q 2l 2跨中最大彎距為M1max=0.08 0.163 1.5 2+0.10 1.47 1.5 2 =0.36 kN m；支座最大彎距計算公式如下:M 2max = -0.10q1l

26、 2 - 0.117q2l 2.支座最大彎距為M2max= -0.10 0.163 1.5 2-0.117 1.47 1.5 2 =-0.424 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：662； =Max(0.36 10,0.424 10 )/4250=99.765 N/mm大橫桿的最大彎曲應力為2 = 99.765 N/mm 小于 大橫桿的抗彎強度設計值f=205 N/mm 2，滿足要求！7.2 3. 撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：max = (0.677q1l 4 + 0.990q2l 4)/100EI其中：靜荷載標準值 : q 1= P1

27、+P2=0.031+0.105=0.136 kN/m ；活荷載標準值 : q 2= Q =1.05 kN/m ；最大撓度計算值為： =0.677 0.136 15004/(100 2.06 105101900)+0.990 1.05 15004/(100 2.06 105101900) =2.729 mm；大橫桿的最大撓度2.729 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500/150 mm與 10 mm，滿足要求！7.3 、小橫桿的計算根據(jù) JGJ130-2011第 5.2.4 條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在

28、最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。7.3.1. 荷載值計算大橫桿的自重標準值： p1= 0.031 1.5 = 0.047 kN；腳手板的自重標準值： P2=0.3 1.05 1.5/(2+1)=0.158 kN；.活荷載標準值： Q=31.05 1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值 : P=1.2 (0.047+0.158)+1.41.575 = 2.45 kN；小橫桿計算簡圖7.3.2. 強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql 2/8Mqmax = 1.2 0.03

29、1 1.05 2/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:pmaxM= Pl/3Mpmax = 2.45 1.05/3 = 0.858 kN m ；最大彎矩 M = M+ M= 0.863 kN ；qmaxpmax62；最大應力計算值 = M / W = 0.863 10/4250=202.992 N/mm小橫桿的最大彎曲應力2 =202.992 N/mm 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 2052N/mm，滿足要求！.7.3.3. 撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5q

30、l4/384EIqmax=50.031 10504/(384 2.06 105101900) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載P = p 1 + p 2 + Q = 0.047+0.158+1.575 = 1.779 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l 2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1779.31050(3 10502-4 10502/9 ) /(72 2.06 105101900) = 3.483 mm；最大撓度和 = qmax+pmax；= 0.024+3.483 = 3.506 mm小橫桿的最大撓度為 3.506mm小于

31、 小橫桿的最大容許撓度1050/150=7 與 10 mm,滿足要求！7.4 、扣件抗滑力的計算按規(guī)范表 5.1.7, 直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2.5):R Rc其中 Rc -扣件抗滑承載力設計值 , 取8.00 kN ；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值 : P 1 = 0.031 1.5 2/2=0.047 kN ；小橫桿的自重標準值 : P 2 = 0.031 1.05/2=0.016 k

32、N ；.腳手板的自重標準值 : P 3 = 0.3 1.05 1.5/2=0.236 kN ；活荷載標準值 : Q = 3 1.05 1.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值 : R=1.2 (0.047+0.016+0.236)+1.4 2.362=3.667 kN ；R 8.00 kN ，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!7.5 、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值，為 0.1248kN/mN G1 = 0.1248+(1.502/2) 0.031/1.8049.00 = 7.389kN

33、 ；(2) 腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2N G2151.5 (1.05+0.3)/2 = 4.556 kN；= 0.3(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mN G3 = 0.15 151.5/2 = 1.688 kN；(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) :0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 1.5 49 = 0.368 kN ；經計算得到，靜荷載標準值N G = N G1+NG2+NG3+NG4 = 14 kN ；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得

34、到，活荷載標準值N Q = 3 1.05 1.5 2/2 = 4.725 kN；考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.85 1.4NQ = 1.2 14+ 0.85 1.4 4.725= 22.423 kN ；不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值為.N=1.2N G+1.4NQ=1.2 14+1.4 4.725=23.416kN ；7.6 、鋼絲繩卸荷計算 :鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為 14.5m;第2 次卸荷凈高度為 15.21m;經過計算得到a

35、1=arctg3.000/(1.050+0.300)=65.772度a2=arctg3.000/0.300=84.289度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P 2 = 1.5 22.423 14.5/49 =9.953 kN；kx為不均勻系數(shù)，取 1.5各吊點位置處內力計算為(kN) ：T1 = P 1/sina 1 = 9.953/0.912 = 10.915 kNT2 = P 2/sina 2 = 9.953/0.995 = 10.003 kN.G1 = P 1/tana 1 = 9.953/2.222 = 4.479 kNG2 = P 2/tana 2 = 9.953/10.000 =

36、 0.995 kN其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T 1 =10.915 kN 。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg = aFg/K其中 Fg-鋼絲繩的容許拉力 (kN) ；Fg -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN) ，計算中可以近似計算 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑 (mm)；- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取0.82 ；K -鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中 F g 取 10.915kN ， =0.82，K=10，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2 10.915 10.000/0.820)0.5 = 16.3 mm 。吊環(huán)強度計算公式為：

37、 = N / A f其中f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規(guī)范 10.9.8 每個拉環(huán)2按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm；N -吊環(huán)上承受的荷載等于 Fg ；A -吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算2,A=0.5 d；選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =（ 2 Fg/f/）1/2 =（210.915 103/50/3.142）1/2 = 11.8 mm 。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為16.3 mm，必須拉緊至 10.915 kN，吊環(huán)直徑為 12.0.mm。根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為16.7 mm，必須拉緊至 11.449 kN，吊環(huán)直徑為 14.0mm。

38、7.7 、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7 zs0其中0 - 基本風壓 (kN/m2) ，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： 0 = 0.4 kN/m2；z -風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： z= 0.74；s -風荷載體型系數(shù)：取值為0.693 ；經計算得到，風荷載標準值為:W k = 0.7 0.4 0.74 0.693 = 0.144 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW 為:M w = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.4 0.144 1.5 1.8 2/10 = 0.083 kNm；考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/( A) +W /WM f立桿的軸心壓力設計值： N = 22.423 19.29/49 =8.827 kN；不考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/( A)f立桿的軸心壓力設計值： N = 23.416 19.29/49 =9.218kN ；.計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.6 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)表 5.3.3 得 ： k = 1.155；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件