現(xiàn)場(chǎng)管理_飼料車間超高模板專項(xiàng)施工方案培訓(xùn)資料

DDGS 車間（車間（13.5m）高支模專項(xiàng)施工方案）高支模專項(xiàng)施工方案 工程名稱：黑龍江省盛龍酒精有限公司特優(yōu)級(jí)食用酒精技術(shù)改造升級(jí)項(xiàng)目 建設(shè)單位：黑龍江盛龍酒精有限公司 監(jiān)理單位：哈爾濱工業(yè)大學(xué)建設(shè)工程項(xiàng)目管理公司 施工單位：黑龍江省九建建筑工程股份有限公司 編制日期：2016 年 3 月 20 日 目目 錄錄 一、編制說明一、編制說明3 二、編制依據(jù)二、編制依據(jù)3 三、工程概況三、工程概況3 四、高支模支撐體系設(shè)計(jì)四、高支模支撐體系設(shè)計(jì)4 1 1、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求4 2 2、頂梁板模板高支架體系設(shè)計(jì)圖、頂梁板模板高支架體系設(shè)計(jì)圖6 五、高支模支撐體系的施工五、高支模支撐體系的施工8 1 1、材料選擇、材料選擇8 2 2、施工方案選擇、施工方案選擇8 3 3、高支撐模板的安裝、高支撐模板的安裝9 4 4、高支撐模板的高支撐模板的拆除拆除11 六、高支模支撐體系計(jì)算書六、高支模支撐體系計(jì)算書11 計(jì)算書計(jì)算書 1 1：一層頂板支撐體系：一層頂板支撐體系11 計(jì)算書計(jì)算書 2 2：一層頂梁支撐體系：一層頂梁支撐體系20 七、高支模施工組織機(jī)構(gòu)七、高支模施工組織機(jī)構(gòu)34 八、質(zhì)量控制八、質(zhì)量控制34 九、安全文明施工九、安全文明施工37 十、環(huán)境保護(hù)措施十、環(huán)境保護(hù)措施38 十一、監(jiān)測(cè)措施十一、監(jiān)測(cè)措施38 十二、針對(duì)高支模混凝土澆筑制定的措施十二、針對(duì)高支?；炷翝仓贫ǖ拇胧?9 十三、應(yīng)急救援預(yù)案十三、應(yīng)急救援預(yù)案39 一、編制說明一、編制說明 1、本工程一層B軸-D軸/2軸-12軸層高13.5m，屬于高支模工程設(shè)計(jì)的范圍，故 本方案梁板從支撐體系設(shè)計(jì)、施工及保證措施等方面進(jìn)行編制。 二二、編制依據(jù)、編制依據(jù) 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程(JGJ162-2008) 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011） 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012) 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003) 6、建筑施工手冊(cè)第四版 7、建筑施工計(jì)算手冊(cè) 8、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ128-2010 9、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008） 10、施工技術(shù) 三、工程概況三、工程概況 1、總體概況 項(xiàng)目?jī)?nèi)容 1 工程名稱黑龍江省盛龍酒精有限公司特優(yōu)級(jí)食用酒精技術(shù)改造升級(jí)項(xiàng)目 2 工程地址黑龍江省哈爾濱市雙城區(qū)站北工業(yè)區(qū)盛龍酒精有限公司院內(nèi) 3 建設(shè)單位黑龍江盛龍酒精有限公司 4 設(shè)計(jì)單位吉林石化工程設(shè)計(jì)有限公司 5 監(jiān)理單位哈爾濱工業(yè)大學(xué)建設(shè)工程項(xiàng)目管理公司 6 施工單位黑龍江省九建建筑工程股份有限公司 2、建筑概況 序號(hào)項(xiàng)目?jī)?nèi)容 1占地面積 2建筑層數(shù) 3建筑高度 3、結(jié)構(gòu)概況 序號(hào)項(xiàng)目?jī)?nèi)容 1基礎(chǔ)形式靜壓管樁基礎(chǔ)，樁型采用預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)混凝土管樁 2機(jī)構(gòu)體系框架結(jié)構(gòu) 3結(jié)構(gòu)材料鋼筋混凝土 4抗?fàn)幍燃?jí)抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為 6 度，框架抗震等級(jí)為三級(jí) 四、高支模支撐體系設(shè)計(jì)四、高支模支撐體系設(shè)計(jì) 1、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 1.1模板支架的構(gòu)造要求： 1.1.1梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿； 1.1.2立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度； 1.1.3梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方 向變距、而另一個(gè)方向不變。 1.2立桿步距的設(shè)計(jì)： 1.2.1當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置； 1.2.2當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上 大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； 1.2.3高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 1.3整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)： 1.3.1當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加 強(qiáng)層； 1.3.2單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須 與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3； 1.3.3雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每 10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層； 1.3.4在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平 加強(qiáng)層。 1.4剪刀撐的設(shè)計(jì)： 1.4.1 沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐； 1.4.2 中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。 1.5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)： 1.5.1 最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于 400mm； 1.5.2 頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm； 1.5.3 支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)， 可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。 1.6.支撐架搭設(shè)的要求： 1.6.1 嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層 中設(shè)置； 1.6.2 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求； 1.6.3 確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控 制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的； 1.6.4 地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。 1.7.施工使用的要求： 1.7.1 精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采 用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式； 1.7.2 嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相 應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； 1.7.3 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及 時(shí)解決。 2 2、頂梁板模板高支架體系設(shè)計(jì)圖、頂梁板模板高支架體系設(shè)計(jì)圖 2.1一層高支模立桿、斜撐布置平面圖 2.2一層高支模剪刀撐布置平面圖 2.3一層頂板高支模支架立面圖 2.4一層頂梁高支模支架立面圖 五、高支模支撐體系的施工五、高支模支撐體系的施工 1 1、材料選擇、材料選擇 1.1 頂梁板模板選用15mm厚膠合板，頂梁板支撐系統(tǒng)采用鋼管腳手架，支架上 放可調(diào)油拖，頂梁板模板的主龍骨采用483.0鋼管，次龍骨選用40mm70mm 木方，大于500mm梁選用直徑14的對(duì)拉螺栓。 2 2、施工方案選擇、施工方案選擇 2.1一層頂板 2.1.1 立桿（支撐鋼管）：橫向間距600mm，縱向間距600mm，步距1200mm，每 個(gè)立桿（鋼管）上放置油拖。 2.1.2 托梁：油拖上放置托梁，托梁采用2根直徑48*3.0鋼管，做為頂板的主 龍骨，間距為600mm。 2.1.3 次龍骨：托梁上放置40mm*70mm木方，立向放置，做為次龍骨，間距為 250mm。 2.2 一層頂梁 2.2.1 梁下立桿（支撐鋼管）：橫向間距600mm，縱向間距600mm，步距 1200mm。 2.2.2 梁下外楞（主龍骨）：選用直徑48*3.0鋼管，縱向間距600mm。 2.2.3 梁下內(nèi)楞（次龍骨）：選用40mm*70mm木方，梁下設(shè)3根。 2.2.4 梁側(cè)面外楞（主龍骨）：選用直徑48*3.0鋼管，縱向間距500mm。 2.2.5 梁側(cè)面內(nèi)楞（次龍骨）：選用40mm*70mm木方，梁下設(shè)4根。 2.2.6 對(duì)拉螺栓：梁高大于500mm增設(shè)直徑14的對(duì)拉螺栓，間距500mm，外側(cè)用 直徑48*3.0雙鋼管進(jìn)行加固。 2.5 加強(qiáng)層：在支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）設(shè)單向水平加強(qiáng)層， 單水平加強(qiáng)層可以每5米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連 接。 2.6 剪刀撐：沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐，中部按每隔10m設(shè)置。 3 3、高支撐模板的安裝、高支撐模板的安裝 3.1、模板安裝的一般要求： 3.1.1 模板安裝前，必須核查軸線和模板定位線的尺寸，確保梁、板、柱模板 定位準(zhǔn)確。同時(shí)，對(duì)相關(guān)工種的上一道質(zhì)量進(jìn)行檢查，如發(fā)現(xiàn)鋼筋位移或下層 混凝土表面的松軟層未剔鑿者，應(yīng)先處理好當(dāng)前工序后再支模板。 3.1.2 模板安裝要遵守施工規(guī)范和工藝標(biāo)準(zhǔn)的要求，確保模板與軸線位置、標(biāo) 高、垂直準(zhǔn)確，支撐牢固穩(wěn)定和結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸準(zhǔn)確，不跑模、不漲模、拼縫嚴(yán) 密、不漏漿、不錯(cuò)臺(tái)，不位移、不變形。 3.2 頂板模板安裝； 3.2.1 頂板模板安裝工藝流程：彈線（在墻柱上測(cè)出50線和軸線控制線）搭 設(shè)支架安裝大龍骨安裝小龍骨調(diào)整模板下皮標(biāo)高鋪設(shè)面板檢驗(yàn)板面 標(biāo)高平整度與梁側(cè)模板連接的密實(shí)牢固和平整度清掃預(yù)檢 3.2.2 頂板模板的支撐架，從邊跨一側(cè)開始安裝，先安第一排立桿，臨時(shí)固定 后再安第二排立桿，同時(shí)安裝好橫桿兩道，依次逐排安裝，調(diào)整立桿標(biāo)高，安 裝主次龍骨并找平。鋪裝竹膠板，從一側(cè)開始，模板交接處硬拼拼縫。 3.2.3 頂板與梁側(cè)模板連接時(shí)，采用搭接方法并在陰角處設(shè)有木方，不得設(shè)懸 挑面板，同時(shí)應(yīng)保證頂板與梁梆垂直，不得出現(xiàn)凹凸錯(cuò)位現(xiàn)象。 3.2.4 板模板起拱：起拱高度為全跨長(zhǎng)度的2L/1000。中間部位起供，周邊不 起供。注意在起供過程中容易出現(xiàn)的問題是中間部分油托向上升，其他部位的 油托會(huì)出現(xiàn)松動(dòng)的現(xiàn)象，所以要注意中間部位油托上升其他油托同樣要逐一檢 查，保證起供順暢，支撐穩(wěn)固。 3.3梁模板的安裝 3.3.1先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標(biāo)高線，按設(shè)計(jì)標(biāo)高調(diào)整扣件 式腳手架可調(diào)頂托的標(biāo)高，將其調(diào)至預(yù)定的高度，然后在可調(diào)頂托的托板上安 放木方及梁底，并拉線找平?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應(yīng)按設(shè)計(jì)要求起 拱，起拱高度為跨度的2L/1000。主、次梁交接時(shí)，先主梁起拱，后次梁起拱。 梁底模安裝后，再安裝側(cè)模、壓腳板及斜撐。梁下均增加一根立桿支撐。 3.3.2為了防止梁身不平直、梁底不平及下?lián)稀⒘簜?cè)模爆模、局部模板嵌入柱 梁間，拆除困難的現(xiàn)象，可采取如下措施： 3.3.2.1支模應(yīng)遵守側(cè)模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應(yīng) 略為縮短。 3.3.2.2 梁側(cè)模必須拉線通直將梁側(cè)模釘固。 3.4 支撐架搭設(shè)： 3.4.1 支撐搭設(shè)前，對(duì)鋼管、配件進(jìn)行檢查和驗(yàn)收，嚴(yán)禁使用不合格的鋼管及 配件。對(duì)工作面進(jìn)行清理干凈，不得有雜物。 3.4.2 根據(jù)立桿平面布置圖要求放線定位，先彈出鋼管立桿位置線，墊板、底 座安放位置要準(zhǔn)確，搭設(shè)時(shí)可采用逐排和通層搭設(shè)的方法，并應(yīng)隨搭隨設(shè)掃地 桿水平縱橫加固桿。 3.4.3 一層立桿底座：在一層立桿底部墊40板，保持整體受力均勻。 3.4.4 水平桿與立桿扣接牢固，縱橫掃地桿離地面高度不大于200mm。 3.4.5 腳手架立桿的垂直度控制，立桿的全部絕對(duì)偏差50mm。 3.4.6 立桿上的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置：兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)， 同步內(nèi)隔一根立桿的兩個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開的距離不宜小于500mm；各 接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3。 3.4.7 立桿、可調(diào)托座應(yīng)根據(jù)支撐高度設(shè)置，并不超出200 mm。 3.4.8 立桿、水平桿及剪刀撐的布置應(yīng)嚴(yán)格按要求布置。 3.4.9 模板承重架應(yīng)與已澆注的柱作拉結(jié)節(jié)點(diǎn)，增強(qiáng)整體穩(wěn)定性。 4、高支撐模板的高支撐模板的拆除拆除 4.1 頂板模板拆除時(shí)先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除時(shí)每跨支撐及模 板拆除后及時(shí)運(yùn)走碼好，并及時(shí)進(jìn)行回頂。板模拆除方法為：將可調(diào)螺旋向下 退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，后拆次龍骨，最后取頂板模。拆除 時(shí)人站在碗扣架下，待頂板上木料拆完后，拆模時(shí)間以混凝土同條件養(yǎng)護(hù)試塊 抗壓強(qiáng)度為依據(jù)，故頂板混凝土應(yīng)多做一組同條件養(yǎng)護(hù)試塊。拆模時(shí)不要用力 過猛，拆下來的材料要及時(shí)運(yùn)走，拆模后及時(shí)將工作面清理干凈。 4.2 底模拆除時(shí)的混凝土強(qiáng)度要求 結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值百分率（） 8m75 梁、拱、殼 8m100 2m50 2m、8m 75 板 8m100 六、高支模支撐體系計(jì)算書六、高支模支撐體系計(jì)算書 計(jì)算書計(jì)算書1 1：一層頂板支撐體系：一層頂板支撐體系 1 1、參數(shù)信息、參數(shù)信息: : 1.11.1 模板支架參數(shù)模板支架參數(shù) 橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.20； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.40；模板支架搭設(shè)高度(m):13.26； 采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐； 扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80； 1.21.2 荷載參數(shù)荷載參數(shù) 模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500； 1.31.3 材料參數(shù)材料參數(shù) 面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木； 面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13； 木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000； 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 3； 1.41.4 樓板參數(shù)樓板參數(shù) 鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí):C30； 每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000； 樓板的計(jì)算長(zhǎng)度(m):4.50；施工平均溫度():15.000； 樓板的計(jì)算寬度(m):8.70； 樓板的計(jì)算厚度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元 2 2、模板面板計(jì)算、模板面板計(jì)算: : 面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 1001.52/6 = 37.5 cm3； I = 1001.53/12 = 28.125 cm4； 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖 2.12.1 荷載計(jì)算荷載計(jì)算 2.1.1 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m； 2.1.2 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)： q2 = 2.51= 2.5 kN/m； 2.22.2 強(qiáng)度計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m 最大彎矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm； 面板最大應(yīng)力計(jì)算值 = 43250/37500 = 1.153 N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2； 面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 1.153 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要 求! 2.32.3 撓度計(jì)算撓度計(jì)算 撓度計(jì)算公式為 其中q = 2.85kN/m 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.6772.852504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm； 面板的最大撓度計(jì)算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求! 3 3、模板支撐方木的計(jì)算、模板支撐方木的計(jì)算: : 方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 3.13.1 荷載的計(jì)算：荷載的計(jì)算： 3.1.1 鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m； 3.1.2 模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ； 3.1.3 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m； 3.23.2 強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算: : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.625 + 0.088) +1.40.625 = 1.73 kN/m； 最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.730.62 = 0.062 kN.m； 最大支座力 N = 1.1ql = 1.1 1.730.6 = 1.142 kN ； 方木最大應(yīng)力計(jì)算值 = M /W = 0.062106/83333.33 = 0.747 N/mm2； 方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000 N/mm2； 方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 0.747 N/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要 求! 3.33.3 抗剪驗(yàn)算：抗剪驗(yàn)算： 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.61.730.6 = 0.623 kN； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T = 3 0.623103/(2 50100) = 0.187 N/mm2； 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.4 N/mm2； 方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.187 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm2，滿足 要求! 3.43.4 撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算: : 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m； 最大撓度計(jì)算值 = 0.6770.7126004 /(10095004166666.667)= 0.016 mm； 最大允許撓度 V=600/ 250=2.4 mm； 方木的最大撓度計(jì)算值 0.016 mm 小于 方木的最大允許撓度 2.4 mm,滿足要求! 4 4、托梁材料計(jì)算、托梁材料計(jì)算: : 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算； 托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3； W=8.98 cm3； I=21.56 cm4； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.142 kN； 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 托梁計(jì)算彎矩圖(kN.m) 托梁計(jì)算變形圖(mm) 托梁計(jì)算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.168 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.09 mm ； 最大支座力 Qmax = 3.029 kN ； 最大應(yīng)力 = 168283.347/8980 = 18.74 N/mm2； 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2； 托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 18.74 N/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要 求! 托梁的最大撓度為 0.09mm 小于 600/150與10 mm,滿足要求! 5 5、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值( (軸力軸力):): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 5.1 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： 5.1.1 腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.15813.26 = 2.096 kN； 鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。 5.1.2 模板的自重(kN)： NG2 = 0.350.60.6 = 0.126 kN； 5.1.3 鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 250.10.60.6 = 0.9 kN； 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.122 kN； 5.2 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.6 = 1.62 kN； 3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.015 kN； 6 6、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算: : 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N = 6.015 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205 N/mm2； L0- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算 l0 = h+2a k1- 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.4 m； 上式的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L0 = h+2a = 1.2+0.42 = 2 m； L0/i = 2000 / 15.9 = 126 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=6014.887/（0.417424） = 34.019 N/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 34.019 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算 l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243； k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 2 按照表2取值1.027 ； 上式的計(jì)算結(jié)果： 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.027(1.2+0.42) = 2.553 m； Lo/i = 2553.122 / 15.9 = 161 ； 由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.271 ； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=6014.887/（0.271424） = 52.347 N/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 52.347 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全。 計(jì)算書計(jì)算書2 2：一層頂梁支撐體系：一層頂梁支撐體系 梁段:KL19。 1 1、參數(shù)信息、參數(shù)信息 1.11.1 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.75； 混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10； 立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00； 梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：13.38；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.60； 承重架支設(shè):無承重立桿，方木支撐垂直梁截面； 采用的鋼管類型為483； 扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù): 0.80； 1.21.2 荷載參數(shù)荷載參數(shù) 模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0； 傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0； 1.31.3 材料參數(shù)材料參數(shù) 木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7； 面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0； 1.41.4 梁底模板參數(shù)梁底模板參數(shù) 梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0； 梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0； 1.51.5 梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù) 主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4； 主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：3； 支撐點(diǎn)豎向間距為：200mm，200mm； 穿梁螺栓水平間距(mm)：500； 穿梁螺栓直徑(mm)：M14； 主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度100mm； 主楞合并根數(shù)：2； 次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm； 2 2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 2.12.1 梁側(cè)模板荷載梁側(cè)模板荷載 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆 混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì) 算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F； 分別計(jì)算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷 載。 2.22.2 梁側(cè)模板面板的計(jì)算梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm) 3.13.1 強(qiáng)度計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算 跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； 按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 210mm； 面板的最大彎距 M= 0.110.982102 = 4.84104N.mm； 經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 4.84104 / 1.88104=2.582N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2； 面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.582N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2， 滿足要求！ 3.23.2 撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 210mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4； 面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67792104/(10095001.41105) = 0.089 mm； 面板的最大容許撓度值: = l/250 =210/250 = 0.84mm； 面板的最大撓度計(jì)算值 =0.089mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.84mm， 滿足要求！ 4 4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算 4.14.1 內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞計(jì)算 內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為: W = 6821/6 = 64cm3； I = 6831/12 = 256cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 4.1.14.1.1 內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算 強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。 按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.21=4.61kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.14.61500.002= 1.15105N.mm； 最大支座力:R=1.14.6120.5=2.536 kN； 經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.15105/6.40104 = 1.801 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2； 內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.801 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =17N/mm2，滿足要求！ 4.1.24.1.2 內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.000.21= 3.78 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.56106mm4； 內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.6773.785004/(100100002.56106) = 0.062 mm； 內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm； 內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.062mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足 要求！ 4.24.2 外楞計(jì)算外楞計(jì)算 外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷載作 用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面 抵抗矩W分別為: W = 81022/6 = 266.67cm3； I = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm) 4.2.14.2.1 外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。 根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.254 kN.m 外楞最大計(jì)算跨度: l = 200mm； 經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.54105/2.67105 = 0.951 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2； 外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.951N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2， 滿足要求！ 4.2.24.2.2 外楞的撓度驗(yàn)算外楞的撓度驗(yàn)算 根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.046 mm 外楞的最大容許撓度值: = 200/250=0.8mm； 外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.046mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿 足要求！ 5 5、穿梁螺栓的計(jì)算、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿 足要求！ 6 6、梁底模板計(jì)算、梁底模板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和 模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝 土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105mm4； 6.16.1 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值： q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.750.90=12.39kN/m； 模板結(jié)構(gòu)自重荷載： q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值： q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m； q = q1 + q2 + q3=12.39+0.23+1.51=14.13kN/m； 跨中彎矩計(jì)算公式如下: Mmax = 0.1014.1320.1172=0.019kN.m； =0.019106/2.25104=0.855N/mm2； 梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =0.855 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13N/mm2，滿足要求！ 6.26.2 撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算 根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.60= 11.69KN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =116.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允許撓度值: =116.67/250 = 0.467mm； 面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67711.685116.74/(10095001.69105) =0.009mm； 面板的最大撓度計(jì)算值: =0.009mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，滿足要求！ 7 7、梁底支撐的計(jì)算、梁底支撐的計(jì)算 本工程梁底支撐采用方木。 強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振 搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 7.17.1 荷載的計(jì)算：荷載的計(jì)算： 7.1.1 鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1.5)0.750.117=2.231 kN/m； 7.1.2 模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350.117(20.75+0.35)/ 0.35=0.216 kN/m； 7.1.3 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2)0.117=0.525 kN/m； 7.27.2 方木的支撐力驗(yàn)算方木的支撐力驗(yàn)算 靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.22.231+1.20.216=2.936 kN/m； 活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.40.525=0.735 kN/m； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖 方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=477/6 = 32.67 cm3； I=4777/12 = 114.33 cm4； 7.2.17.2.1方木強(qiáng)度驗(yàn)算方木強(qiáng)度驗(yàn)算: : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 線荷載設(shè)計(jì)值 q = 2.936+0.735=3.671 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.13.6710.60.6= 0.132 kN.m； 最大應(yīng)力 = M / W = 0.132106/32666.7 = 4.046 N/mm2； 抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2； 方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 4.046 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求! 7.2.27.2.2 方木抗剪驗(yàn)算：方木抗剪驗(yàn)算： 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.63.6710.6 = 1.322 kN； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 31321.74/(24070) = 0.708 N/mm2； 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2； 方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.708 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求! 7.2.37.2.3 方木撓度驗(yàn)算方木撓度驗(yàn)算: : 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: q = 2.231 + 0.216 = 2.447 kN/m； 方木最大撓度計(jì)算值 = 0.6772.4476004 /(10010000114.333104)=0.188mm； 方木的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm； 方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.188 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要 求！ 7.37.3 支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算 支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下 荷載計(jì)算公式如下： 7.3.1 鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1 = (24.000+1.500)0.750= 19.125 kN/m2； 7.3.2 模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2； 7.3.3 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)： q3= (2