新型曝氣生物濾池.doc

新型曝氣生物濾池-Biostyr0前言 現(xiàn)代曝氣生物濾池是在生物接觸氧化工藝的基礎(chǔ)上引入飲用水處理中過濾的思想而產(chǎn)生的一種好氧廢水處理工藝，70年代末80年代初出現(xiàn)于歐洲，其突出特點是在一級強化處理的基礎(chǔ)上將生物氧化與過濾結(jié)合在一起，濾池后部不設(shè)沉淀池，通過反沖洗再生實現(xiàn)濾池的周期運行。由于其良好的性能，應(yīng)用范圍不斷擴大，在經(jīng)歷了80年代中后期的較大發(fā)展后，到90年代初已基本成熟。在廢水的二級、三級處理中，曝氣生物濾池(biological aerated filter,以下簡稱BAF)體現(xiàn)出處理負荷高、出水水質(zhì)好，占地面積省等特點。90年代以后，BAF的發(fā)展方興未艾，工藝形式不斷推陳出新，本文要介紹的即是現(xiàn)代BAF的代表工藝之一Biostyr。1Biostyr的結(jié)構(gòu)和原理 Biostyr是法國OTV公司的注冊工藝，由于采用了新型輕質(zhì)懸浮填料- -BIOSTYRENE(主要成分是聚苯乙烯，且比重小于1g/cm3)而得名。下面以去除BOD、SS并具有硝化脫氮功能的反應(yīng)器為例說明其工藝結(jié)構(gòu)與基本原理。1.1基本結(jié)構(gòu) 如圖1所示，濾池底部設(shè)有進水和排泥管，中上部是填料層，厚度一般為2.53m，填料頂部裝有擋板，防止懸浮填料的流失。擋板上均勻安裝有出水濾頭。擋板上部空間用作反沖洗水的儲水區(qū)，其高度根據(jù)反沖洗水頭而定，該區(qū)內(nèi)設(shè)有回流泵用以將濾池出水泵至配水廊道，繼而回流到濾池底部實現(xiàn)反硝化。填料層底部與濾池底部的空間留作反沖洗再生時填料膨脹之用。 1 配水廊道2 濾池進水和排泥3 反沖洗循環(huán)閘門4 填料5 反沖洗氣管6 工藝空氣管7 好氧區(qū)8 缺氧區(qū)9 擋板10 出水濾頭11 處理后水的儲存和排出12 回流泵13 進水管圖1Biostyr濾池結(jié)構(gòu)示意 濾池供氣系統(tǒng)分兩套管路，置于填料層內(nèi)的工藝空氣管用于工藝曝氣，并將填料層分為上下兩個區(qū)：上部為好氧區(qū)，下部為缺氧區(qū)。根據(jù)不同的原水水質(zhì)、處理目的和要求，填料層的高度可以變化，好氧區(qū)、厭氧區(qū)所占比例也可有所不同。濾池底部的空氣管路是反沖洗空氣管。1.2工作原理 反應(yīng)器為周期運行，從開始過濾至反沖洗完畢為一完整周期，具體過程如下：經(jīng)預(yù)處理的 污水(主要是去除SS以避免濾池頻繁反沖洗)與經(jīng)過硝化后的濾池出水按照回流比混合后通過 濾池進水管進入濾池底部，并向上首先流經(jīng)填料層的缺氧區(qū)。此時反沖洗空氣管處于關(guān)閉狀 態(tài)。缺氧區(qū)內(nèi)，一方面，反硝化細菌利用進水中的有機物作為碳源將濾池進水中的NO3-N 轉(zhuǎn)化為N2，實現(xiàn)反硝化脫氮。另一方面，填料上的微生物利用進水中的溶解氧和反硝化過程 中生成的氧降解BOD，同時，SS也通過一系列復雜的物化過程被填料及其上面的生物膜吸附 截留在濾床內(nèi)。經(jīng)過缺氧區(qū)處理的污水流經(jīng)填料層內(nèi)的曝氣管后即進入了好氧區(qū)，并與空氣 泡均勻混合繼續(xù)向上流經(jīng)填料層。水氣上升過程中，該區(qū)填料上的微生物利用氣泡中轉(zhuǎn)移到 水中的溶解氧進一步降解BOD，濾床繼續(xù)去除SS，污水中的NH3-N被轉(zhuǎn)化為NO3-N，發(fā) 生硝化反應(yīng)。值得指出的是，以SS形態(tài)被截留在濾床內(nèi)的可降解污染物以及被生物膜吸附的難降解有機物實際被降解吸收的時間可接近一個運行周期，這一點有著很強的現(xiàn)實意義。流出填料層的凈化后廢水通過濾池擋板上的出水濾頭排出濾池，出路分為：(1)排出處理系統(tǒng)外 ；(2)按回流比例與原污水混合進入濾池實現(xiàn)反硝化；(3)用作反沖洗水(在多個濾池并聯(lián)運行的情況下，當某一個濾池反沖洗時，反沖洗水由其它工作著的濾池出水共同提供)。 隨著過濾的進行，由于填料層內(nèi)生物膜逐漸增厚，SS不斷積累，過濾水頭損失逐步加大，在一定進水壓力下，設(shè)計流量將得不到保證，此時即應(yīng)進入反沖洗再生以去除濾床內(nèi)過量的生物膜及SS，恢復濾池的處理能力。依據(jù)不同的處理情況，濾池出水指標(如SS)也可通過自控系統(tǒng)成為反沖洗的控制條件。 反沖洗采用氣水交替反沖，反沖洗水即為貯存在濾池頂部的達標排放水，反沖洗所需空 氣來自濾池底部的反沖洗氣管。反沖再生過程如下：(1)關(guān)閉進水和工藝空氣；(2)水單獨沖 洗；(3)空氣單獨沖洗；繼而(2)、(3)步驟交替進行并重復幾次；(4)最后用水漂洗一次。反 沖洗水自上而下，填料層受下向水流作用發(fā)生膨脹，填料層在單獨水沖或氣沖過程中，不斷 膨脹和被壓縮，同時，在水、氣對填料的流體沖刷和填料顆粒間互相摩擦的雙重作用下，生 物膜、被截留吸附的SS與填料分離，沖洗下來的生物膜及SS在漂洗中被沖出濾池。反沖洗污 泥回流至濾池預(yù)處理部分的沉淀系統(tǒng)。再生后的濾池進入下一周期運行。由于正常過濾與反 沖時水流方向相反，填料層底部的高濃度污泥不經(jīng)過整個濾床，而是以最快的速度通過池底 排泥管離開濾池?？陀^的講，反沖過程沒有太多的理論依據(jù)，基本是從再生效果考慮的，既 要恢復過濾能力，又要保證填料表面仍附著有足夠的生物體，使濾池能滿足下一周期凈化處 理要求。2工藝特點 Biostyr工藝最初是為在污水的二級、三級處理中實現(xiàn)硝化、反硝化開發(fā)的，設(shè)計思想來自A/O法。在具體工藝形式的實現(xiàn)中，該工藝抓住了BAF的技術(shù)關(guān)鍵-填料，并由此帶來了一系列的工藝特點。 (1)采用新型填料。從化工原理的角度看，填料技術(shù)的改進是對反應(yīng)器內(nèi)部構(gòu)造的改善， 是加強傳質(zhì)、改善反應(yīng)器內(nèi)水力條件、生化反應(yīng)條件的基本手段，是提高負荷的根本途徑。 在BAF工藝中，填料一方面起著生物載體的作用，為生物膜提供良好的生長環(huán)境，另一方面 也起著過濾的作用。事實上，BAF性能的優(yōu)劣很大程度上取決于填料的特性。Biostyr采用的是比重小于水的球形有機填料，粒徑3.55mm，具有較好的機械強度和化學穩(wěn)定性，在為微生物提供生長環(huán)境、截留SS、促進氣水均勻混合等方 面有一定優(yōu)勢。 目前，用于BAF的填料有許多種，BAF的另一代表形式BIOFOR使用的Biolite膨脹硅鋁酸鹽，屬于沉沒填料(sunken media)。相比之下，Biostyrene易于反沖洗， 結(jié)合其具體的運行方式，就為Biostyr擁有高的處理能力、延長運行周期 ，減少反沖洗水量創(chuàng)造了條件。目前有資料表明，懸浮填料在截留SS、降解COD等方面要優(yōu) 于沉沒填料。 表1Biostyr試驗裝置用于二級處理中的試驗記錄檢測指標反應(yīng)器進水反應(yīng)器出水廢水排放指標備注總COD(mg/L)32444901.反應(yīng)器進水為經(jīng)過斜板沉淀的市政污水 2.HRT小于2h 3.在滿足脫氮的前提下，COD負荷可達10kg/(m3d) 4. 17、NH3-N負荷為1kg/(m3d)的條件下， NH3-N去除率達95%； NO3-N負荷為1.5kg/(m3d)(以缺氧區(qū)計)時，NO3-N去除率75% 溶解性COD(mg/L)1723230(BOD5)SS(mg/L)1051230TKN(mg/L)40510NOx-N(mg/L)-910 (2)試驗研究表明，濾池內(nèi)微生物濃度大，活性高，結(jié)合具體的運行方式，Biostyr處理負荷高，出水水質(zhì)優(yōu)，性能穩(wěn)定。廢水先流經(jīng)缺氧區(qū)，不但提供反硝化所 需的碳源，還有部分BOD被異養(yǎng)微生物降解掉，降低了進入曝氣區(qū)的污染負荷，達到了好氧 區(qū) 內(nèi)降低曝氣量、為硝化創(chuàng)造條件的目的。硝化過程得益于生物膜法的特點，擺 脫了因硝化細菌世代期長而造成的泥齡限制。填料對水流的阻力，保障了水流的均勻分布， 創(chuàng)造了濾池內(nèi)半推流的水力條件以及較好的傳質(zhì)條件。水氣平行向上流動，促進了氣水的均 勻混合，避免了氣泡的聚合，有利于降低能耗，提高氧轉(zhuǎn)移效率。表1是F.Rogalla等人將Biostyr試驗裝置應(yīng)用于二級處理中的試驗記錄，從中可對Biostyr 的性能有定量的了解。 (3)占地省，投資少。這一點是由于Biostyr的高處理能力，加上濾 池易于規(guī)范化設(shè)計，故工程結(jié)構(gòu)緊湊。此外，濾池運行過程中，原污水以及反沖洗污泥從不 暴露于外部，所以本工藝在處理系統(tǒng)外觀、減少不良氣味等環(huán)境方面有著好的表現(xiàn)。 (4)運行靈活，管理方便。Biostyr工藝一般具有自動化程度較高的控 制系統(tǒng)，濾池的過濾、反沖洗均可有保障的進行。實際工程中，對于多格濾池的情形，Biostyr的運行可類似于給水處理中的虹吸濾池，當某一格濾池反沖洗，乃至 檢修時，濾池系統(tǒng)自身發(fā)生調(diào)節(jié)，而不影響整個處理系統(tǒng)。 (5)工藝流程簡單。 Biostyr工藝將BOD降解、硝化、反硝化集于一個處 理單元內(nèi)，簡化了工藝流程。 在工藝流程上，具備預(yù)處理系統(tǒng)、不設(shè)置二沉池是以BAF為核心的處理系統(tǒng)的特點，Biostyr也不例外。由此也導致了一些不足之處。 (6)增加日常藥劑費用。為了使濾池能以較長的周期運行，減少反沖次數(shù)，降低能耗，須 對濾池進水進行預(yù)處理以降低進水中的SS，尤其是濾池用于二級處理的情況下，往往須投加藥劑才能達到這一要求。藥劑的使用不僅僅增加運行費用，許多藥劑還將降低進水的堿度，進而影響反硝化，當然，BAF用于三級處理時，由于濾池進水來自二級處理的沉淀池，所以這一矛盾并不突出。目前，水處理工作者正在從事如何利用自控系統(tǒng)有效控制加藥量的研究67。 (7)污泥量相對較大，污泥穩(wěn)定性較差。對好氧生物處理來講，負荷越高，單位體積處理能力越強，產(chǎn)生的生物體越多，再加上濾池中截留的大量SS，無疑增加了污泥的產(chǎn)量。當然，減少反沖洗水量會降低污泥體積，這也就提出了在保證反沖效果的前提下，如何提高反沖效率的問題。濾床中截留的SS有許多屬于可生物降解的，但在過濾運行后期，由于來不及被降解而經(jīng)反沖洗轉(zhuǎn)化為反沖洗污泥，成為降低污泥穩(wěn)定性的因素之一。 3應(yīng)用 Biostyr工藝在歐美應(yīng)用較為普遍，而且許多集中在處理廠用地緊張、 出水水質(zhì)要求高的地方。對于已實現(xiàn)有機碳降解、硝化的處理廠，該工藝可在外加有機碳源 的情況下，完成反硝化8。也可對只進行有機碳降解的二級處理廠進行升級，達到脫氮的水平。在具備一級強化處理的條件下，該工藝又能完全勝任工業(yè)廢水、市政污水的二級處理。此外，與化學混凝沉淀結(jié)合，還能有效除P。從功能上講，在去除廢水中BOD、SS以及硝化、脫氮等方面，該工藝已經(jīng)系列化7，通過具體工藝形式的改變(是否設(shè) 置回流、改變工藝空氣管在濾池內(nèi)的高度以及曝氣量等)，Biostyr即可單 獨實現(xiàn)去除SS和降解BOD、完成硝化和反硝化的功能。表2記錄了Biostyr 在丹麥的幾個運行實例。 表2丹麥Biostyr的運行實例(所有處理廠Biostyr的預(yù)處理中均投加FeCl3用于除P)9 處理廠NyborgHobroFrederikshavn處理目的硝化反硝化硝化 Biostyr反硝化硝化反硝化污水性質(zhì)城市污水 (含50%工業(yè)廢水)(BiostyrDynasand) 城市污水(含40%工業(yè)廢水)城市污水 (含20%工業(yè)廢水)設(shè)計流量(m3/d)13000910010100濾速(m/h)1.12.21COD負荷(kg/(m3d)2.42.22.3濾池面積(m2)504168441好氧區(qū)高度/缺氧區(qū)高度 (m)1.5/1.02.4/0.62.1/0.9 (后置DN濾床深3.0m)回流比(%)300100200反硝化碳源甲醇乙醇-甲醇(1996.1以后)甲醇出水 水質(zhì) (mg/L)NH3-N1994 官方 數(shù)據(jù)1.81995.8.11996.9.1的數(shù)據(jù) 流量為8350m3/d0.351995.6的數(shù)據(jù) 流量為6979m3/d0.9NO2/NO3-N4.6-3.9TN6.56.34-TP0.80.06-COD7(BOD5) 3858.5SS1175.9備注: Hobro和Frederikshavn處理廠的Biostyr只部分 地完成反硝化，其余的反硝化由其他反硝化裝置(仍是生物濾池)完成 Biostyr目前在國內(nèi)尚無工程應(yīng)用，但值得一提的是，大連市引進BAF的另一工藝形式-BIO FOR工藝成為國內(nèi)研究開發(fā)BAF新的契機，與之相關(guān)的填料技術(shù)的進展也已取得一定成果。從動態(tài)的角度看，隨著我國對現(xiàn)代BAF試驗與開發(fā)的進展，該工藝的各個工程環(huán)節(jié)-各類填料、自控系統(tǒng)、運行方式等諸多方面必將會有不同程度的突破，生物膜的作用機理的研究也將以這一較新的工藝形式為載體逐步深入。 4結(jié)論 Biostyr是現(xiàn)代BAF的代表工藝之一，具有處理負荷高、出水水質(zhì)優(yōu)、占地省等特點，而且功能完善，一定程度上體現(xiàn)了生物膜法好氧處理的本質(zhì)。新型一體化氧化溝工藝的節(jié)能特點 到2010年，我國城市污水治理率將從目前的不到10%提高到40%，這個任務(wù)非常艱巨，而資金緊缺則會是面臨的首要問題。因此，選擇并推廣一些適合中小城市、具有高效、節(jié)能、投入低而且可靠的污水處理新技術(shù)有著巨大的現(xiàn)實意義。近幾年發(fā)展較快的一體化氧化溝技術(shù)對解決上述問題有針對性，其較多的經(jīng)濟和節(jié)能特點是該技術(shù)得以廣泛推廣的基礎(chǔ)。目前應(yīng)用該技術(shù)在國內(nèi)興建的污水處理廠已超過10余座，現(xiàn)以四川省示范工程成都城北污水處理廠為例，闡述該技術(shù)在節(jié)能方面的特點。 1城北污水廠概況城北污水處理廠的工藝流程如圖1。該污水廠設(shè)計處理水量為1104m3/d，考慮N、P的去除，在氧化溝前段設(shè)置缺氧段和厭氧段，設(shè)計停留時間為15 h，其中缺氧段為2 h，厭氧段為1 h。氧化溝的總有效容積為5 953m3，有效水深為4.5 m，溝寬為10.5 m。設(shè)計污泥濃度MLSS=3000 mg/L，污泥負荷為0.1kgBOD5/(kgMLSSd)。該污水廠實現(xiàn)整套設(shè)備國產(chǎn)化，主要設(shè)備包括：D1000mm，L9000 mm的轉(zhuǎn)刷2臺，配用電機的功率為45 kW；7.5 kW的水下推進器2臺，設(shè)置于主溝，2.2 kW的1臺，設(shè)置于缺氧段，0.75 kW的2臺，缺氧段和厭氧段各1臺。經(jīng)濟技術(shù)指標如下：投資為761.46 元/m3，運行費用為0.2 元/m3。設(shè)計進水BOD為100150 mg/L，COD為200300 mg/L，SS為250 mg/L。設(shè)計出水水質(zhì)達到污水綜合排放標準(GB 89781996)的一級標準。進、出水水質(zhì)見表1。表1污水廠進、出水水質(zhì)mg/L項目CODBODSSNH3-NTN進水77.957855153225411327.818 30.7進水平均值197.473.2123.12023.4出水26.046.09.220.63.021.00.82.33.112.4出水平均值33.615.413.11.56.9該廠出水TP指標未能達到標準(0.5mg/L)，主要是由于進水有機物濃度 較低及運行調(diào)試期間未正常排泥所致。目前總磷去除率可達70%左右，若排泥正常則去除率更高。2節(jié)能特點及機理2.1固液分離和污泥無泵自動回流一體化氧化溝比常規(guī)活性污泥法具有節(jié)能優(yōu)勢，其首要特點在于用固液分離器取代了傳統(tǒng)的二沉池，并同時實現(xiàn)了污泥無泵自動回流。固液分離器的設(shè)計表面負荷一般為5065m3/(m2d)，該值是傳統(tǒng)二沉池設(shè)計的1.52倍。成都城北污水處理廠的固液分離器采用側(cè)溝式和中心島式(尚未啟用)，在固液分離的 同時實現(xiàn)污泥自動回流，省卻了一道機械回流，從而大大降低了運行能耗。傳統(tǒng)的氧化溝法須設(shè)污泥回流系統(tǒng)，以MLSS=4000mg/L，SVI=150設(shè)計，就需100%的回流比，該回流比需設(shè)置NWL2408立式污泥泵2臺，運行功率為22 kW，電耗增加約0.053 (kWh)/m3。而實現(xiàn)污泥自動回流，則節(jié)能可達15%左右。固液分離及回流機理見圖2。主溝內(nèi)混合液在流經(jīng)組件進入分離器內(nèi)部時，由于特殊的分離器組件結(jié)構(gòu)和水力條件，流動方向發(fā)生了多次變化，客觀上消耗了液流的能量，為固液分離打下了基礎(chǔ)。分離后的污泥通過絮凝，體積變得越來越大，在其沉降過程中，不斷受到從主溝進入到分離器內(nèi)的液流向上的沖擊，形成污泥反沖。當這一沖擊作用與污泥的重力持平時，污泥便懸浮在分離器中，保持動態(tài)靜止，形成一懸浮污泥層。當混合液由下而上通過懸浮層時，混合液中的污泥便被懸浮污泥“網(wǎng)捕”下來，這就比傳統(tǒng)二沉池單靠靜沉作用多了一重作用。在分離器底部，混合液受到組件下側(cè)板的反力作用，該力可分解組件下側(cè)板流動的兩束流上向流和下向流，因流速差的存在形成壓力差，該壓力差就直接導致了污泥自動回流。成 都城北污水廠一年多的運行情況表明，只要保證固液分離器底部的推動力并及時排泥，就能 保證穩(wěn)定的分離及回流效果。2.2水力內(nèi)回流合建式一體化氧化溝其節(jié)能之處不僅在于曝氣/沉淀一體化，實現(xiàn)了污泥無泵自動回流(見圖3中的a)，還在于直接將缺氧區(qū)和好氧區(qū)共壁合建實現(xiàn)了水力內(nèi)回流。該設(shè)計的獨到之處在于硝化液是通過好氧區(qū)的循環(huán)流動直接流至缺氧區(qū)，與厭氧池中的出水混合后進行反硝化反應(yīng)的，這樣就再次省卻了一道機械內(nèi)回流，并充分利用了一體化氧化溝的能量分區(qū)及水 力分布特點(見圖3中的b)。固液分離器和轉(zhuǎn)刷分別位于氧化溝的兩側(cè)，氧化溝在本質(zhì)上屬于延時曝氣，污泥負荷很低，曝氣池內(nèi)氧利用率高，使好氧段溶解氧濃度只要達到1.52.0 mg/L就能較好地去除BOD 及進行硝化反應(yīng)。而在分離器底部及缺氧區(qū)內(nèi)回流進口處為好氧段的溶解氧最低處，經(jīng)測定只有0.6 mg/L左右，實際上已經(jīng)處于缺氧階段(可稱為預(yù)缺氧段)，并進行著小規(guī)模的反硝化反應(yīng)。其回流比的大小對缺氧區(qū)溶解氧濃度影響不大，而氧化溝的完全混合加循環(huán)推流 的獨特水力特征，保證了在不用外加能量的情況下保持300%600%的回流比。而一般A2/O 法為取得良好的脫氮效果，通常要求有200%500%的高回流比。以設(shè)計r=200%，Q= 1104m3/d的機械內(nèi)回流系統(tǒng)為例，需設(shè)置WQ801245潛污泵1臺，運行功率為45 kW，意味著電耗增加0.108 (kWh)/m3，而且高回流比往往會使缺氧段溶解氧濃度升高而影響脫氮效果。相比之下，一體化氧化溝的內(nèi)回流就具有節(jié)省能耗及控制簡單兩方面的優(yōu)勢 ，僅水力內(nèi)回流就可節(jié)能近30%。當原水流經(jīng)厭氧池后，可快速降解有機物濃度大大增加，其出水與水力內(nèi)回流的硝化液混合(經(jīng)測定在混合處的COD/TN7.2)，即充足的碳源、理想的DO條件及高回流比的硝化液使反硝化反應(yīng)進行得非常徹底。反應(yīng)的結(jié)果是NO3-作為電子受體代替溶解氧 去除大量的有機物質(zhì)，使整個系統(tǒng)耗氧量可節(jié)省近1/3，從而進一步降低了運行費用。此外，缺氧段反硝化反應(yīng)的順利進行，也為厭氧池磷的釋放打下了基礎(chǔ)，因為厭氧池含磷污泥是從缺氧區(qū)回流的(見圖3中的c)，該回流液中NO3-含量越低，釋磷就越充分。合建式氧化溝實現(xiàn)了：將不同功能的反應(yīng)器以功能分區(qū)的形式融合在同一空間中，免去了頻繁的空間調(diào)配；結(jié)合設(shè)備配置，做到各功能區(qū)優(yōu)化和能量投入可調(diào)；利用水力內(nèi)回流而省卻了機械回流措施。2.3合理配置設(shè)備和優(yōu)化運行模式曝氣轉(zhuǎn)刷與水下推進器的合理配置，不僅能解決氧化溝溝深加大的問題，而且為節(jié)能運行提供了基礎(chǔ)。水下推進器的配置使轉(zhuǎn)刷從眾多的功能中獨立出來，以充氧功能為主，而混合推 動則由水下推進器來承擔，轉(zhuǎn)刷可根據(jù)不同目的靈活應(yīng)用。試驗表明，僅水下推進器單獨運行時，溝中的流速分布與轉(zhuǎn)刷單獨運轉(zhuǎn)時相反；兩臺轉(zhuǎn)刷同時開啟時，氧化溝底部有積泥產(chǎn)生；而當1臺轉(zhuǎn)刷和主溝的兩臺水下推進器同時開啟時，混合推動效果非常好且無沉泥現(xiàn)象，這 說明曝氣轉(zhuǎn)刷和水下推進器具有很大的互補性。從水力學的角度來說，側(cè)溝式一體化氧化溝比船式、BMTS等氧化溝的水頭損失更小，流態(tài)更好。城北污水廠的主溝有效水深達4.5 m，單獨使用轉(zhuǎn)刷則混合推動得不到保證，而水下推 進器的設(shè)計功率僅為4W/m3左右，它與轉(zhuǎn)刷的合理配置達到了充氧混合和循環(huán)流動的目的，使運行能耗得到了降低。為進一步降低能耗，城北污水廠在日常還采取了優(yōu)化運行的模式，即