絮凝池?cái)嚢铏C(jī)的設(shè)計(jì)及其工藝流程.doc

摘 要 完成絮凝過(guò)程的絮凝池 一般常稱(chēng)反應(yīng)池 在凈水處理中占有重要的地 位 天然水中的懸浮物質(zhì)及肢體物質(zhì)的粒徑非常細(xì)小 為去除這些物質(zhì)通常 借助于混凝的手段 也就是說(shuō)在原水中加入適當(dāng)?shù)幕炷齽?經(jīng)過(guò)充分混和 使膠體穩(wěn)定性被壞 脫穩(wěn) 并與混凝劑水介后的聚合物相吸附 使顆粒具有 絮凝性能 而絮凝池的目的就是創(chuàng)造合適的水力條件使這種具有絮凝性能的 顆粒在相互接觸中聚集 以形成較大的絮凝體 絮粒 因此 絮凝池設(shè)計(jì)是 否確當(dāng) 關(guān)系到絮凝的效果 而絮凝的效果又直接影響后續(xù)處理的沉淀效果 絮凝攪拌機(jī)是絮凝池機(jī)械攪拌的裝置 它主要用于廢水處理的攪拌過(guò)程 本 設(shè)計(jì)提到了絮凝池的設(shè)計(jì) 攪拌機(jī)的設(shè)計(jì)以及其工藝流程 關(guān)鍵詞 絮凝池 混凝劑 沉淀效果 絮凝性能 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 0 目 錄 摘 要 0 1 前 言 1 1 1 畢業(yè)設(shè)計(jì)課題的目的 意義 國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀 1 1 1 1 畢業(yè)設(shè)計(jì)課題的目的 意義 1 1 1 2 國(guó)內(nèi)外污水處理的現(xiàn)狀 1 1 2 攪拌機(jī)在污水處理中的作用 2 1 2 1 攪拌機(jī)的發(fā)展概述 2 1 2 2 反應(yīng)攪拌機(jī)的工作原理 2 1 3 絮凝的工作原理 3 1 4 水處理中的攪拌設(shè)備 3 1 5 絮凝攪拌機(jī)的適應(yīng)條件和構(gòu)造 3 1 5 1 絮凝攪拌機(jī)的適應(yīng)條件 3 1 5 2 絮凝攪拌機(jī)的構(gòu)造 4 1 6 本課題的設(shè)計(jì)思路 5 2 絮凝池的設(shè)計(jì) 6 2 1 絮凝池的設(shè)計(jì)探討 6 2 1 1 絮凝的相似關(guān)系 7 2 1 2 假設(shè)和設(shè)想 10 2 2 絮凝池的設(shè)計(jì)要求及結(jié)果 15 3 絮凝攪拌機(jī)的設(shè)計(jì) 17 3 1 設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù) 17 3 2 設(shè)計(jì)要點(diǎn) 17 3 3 設(shè)計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù) 17 3 4 槳葉的設(shè)計(jì) 17 3 4 1 槳葉結(jié)構(gòu)尺寸確定 17 3 4 2 攪拌器轉(zhuǎn)速計(jì)算 18 3 4 3 攪拌功率計(jì)算 19 4 電動(dòng)機(jī)及減速器的選型 22 4 1 減速器和電動(dòng)機(jī)的選型條件 22 4 2 電動(dòng)機(jī)與減速器的選擇 22 4 4 攪拌軸的設(shè)計(jì)及其結(jié)果驗(yàn)證 23 4 5 軸與槳葉 聯(lián)軸器的連接 24 4 5 1 連接形式 24 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 1 4 5 2 聯(lián)軸器與軸的連接 24 4 6 軸承的選型及軸的最終確定 25 5 支撐裝置設(shè)計(jì) 26 5 1 攪拌機(jī)的支承部分 26 5 1 1 機(jī)座 26 5 1 2 軸承裝置 26 5 2 水下支撐座的設(shè)計(jì) 27 5 2 1 軸承的選型 27 5 2 2 支撐套的設(shè)計(jì) 28 6 軸的密封 29 6 1 密封裝置的類(lèi)型 29 6 2 軸的密封選擇 29 7 結(jié) 論 31 符號(hào)說(shuō)明 31 參考文獻(xiàn) 33 謝 辭 34 附 件 35 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 1 1 前 言 1 1 畢業(yè)設(shè)計(jì)課題的目的 意義 國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀 1 1 1 畢業(yè)設(shè)計(jì)課題的目的 意義 廢水處理中反應(yīng)攪拌機(jī)的目的是借助攪拌器的作用是使廢水中的膠體顆 粒絮凝形成較大的顆粒 以利沉淀 以滿(mǎn)足水處理中水質(zhì)凈化的要求 本題 目主要涉及水處理中絮凝工藝中反應(yīng)攪拌機(jī)的設(shè)備設(shè)計(jì) 主要解決的問(wèn)題是 水處理中該設(shè)備的設(shè)計(jì) 包括 絮凝攪拌機(jī) 電動(dòng)機(jī)及減速器的選型 支撐 裝置設(shè)計(jì) 軸的密封設(shè)置 絮凝池的設(shè)計(jì) 并畫(huà)出相應(yīng)的設(shè)備圖 1 1 2 國(guó)內(nèi)外污水處理的現(xiàn)狀 我國(guó)污水處理事業(yè)的歷史始于 1921 年 到改革開(kāi)放的近二十年來(lái)取得 了迅速的發(fā)展 但仍然滯后于城市發(fā)展的需要 據(jù)統(tǒng)計(jì) 到 2000 年底 全 國(guó)已建設(shè)城市污水處理廠 427 座 其中二級(jí)處理廠 282 座 這些污水處理廠 的建設(shè) 極大地提高了城市污水的處理水平 但處理量的增加仍遠(yuǎn)遠(yuǎn)滯后于 污水排放量的增長(zhǎng) 我國(guó)的污水處理事業(yè)的實(shí)際情況是污水處理率低 很多 老城區(qū)的排水管網(wǎng)甚至不成系統(tǒng) 城市污水處理能力增長(zhǎng)緩慢和污水處理率低是造成我國(guó)水環(huán)境污染的主 要原因 由此導(dǎo)致了水環(huán)境的持續(xù)惡化 并嚴(yán)重的制約了我國(guó)經(jīng)濟(jì)與社會(huì)的 發(fā)展 我國(guó)城市污水處理能力增長(zhǎng)緩慢的主要原因可以歸結(jié)為 污水處理技 術(shù)落后 城市污水處理技術(shù)是城市污水處理設(shè)施能否高效運(yùn)轉(zhuǎn)的關(guān)鍵 就目 前的發(fā)展?fàn)顩r來(lái)看 在中小城市污水處理方面 尚缺乏適合我國(guó)實(shí)際國(guó)情的 污水處理技術(shù)和設(shè)備 因此 探索和發(fā)展適合我國(guó)國(guó)情的中小城市 鎮(zhèn) 污 水處理工藝 掌握一批在中小城市 鎮(zhèn) 具有代表性的污染源的治理技術(shù)和 城市污水處理技術(shù) 就勢(shì)在必行 在過(guò)去的 30 年中 美國(guó)通過(guò)建設(shè)污水處理廠 成功解決了來(lái)自城市和 工業(yè)方面的點(diǎn)源污染問(wèn)題 但在達(dá)到可以游泳和漁業(yè)用水的要求方面 仍然 遇到了很多困難 由于現(xiàn)在的水污染大部分是來(lái)自分散的非點(diǎn)源 對(duì)于這些 非點(diǎn)源污染 控制措施和相關(guān)費(fèi)用都具有很高的不確定性 今后城市在污水 處理方面能夠或應(yīng)該做到什么程度 目前正在進(jìn)行激烈的爭(zhēng)論 合流制污水 管網(wǎng)的老城市需要大量投資 來(lái)減少在雨季的污水溢流 而迅速發(fā)展的新興 城市又臨著處理能力不足 導(dǎo)致生活污水管網(wǎng)溢流的問(wèn)題 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 2 1 2 攪拌機(jī)在污水處理中的作用 1 2 1 攪拌機(jī)的發(fā)展概述 攪拌機(jī)的操作性能直接關(guān)系到產(chǎn)品的質(zhì)量 能耗和生產(chǎn)成本 工程界和 學(xué)術(shù)界對(duì)攪拌混合都非常重視 進(jìn)行了大量的研究工作 取得了不少的研究 成果 攪拌器是化學(xué)工程和生物工程中最常見(jiàn)也是最重要的單元設(shè)備之一 目 前 攪拌器的選型和內(nèi)構(gòu)件的設(shè)計(jì)在很大程度上依賴(lài)試驗(yàn)和經(jīng)驗(yàn) 對(duì)放大規(guī) 模還缺乏深入的認(rèn)識(shí) 對(duì)于能耗和生產(chǎn)成本只能在一定規(guī)模的生產(chǎn)裝置上對(duì) 比后才能得出結(jié)論 由于對(duì)產(chǎn)品的回收率和質(zhì)量要求越來(lái)越高 對(duì)攪拌器的 研究日趨深入 已從早期對(duì)攪拌功率和混合時(shí)間的研究 20 世紀(jì) 80 年代對(duì) 反應(yīng)釜內(nèi)的流體速度場(chǎng)分布的研究 進(jìn)入 20 世紀(jì) 90 年代以來(lái)的攪拌釜內(nèi)三 維流場(chǎng)的數(shù)值模擬研究 流場(chǎng)數(shù)值模擬必須在深入進(jìn)行流體力學(xué)研究的基礎(chǔ) 上 綜合考慮流體流動(dòng)的三維性 隨機(jī)性 非線(xiàn)性和邊界條件不確定性 通 過(guò)數(shù)值模擬不但可以解決反應(yīng)器的放大機(jī)理 而且可以?xún)?yōu)化設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)新型高 效攪拌器 使機(jī)械攪拌器的設(shè)計(jì)理論更加完善 1 2 2 反應(yīng)攪拌機(jī)的工作原理 對(duì)于不同的介質(zhì) 不同的化學(xué)反應(yīng)過(guò)程 要求攪拌裝置的結(jié)構(gòu)和攪拌速 度不同 根據(jù)不同的場(chǎng)合一般分為以下幾種情況 1 液 液互溶系統(tǒng)的場(chǎng)合 一般采用低速攪拌就能足夠完成 這種場(chǎng)合常用漿葉式攪拌裝置 2 液 液 互不相溶的場(chǎng)合 這種場(chǎng)合則需要強(qiáng)烈的上下翻滾 常用漿葉攪拌器 在釜 體內(nèi)加有一定形狀的擋板 或采用推進(jìn)式攪拌器 3 反應(yīng)介質(zhì)里有少量的 固體且不易沉降時(shí)可采用比較緩和的攪拌 反之當(dāng)反應(yīng)介質(zhì)或反應(yīng)過(guò)程的生 成物中固體較多 且容易沉降時(shí)必須采用強(qiáng)烈的上下的翻動(dòng)的攪拌 這些攪 拌均屬于固 液相的攪拌系統(tǒng) 在本人設(shè)計(jì)的課題中攪拌器中所攪拌的介質(zhì)是廢水 廢水處理中反應(yīng)攪 拌機(jī)的目的是由電機(jī)作為驅(qū)動(dòng)裝置 經(jīng)減速器聯(lián)軸器帶到直槳葉旋轉(zhuǎn)使膠體 顆粒絮凝形成較大的顆粒 以利沉淀 以滿(mǎn)足水處理中水質(zhì)凈化的要求 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 3 廢 水投 藥混 合反 應(yīng)沉淀分離 沉淀 慢速攪拌急速攪拌 出 水 1 3 絮凝的工作原理 膠體的脫穩(wěn)階段是第一階段 絮凝是第二階段 而絮凝指膠體脫穩(wěn)以后 結(jié)成大顆粒絮體的階段 第一階段相當(dāng)于給水處理中加藥混合后的極短的一 段時(shí)間 可能在一秒鐘內(nèi) 而絮凝則主要是在反應(yīng)設(shè)備中完成的 這是水處 理中常用的方法 其工作原理如圖 1 1 1 4 水處理中的攪拌設(shè)備 水處理中的攪拌設(shè)備 分成溶藥攪拌 混合攪拌 絮凝攪拌 澄清池?cái)?拌 消化池?cái)嚢韬退聰嚢枇N類(lèi)型 絮凝攪拌是水處理的重要方法之一或 基本單元操作之一 而且往往是必不可少的 它在生活飲用水 工業(yè)用水 工業(yè)廢水及生活污水的處理中都有廣泛的應(yīng)用 因而學(xué)習(xí)和研究絮凝科學(xué)及 其在水處理中的應(yīng)用具有十分重要的意義 其中絮凝攪拌機(jī)分為 剛性連接攪拌機(jī)和彈性連接攪拌機(jī) 本設(shè)計(jì)主要 討論的是剛性連接攪拌機(jī) 剛性連接攪拌機(jī)由 電動(dòng)機(jī) 減速器 剛性聯(lián)軸器 機(jī)座 軸承 攪拌 軸 攪拌器 攪拌設(shè)備的工作部分 有攪拌器 攪拌軸和攪拌附件組成 1 5 絮凝攪拌機(jī)的適應(yīng)條件和構(gòu)造 1 5 1 絮凝攪拌機(jī)的適應(yīng)條件 絮凝攪拌機(jī)用于給水排水主力中混凝過(guò)程中的絮凝階段 絮凝攪拌的作 用是促使水中的膠體顆粒發(fā)生碰撞 吸附并逐漸結(jié)成一定大小的帆花 試絕 大部分帆花截留在沉淀池內(nèi) 攪拌強(qiáng)度和攪拌時(shí)間是決定絮凝效果的關(guān)鍵 絮凝池內(nèi)攪拌強(qiáng)度 即攪 拌速度梯度值 G 應(yīng)遞減 各檔攪拌器槳葉中心處的線(xiàn)速度依次逐漸減慢 絮凝劑 圖 1 1 絮凝沉淀處理流程示意圖 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 4 且要有足夠的攪拌時(shí)間來(lái)完成絮凝過(guò)程 絮凝攪拌機(jī)可滿(mǎn)足絮凝規(guī)律的要求 使絮凝過(guò)程中各段具有不同的攪拌 強(qiáng)度 可以適合水量和水溫的變化 優(yōu)點(diǎn)是水頭損壞小 池體結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 外 加能量組合方便 絮凝攪拌機(jī)設(shè)置無(wú)級(jí)調(diào)速后可隨水量 原水濁度和投藥量的變化而調(diào)整 攪拌強(qiáng)度 達(dá)到滿(mǎn)意的絮凝效果 節(jié)約藥劑的用量 絮凝攪拌機(jī)根據(jù)攪拌軸的安裝分式分為立式攪拌機(jī)和臥失攪拌機(jī)兩種 臥 式絮凝攪拌機(jī)的槳板接近池底旋轉(zhuǎn) 一般絮凝池不存在積泥問(wèn)題 1 5 2 絮凝攪拌機(jī)的構(gòu)造 立式攪拌機(jī)有工作部分 垂直攪拌軸 框式攪拌器 支承部分 軸承裝 置 機(jī)座 和驅(qū)動(dòng)部分 電動(dòng)機(jī) 擺線(xiàn)針輪減速機(jī) 組成 如圖 1 2 圖 1 2 立體攪拌機(jī)總體結(jié)構(gòu)圖 框式攪拌器分直槳葉 斜槳葉和網(wǎng)槳葉三種 直槳葉是最常用的一種普通槳葉 其結(jié)構(gòu)如圖 1 3 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 5 圖 1 3 直槳葉框式攪拌器示意圖 1 6 本課題的設(shè)計(jì)思路 1 絮凝池的結(jié)構(gòu)尺寸的確定 2 攪拌機(jī)大小的確定及轉(zhuǎn)速和功率的計(jì)算 3 由攪拌機(jī)功率來(lái)做電機(jī)的選型設(shè)計(jì) 4 由電機(jī)的型號(hào)尺寸來(lái)做聯(lián)軸器的選型設(shè)計(jì) 5 由聯(lián)軸器的型號(hào)尺寸來(lái)決定軸徑以及對(duì)所決定的軸徑進(jìn)行計(jì)算驗(yàn) 證 6 由軸徑來(lái)做軸承的選型 7 由軸承的尺寸來(lái)做機(jī)座及支撐座的選型設(shè)計(jì) 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 6 2 絮凝池的設(shè)計(jì) 2 1 絮凝池的設(shè)計(jì)探討 完成絮凝過(guò)程的絮凝池 一般常稱(chēng)反應(yīng)池 在凈水處理中占有重要的地 位 天然水中的懸浮物質(zhì)及肢體物質(zhì)的粒徑非常細(xì)小 為去除這些物質(zhì)通常 借助于混凝的手段 也就是說(shuō)在原水中加入適當(dāng)?shù)幕炷齽?經(jīng)過(guò)充分混和 使膠體穩(wěn)定性被壞 脫穩(wěn) 并與混凝劑水介后的聚合物相吸附 使顆粒具有 絮凝性能 而絮凝池的目的就是創(chuàng)造合適的水力條件使這種具有絮凝性能的 顆粒在相互接觸中聚集 以形成較大的絮凝體 絮粒 因此 絮凝池設(shè)計(jì)是 否確當(dāng) 關(guān)系到絮凝的效果 而絮凝的效果又直接影響后續(xù)處理的沉淀效果 當(dāng)然 為了獲得良好的絮凝效果 混凝劑的合理選擇是重要的 但是也 不能忽視絮凝池設(shè)計(jì)的重要性 在生產(chǎn)實(shí)踐中 不少水廠由于改進(jìn)了絮凝池 的布置 從而提高了出水水質(zhì) 降低了藥耗 或者增加了制水能力 在混凝 沉淀的設(shè)計(jì)中 也出現(xiàn)了寧可延長(zhǎng)一些反應(yīng)時(shí)間以縮短沉淀時(shí)間的看法 這 些都說(shuō)明絮凝反應(yīng)在凈水處理中的重要作用 近年來(lái) 由于高效能沉淀以及過(guò)濾裝置的出現(xiàn) 使水廠的平面布置 包 括構(gòu)筑物尺寸及占地面積 大為縮小 相對(duì)來(lái)說(shuō)絮凝池所占比例就有所增加 例如 在原平流式沉淀池中 絮凝只占較小的體積 然而在斜管沉淀池中 絮凝部分的體積幾乎與沉淀部分的體積相仿 為此 國(guó)內(nèi)不少同志在這方面 進(jìn)行著如何改進(jìn)絮凝構(gòu)筑物的研究 并提出了不少設(shè)想 對(duì)設(shè)計(jì)工作者來(lái)說(shuō) 亦迫切要求有一個(gè)科學(xué)的評(píng)價(jià)方法 以解決如何合理選擇絮凝形式的問(wèn)題 絮凝反應(yīng)是一個(gè)很復(fù)雜的過(guò)程 它不僅受絮凝池水力條件的控制 而且 還與原水性質(zhì) 混凝劑品種和加藥量以及混和過(guò)程都有密切關(guān)系 從目前國(guó) 內(nèi)外的研究情況來(lái)看 尚沒(méi)有一個(gè)能定量地反映絮凝過(guò)程的完整數(shù)學(xué)模式 甚至作為定性分析 也還存在不少問(wèn)題 這些情況就給具體設(shè)計(jì)工作者帶來(lái) 很多困難 嚴(yán)格地說(shuō) 目前不少絮凝池的設(shè)計(jì) 僅是水力的驗(yàn)算 并沒(méi)有對(duì) 絮凝過(guò)程作完整的分析 因此 往往出現(xiàn)即使原水的絮凝性質(zhì)很不相同 而 其絮凝池的布置卻完全相同的情況 根據(jù)規(guī)范或設(shè)計(jì)手冊(cè)規(guī)定的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù) 進(jìn)行水力計(jì)算 是目前絮凝池設(shè) 計(jì)中應(yīng)用最廣泛的方法 應(yīng)該說(shuō)它在大多數(shù)場(chǎng)合下是可行的 但并不一定是 最優(yōu)的 況且 這些規(guī)定也只規(guī)定一些主要指標(biāo) 至于具體的布置還需由設(shè) 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 7 計(jì)者確定 例如 一般規(guī)定隔板絮凝池的流速由 0 6 米 秒漸減至 0 2 米 秒 至于流速如何遞減 以及隔板轉(zhuǎn)折的布置和道數(shù)等等 都未作明確規(guī) 定 因而盡管所用主要指標(biāo)完全相同 卻可設(shè)計(jì)成很不相同的布置形式 至 于它們的效果差異則更難以鑒別 為了探討絮凝池設(shè)計(jì)的合理方法 福建省凈水工藝試驗(yàn)組曾提出了應(yīng)用 模型絮凝池 的概念 其基本出發(fā)點(diǎn)就是認(rèn)為 合理的反應(yīng)速度應(yīng)符合流 速漸變的原則 即反應(yīng)速度由大到小呈直線(xiàn)變化 且反應(yīng)池進(jìn)口流速應(yīng)大于 或者等于 1 米 秒 凡符合這二個(gè)條件的所謂 模型絮凝池 則被認(rèn)為是理 想的絮凝池布置 模型絮凝池 作為探討整個(gè)絮凝過(guò)程變化規(guī)律的設(shè)想 是有其積極意 義的 但是 要把 模型絮凝池 作為理想的絮凝形式 則尚缺乏足夠的依 據(jù) 作為問(wèn)題之一 它脫離了原水性質(zhì)的考慮 速度漸變?cè)瓌t應(yīng)對(duì)不同水質(zhì) 條件有不同的要求 而不宜取作常量 譬如 對(duì)于原水顆粒濃度不足以及絮 凝體不易破碎的情況 將較高流速區(qū)的反應(yīng)時(shí)間增加些 顯然是有好處的 反之 則應(yīng)增加較低流速區(qū)的比例 另外 隔板絮凝的轉(zhuǎn)折 從 模型絮凝 池 的要求考慮 顯然是不符合要求的 但是實(shí)際上在絮凝的最初階段 它 往往起到了促進(jìn)絮凝的效果 模型絮凝池 用流速作為比較的相似關(guān)系 與絮凝理論所采用的以速度梯度作為相似關(guān)系有所區(qū)別 隨著絮凝形式的不 同 同樣的流速 其速度梯度可相差達(dá)數(shù)倍 因此關(guān)于 模型絮凝池 的設(shè) 想尚有不少問(wèn)題需要進(jìn)一步深入研究 目前絮凝池設(shè)計(jì)中一個(gè)普遍問(wèn)題就是沒(méi)有考慮進(jìn)入絮凝池的處理水水質(zhì) 眾所周知 良好的絮凝反應(yīng)必須具備二個(gè)條件 即具有充分絮凝能力的顆粒 以及合適的反應(yīng)水力條件 實(shí)際上 它們就是絮凝過(guò)程中的 內(nèi)因 和 外 因 水力條件只有適合欲絮凝顆粒的絮凝要求時(shí) 才能促進(jìn)絮凝的進(jìn)行 反之則不僅不能促進(jìn)絮凝的進(jìn)行 甚至使已經(jīng)絮凝的顆粒破壞 因此作為具 體的絮凝池設(shè)計(jì) 就必須考慮到處理水的水質(zhì)條件 但是這卻是目前絮凝池 設(shè)計(jì)中最薄弱的環(huán)節(jié) 2 1 1 絮凝的相似關(guān)系 所謂合理設(shè)計(jì) 無(wú)非是從許多可供選擇的方案中 選定一種最能符合要 求的方案 同樣 絮凝池的合理設(shè)計(jì) 就是要從諸多的絮凝形式 以及不同 的指標(biāo)中 選擇一種最能適合具體絮凝條件而又切實(shí)可行的形式和指標(biāo) 鑒 于目前的研究水平 僅用理論的方法還無(wú)法解答上述課題 因此還需借助于 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 8 實(shí)驗(yàn)手段 實(shí)驗(yàn)的目的就是可以在較小規(guī)模下模擬實(shí)際的效果 以便對(duì)可供 選擇的方案加以比較 和其它許多實(shí)驗(yàn)一樣 絮凝的實(shí)驗(yàn)也需要解決一個(gè)模 擬的相似問(wèn)題 也就是說(shuō)需要解決怎樣在較小規(guī)模的試驗(yàn)中 獲得與真實(shí)絮 凝池同樣的絮凝結(jié)果 對(duì)于絮凝反應(yīng)來(lái)說(shuō) 需待解決的相似關(guān)系主要有二個(gè) 即處理水的水質(zhì) 條件和絮凝池的水力條件 關(guān)于水質(zhì)條件 一般采用真實(shí)水樣還是容易辦到 的 例如選擇若干具有代表性處理對(duì)象的原水 加注適量混凝劑 并經(jīng)充分 混和 即可供作絮凝的實(shí)驗(yàn) 至于水力條件 則不能依靠實(shí)際絮凝池來(lái)作試 驗(yàn) 因設(shè)計(jì)的目的是要對(duì)多種方案進(jìn)行對(duì)比 而這在實(shí)際絮凝池中是難以完 全實(shí)現(xiàn)的 為此 需要尋找合適的水力條件作模擬相似 對(duì)于水力條件 一 般可以采用雷諾數(shù)或弗魯特?cái)?shù)相似 也可采用其它相似準(zhǔn)則 至于采用何種 相似方法則應(yīng)視研究對(duì)象而定 為此有必要就絮凝過(guò)程中水力條件的作用作 一分析 以確定相似關(guān)系 絮凝的目的是使細(xì)小顆粒彼此聚集 除了顆粒具有絮凝能力外 還必須 創(chuàng)造顆粒彼此接觸 或者接近 達(dá)到顆粒吸附的作用范圍以?xún)?nèi) 的機(jī)會(huì) 否則 若保持顆粒間的相對(duì)位置不變 即使顆粒的絮凝性能極為良好 也無(wú)法聚集 可以通過(guò)三個(gè)途徑 使顆粒達(dá)到彼此的接觸 水分子的熱力運(yùn)動(dòng) 顆粒的沉 速差異和水體的流動(dòng) 所謂熱力運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的顆粒碰撞 是由于水分子進(jìn)行的雜亂而沒(méi)有規(guī)則的 運(yùn)動(dòng) 布朗運(yùn)動(dòng) 不斷撞擊附近的膠體顆粒 使顆粒也進(jìn)行著雜亂而沒(méi)有規(guī) 則的運(yùn)動(dòng) 從而獲得了顆粒彼此碰撞的機(jī)會(huì) 這種接觸機(jī)會(huì)與溫度有關(guān) 而 與液體的流動(dòng)無(wú)關(guān) 因而只要保持溫度和時(shí)間的因素相同 熱力運(yùn)動(dòng)造成的 碰撞也是相同的 至于沉速差異產(chǎn)生的顆粒碰撞 往往在沉淀池中有明顯的作用 然而在 絮凝池中 由于其顆粒一般尚屬細(xì)小 沉速不大 可以說(shuō)差異所產(chǎn)生的碰撞 作用在絮凝池中 不占統(tǒng)治地位可予忽略 一般認(rèn)為在絮凝池中 對(duì)顆粒碰撞起主導(dǎo)作用的主要是水體的流動(dòng) 也 就是由于水體流動(dòng)所產(chǎn)生的能量損耗而造成的 一般關(guān)于水體流動(dòng)所產(chǎn)生的碰撞公式可表示為 J 2Gd3N2 3 2 1 式中 J 單位時(shí)間單位體積內(nèi)顆粒接觸的機(jī)會(huì) 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 9 D 顆粒的有效粒徑 單位 m N 單位體積內(nèi)的顆粒數(shù) G 計(jì)算范圍內(nèi)的絕對(duì)平均速度梯度 單位 S 1 平均速度梯度值可用下式計(jì)算 G W 0 5 2 2 式中 W 單位體積單位時(shí)間所消耗的功 單位 KW 液體的動(dòng)力粘滯系數(shù) 一般認(rèn)為式 1 只適用于層流 而大多數(shù)絮凝池的水源均屬紊流 對(duì)于 紊流條件下顆粒的碰撞頻率 Levich 提出了如下公式 J 12 d3n3 0 0 5 2 3 式中 系數(shù) 0 有效能量消耗率 單位 KW 比較式 2 1 與式 2 3 除了系數(shù)差別外 主要是式 2 3 所用的功為 有效能量 而式 2 1 則采用計(jì)算的能量 兩者相差一個(gè)效率系數(shù) 而在 實(shí)用上有效能量是難以確定的 仍需用計(jì)算的能量來(lái)表示 因此 無(wú)論是式 2 1 或式 2 3 作為單位時(shí)間單位體積內(nèi)顆粒碰撞的 因素都是顆粒的粒徑 濃度以及水流的速度梯度 實(shí)際上 這里包含了二個(gè) 方面的內(nèi)容 即以顆粒的粒徑及濃度為代表的參與絮凝的水質(zhì)條件和以 G 為 代表的絮凝池水力條件 由于粒徑和濃度已由真實(shí)水樣來(lái)模擬 因而只要保 持 G 值相似 理論上即可得到同樣的顆粒碰撞條件 但是應(yīng)該指出 顆粒的碰撞并不就是顆粒的聚集 對(duì)于不同絮凝能力的 顆粒 在同樣碰撞次數(shù)時(shí) 應(yīng)該得到程度不同的聚集 也就是說(shuō)它們的有效 聚集比例是各不相同的 但是 如采用真實(shí)水樣作為絮凝的模擬 則這一因 素同樣可在實(shí)驗(yàn)中獲得反映 另外 在模擬絮凝水力條件時(shí)還需考慮一個(gè)重要的現(xiàn)象 即絮凝體的破 碎 或絮凝體大小的限制條件 絮凝體所能承受的水流剪力是有限度的 隨 著絮凝體的增大 相應(yīng)的抗剪能力會(huì)減弱 與水流共同運(yùn)動(dòng)的絮凝體 受到 液體切應(yīng)力的作用 因此 當(dāng)液體的切應(yīng)力大于絮凝體的抗剪能力時(shí) 絮凝 體將被破碎 因此在模擬絮凝反應(yīng)時(shí) 除了模擬顆粒碰撞而產(chǎn)生的聚集外 還需要模擬因液體的切應(yīng)力而產(chǎn)生的破碎 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 10 眾所周知 液體的切應(yīng)力可由二部分組成 即粘滯阻力及混摻阻力 對(duì) 于層流條件 切應(yīng)力純由粘滯阻力產(chǎn)生 對(duì)于紊流條件 則主要由混摻阻力 產(chǎn)生 除邊界層附近外 這二種切應(yīng)力的大小都決定于液體的速度梯度 在速度梯度 G 中 所謂消耗的功 也就是指切應(yīng)力所做的功 因?yàn)橹挥?切應(yīng)力所做的功是不可逆的 也就是由機(jī)械能轉(zhuǎn)化為熱能 丹保憲仁教授在分析絮凝過(guò)程中 考慮到水流切應(yīng)力對(duì)絮粒的破碎影響 引入了顆粒最大成長(zhǎng)度 Sm 的概念 也就是說(shuō) Sm 代表在一定的水流條件下 能形成最大粒徑的原始顆粒數(shù) 丹保教授通過(guò)試驗(yàn)得出 在原水水質(zhì)條件不 變時(shí) Sm 是有效能量消耗率 0 或速度梯度 G 的函數(shù) 通過(guò)對(duì)絮凝過(guò)程中一些主要現(xiàn)象的分析 包括顆粒的碰撞 因碰撞產(chǎn)生 的聚集 絮凝體尺寸的限制以及水流對(duì)絮凝體的剪切 我們得到了可用真實(shí) 水樣模擬水質(zhì)特征以及用 G 值模擬水流特征這樣兩個(gè)關(guān)系 采用 G 值來(lái)模擬絮凝池的水流絮凝特征 至少在二方面是有用處的 一 是可以把真實(shí)絮凝池的研究縮小到在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)進(jìn)行 也就是只要維持實(shí)驗(yàn)條 件的 G 值與真實(shí)池相同 其結(jié)果也應(yīng)相同 另一是可以用作不同絮凝形式的 比較 也就是即使絮凝池的水流形態(tài)相差甚大 只要其過(guò)程的 G 值相同 當(dāng)然還應(yīng)考慮不同絮凝池形式有效能量利用的差別 效果也應(yīng)相同 2 1 2 假設(shè)和設(shè)想 作為研究的方法可以是微觀的 也可以是宏觀的 大多理論研究都以微 粒作為對(duì)象 由于實(shí)際的原水是由不同顆粒所組成 不僅粒徑呈一定分布 而且其性質(zhì)也各不相同 對(duì)于水流條件來(lái)說(shuō) 同樣存在一個(gè)斷面內(nèi)的速度梯 度各不相同 可能在同一時(shí)刻同一斷面上 既有顆粒的絮凝 又有顆粒的破 碎 因此 采用微粒的分析方法 問(wèn)題要復(fù)雜的多 甚至在很多情況下難以 辦到 微觀現(xiàn)象的分析 可以幫助我們對(duì)問(wèn)題的考慮 如前節(jié)所作的那樣 但試驗(yàn)還應(yīng)以整個(gè)懸濁液在絮凝過(guò)程中的平均效果作代表 這樣 我們就不 必去分析諸如顆粒大小的組成分布 斷面各點(diǎn)的速度梯度分布以及絮凝顆粒 的沉速分布等等 而分別用平均粒徑 平均速度梯度以及平均沉速來(lái)表示 對(duì)于絮凝效果的評(píng)價(jià) 一般可以采用顆粒粒徑 顆粒沉速以及沉淀后濁 度去除率等來(lái)表示 無(wú)論是顆粒粗徑的加大 沉速的加快以及沉淀后濁度去 除率的增加都能反映絮凝效果的提高 在理論研究方面 一般以粒徑為指標(biāo) 的居多 許多理論公式都與粒徑有關(guān) 對(duì)于后續(xù)處理的沉淀計(jì)算來(lái)說(shuō) 采用 沉速的概念較為有利 因?yàn)槌恋沓卦O(shè)計(jì)希望提供反應(yīng)后的沉速數(shù)據(jù) 然而對(duì) 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 11 于測(cè)定來(lái)說(shuō) 采用濁度指標(biāo)最為方便 實(shí)際上這三個(gè)指標(biāo)都是相互關(guān)聯(lián)的 沉淀后濁度去除率可以間接地表達(dá)懸濁液的平均沉速 為了探討方便起見(jiàn) 我們?cè)谘芯吭O(shè)想方案時(shí) 仍以平均沉速作為指標(biāo) 而作為實(shí)驗(yàn)的手段 則以沉淀后濁度去除率為指標(biāo) 此外 我們還作了一個(gè)假設(shè) 就是由不同方式獲得相同絮凝效果的懸濁 液 在其進(jìn)一步作絮凝反應(yīng)時(shí) 應(yīng)獲得同樣的結(jié)果 例如采用 G1 值的速度 梯度反應(yīng) T1 時(shí)間后 得到了懸濁液的平均沉速為 V 而用另一 G2 值反應(yīng) T2 時(shí)間后也可得到平均沉速為 V 我們就認(rèn)為這二者效果相同 同時(shí) 盡管它 們形成的條件各不相同 但在進(jìn)一步絮凝時(shí) 二者應(yīng)該獲得同等的絮凝條件 根據(jù)以上對(duì)絮凝過(guò)程以及基本假設(shè)的分析 我們就可以進(jìn)而討論絮凝池 合理設(shè)計(jì)的設(shè)想方案 如果把單位體積中顆粒所占的比例用 來(lái)表示 即 N 6 d3 2 4 則參照式 2 1 及式 2 3 并假定顆粒的每一次碰撞均產(chǎn)生聚集 那么 顆粒濃度的時(shí)間變化率就應(yīng)為 dN dt KsN 2 5 式中 Ks取決于 G 和 即 Ks kG 將式 2 5 積分 可得 N N0e Kst 2 6 式中 N 絮凝時(shí)間為 t 時(shí)的顆粒總濃度 單位 mol L No 絮凝開(kāi)始時(shí) t 0 的顆?？倽舛?單位 mol L 假如絮凝過(guò)程中密度保持不變 即 固定 則上式可換算成粒徑的變 化關(guān)系 即 d d0eb b Kst 3 2 7 式中 d 時(shí)間 t 時(shí)的顆粒粒徑 單位 m do 時(shí)間 t 0 時(shí)的顆粒粒徑 單位 m 也就是說(shuō) 如果顆粒的每次碰撞均屬有效 則其粒徑的增長(zhǎng) 或相 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 12 應(yīng)沉速的增長(zhǎng) 理論上應(yīng)如圖 2 1 所示的形式 粒徑 或沉速 隨時(shí)間呈指數(shù) 關(guān)系增加 其增長(zhǎng)的速率取決于 ks值 即 Ks 越大增長(zhǎng)速率越快 ks與水流 的速度梯度及原水顆粒體積比成正比 因此當(dāng) G 值增加 或者顆粒濃度增加 時(shí) 粒徑 或沉速 的增長(zhǎng)就迅速 圖 2 1 理論曲線(xiàn)圖 圖 2 1 所示為理論曲線(xiàn) 然而 根據(jù)一般攪拌試驗(yàn)的結(jié)果 所得圖形與 圖 2 1 有很大出入 大致得到象圖 2 1 實(shí)線(xiàn)所示的曲線(xiàn) 也就是說(shuō) 在維持 G 值不變情況下 沉速增長(zhǎng)的速率不一定是隨時(shí)間增加而加速 在開(kāi)始時(shí)或 開(kāi)始以后較短時(shí)間 沉速增長(zhǎng)形式與理論曲線(xiàn)大致相似 但以后其增長(zhǎng)率不 僅不是逐步增加 相反出現(xiàn)逐步減小 最后趨向于某一極值 Vmax 我們不 妨稱(chēng) Vmax 為某一 G 值時(shí)的極限沉速 例如 在作一般反應(yīng)的攪拌試驗(yàn)時(shí) 最初 5 10 分鐘效果增長(zhǎng)較明顯 然而超過(guò) 10 分鐘以后其反應(yīng)效果一般很 少有明顯增加 如果不改變攪拌速度 那么即使攪拌 20 分鐘或 30 分鐘 其 結(jié)果往往不會(huì)有什么變化 產(chǎn)生理論曲線(xiàn)與試驗(yàn)曲線(xiàn)不一致的原因 很容易得到介釋 理論曲線(xiàn)假 定顆粒的每一次碰撞都產(chǎn)生聚集 實(shí)際上顆粒碰撞時(shí)不僅不一定聚集 而且 還可能被破碎 圖 2 2 中陰影部分實(shí)際上代表了碰撞中的無(wú)效和破碎部分 由于 V 與絮凝結(jié)果的沉速相比是微小的 故一般可略而不計(jì) 圖 2 2 試驗(yàn)曲線(xiàn)圖 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 13 但是圖 2 2 的試驗(yàn)曲線(xiàn)是用同一水質(zhì) 同一 G 值試驗(yàn)的結(jié)果 如果改變 G 值 情況就會(huì)不同 實(shí)際上在進(jìn)行攪拌試驗(yàn)時(shí) 用肉眼也可發(fā)現(xiàn) 在經(jīng)一 定時(shí)間攪拌后 停止?jié){板的轉(zhuǎn)動(dòng) 由于水流的慣性 液體仍在旋轉(zhuǎn) 但 G 值 顯然逐漸減小 此時(shí)所看到的絮凝體往往明顯地優(yōu)于攪拌時(shí)的絮凝體 其原 因也較清楚 由于 G 值減小 其極限沉速就相應(yīng)增大 雖然此時(shí)的絮凝時(shí)間 尚達(dá)不到相應(yīng)的極限沉速 但顆粒還是向加大的方向發(fā)展 因此 為了探索合理的絮凝水流條件 就應(yīng)該對(duì)不同 G 值情況下的絮凝 分別進(jìn)行試驗(yàn) 圖 2 3 所示為可能獲得的一組試驗(yàn)結(jié)果 a b c 分別代表 低 中 高三種不同的 G 值 按照理論曲線(xiàn) 虛線(xiàn) 應(yīng)該出現(xiàn) G 值越高 增長(zhǎng) 越快 但實(shí)際情況在在有所出入 在開(kāi)始階段無(wú)凝應(yīng)該是 G 值越高絮凝效果 增長(zhǎng)越快 因?yàn)榇藭r(shí)顆粒尚屬細(xì)小 碰撞產(chǎn)生的絮凝作用應(yīng)是主要的 但是 當(dāng)顆粒增長(zhǎng)到某一程度后 顆粒聚集受到一定限制 還將受到破碎的影響 也就是逐步趨向于某一極限沉速 由于 G 值高的 極限沉速小 而 G 值低的 極限沉速大 因而它們的試驗(yàn)曲線(xiàn)必然相交 如圖 2 2 中的 A 點(diǎn)及 B 點(diǎn) 也 就是說(shuō) 當(dāng)用 C 的 G 值反應(yīng) tA時(shí) 與用 b 的 G 值反應(yīng) tA時(shí) 將獲得同樣的 顆粒沉速 同樣 對(duì)用 c 的 G 值反應(yīng) tB時(shí) 與用 a 的 G 值反應(yīng) tB時(shí)應(yīng)具同 等效果 然而當(dāng)絮凝時(shí)間超過(guò)交點(diǎn)時(shí) 低的 G 值將可獲得較快的顆粒沉速增 長(zhǎng) 高的 G 值沉速增長(zhǎng)反而減慢 這也就是絮凝池設(shè)計(jì)中采用改變流速的原 因 由圖 2 3 可知 如果不考慮絮凝時(shí)間的長(zhǎng)短 采用低的 G 值可以獲得較 好的絮凝效果 但是這樣的設(shè)計(jì)顯然也是不合理的 因?yàn)樾跄睾侠碓O(shè)計(jì)的 目的就是要求以最短的時(shí)間獲得最好的效果 圖 2 3 試驗(yàn)結(jié)果圖 圖 2 3 所示的試驗(yàn)結(jié)果 對(duì)進(jìn)行絮凝池的合理設(shè)計(jì)很為有用 后面將作 進(jìn)一步討論 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 14 此外 如前所述 絮凝效果不僅與水流條件 G 值 有關(guān) 而且也與處理 水的性質(zhì)有很大關(guān)系 那么在這樣的試驗(yàn)中 水質(zhì)的差異能否得到反映 這 是需要考慮的 從絮凝角度考慮的水質(zhì)特征 主要應(yīng)包括原水的顆粒濃度 顆粒的絮凝 能力以及顆粒的抗剪強(qiáng)度 顆粒濃度高 粒間的接觸機(jī)會(huì)多 因而就具有較迅速增大顆粒的可能 如果單體顆粒的絮凝能力和抗剪強(qiáng)度都一樣 那么濃度的高低基本上對(duì)其極 限沉速值不會(huì)產(chǎn)生很大影響 但如果考慮除水流切應(yīng)力外 顆粒碰撞時(shí)尚有 其衡量的作用 則可能出現(xiàn)高濃度的極限沉速略小于低濃度的現(xiàn)象 當(dāng)然 對(duì)于濃度高到某一程度 例如污泥循環(huán)等類(lèi)型 是否尚有其它絮凝作用機(jī)理 尚有待進(jìn)一步探討 因此圖 2 4a 所示的二條曲線(xiàn)大致上反映了其它條件相 同時(shí)濃度高低的影響 由圖可見(jiàn) 一般情況下 達(dá)到同一沉速所需的絮凝時(shí) 間隨濃度增加而減少 圖 2 4 反應(yīng)曲線(xiàn)圖 顆粒的絮凝能力在絮凝過(guò)程中起著重要作用 例如由于混凝劑選擇不當(dāng) 或加注量不足 均可使顆粒缺乏必要的絮凝能力 此時(shí) 即使接觸機(jī)會(huì)很多 然而其聚集效果卻很差 對(duì)這些絮凝能力差的水質(zhì) 其絮凝進(jìn)展必然非常緩 慢 相應(yīng)的極限沉速也很低 而要達(dá)到極限沉速所需的時(shí)間也很長(zhǎng) 實(shí)際生 產(chǎn)中 往往采用不斷調(diào)整混凝劑加注量的辦法 來(lái)調(diào)節(jié)絮凝效果 其實(shí)質(zhì)也 就是不斷改變顆粒凝絮能力 以滿(mǎn)足絮凝的要求 圖 2 4b 的曲線(xiàn)代表了絮 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 15 凝能力的影響 由圖可知 對(duì)絮凝能力弱的處理水 其無(wú)效碰撞占有重要比 例 顆粒的抗剪強(qiáng)度取決于原水顆粒性質(zhì)以及絮凝體的組成結(jié)構(gòu) 例如對(duì)于 主要由色度組成的原水 由于膠體所帶負(fù)電荷較強(qiáng) 聚集顆粒組成的結(jié)構(gòu)就 與一般濁度組成的原水不同 相應(yīng)的抗剪強(qiáng)度也有所區(qū)別 顆粒抗剪強(qiáng)度的 大小直接影響著絮凝顆粒的極限沉速 抗剪強(qiáng)度大 允許的極限沉速也大 圖 2 4c 曲線(xiàn)代表了抗剪強(qiáng)度的影響 由圖可知 如顆粒的絮凝能力相同 則在其開(kāi)始反應(yīng)階段 抗剪強(qiáng)度的影響不顯著 只有接近其極限沉速時(shí) 將 產(chǎn)生明顯的區(qū)別 以上只是根據(jù)某些理論以及概念所作的分析 事實(shí)上水質(zhì)條件還要復(fù)雜 得多 除了上述這些影響因素外 還可能存在其它影響絮凝的因素 但是作 為絮凝過(guò)程的實(shí)際試驗(yàn) 基本上能綜合反映這些因素的影響 因而較接近真 實(shí)絮凝池的絮凝過(guò)程 2 2 絮凝池的設(shè)計(jì)要求及結(jié)果 通過(guò)以上這些分析 我們可以得到這樣的初步概念 1 用 G 值相似可以大體模擬絮凝他的水流條件 2 采用真實(shí)的水樣 基本代表了處理水的絮凝特性 3 處理水的絮凝特性 能在攪拌試驗(yàn)結(jié)果中得到綜合反映 4 因此 攪拌試驗(yàn)的結(jié)果基本上反映了真實(shí)絮凝池的絮凝情況 我們現(xiàn)在設(shè)計(jì)的絮凝池要適應(yīng)大多數(shù)廠家的廢水凈化工作 所以其設(shè)計(jì) 要求為 1 絮凝池分為 3 格 2 每格絮凝池的體積為 40m3 為了滿(mǎn)足絮凝池的體積要求 結(jié)合現(xiàn)在大多數(shù)廠家的絮凝池規(guī)格 設(shè)計(jì) 絮凝池尺寸如下 每格反應(yīng)池長(zhǎng) 3 1m 寬 3 1m 池子高 4 4m 容積 42 3m3 其流程圖如圖 2 5 所示 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 16 圖 2 5 絮凝池的流程圖 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 17 3 絮凝攪拌機(jī)的設(shè)計(jì) 3 1 設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù) 1 絮凝攪拌池設(shè)三檔攪拌機(jī) 攪拌池分為三格 2 每格反應(yīng)池長(zhǎng) 3 1m 寬 3 1m 水深 4 4m 容積 42 3m3 3 各檔攪拌速度梯值 G 取 20 70S之間 1 4 絮凝池水溫平均溫度 15 水的粘度 為 1 14 10P 3 sa 3 2 設(shè)計(jì)要點(diǎn) 1 上層攪拌器槳葉頂端應(yīng)設(shè)于池子于水面下 0 3m 處 下層攪拌器槳 葉底端應(yīng)設(shè)于距池底 0 5m 處 槳葉外緣與掣?jìng)?cè)壁間距不大于 0 25m 2 每片槳葉的寬度 一般用 100 300mm 槳葉的總面積不應(yīng)超過(guò)反應(yīng) 池水截面積的 10 20 當(dāng)超過(guò) 25 時(shí)整個(gè)池水將與槳板同步旋轉(zhuǎn) 故設(shè)計(jì) 中必須考慮避免出現(xiàn)這種現(xiàn)象 3 攪拌機(jī)軸設(shè)在每格池子的中心處 攪拌機(jī)軸和槳葉等部件應(yīng)進(jìn)行 必要的防腐蝕處理 3 3 設(shè)計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù) 設(shè)計(jì)中主要是進(jìn)行以下幾方面的工作 1 絮凝攪拌的檔數(shù) 一般絮凝池內(nèi)設(shè) 3 6 檔不同攪拌強(qiáng)度攪拌機(jī) 因 此絮凝池分為 3 6 倍 2 攪拌軸的安裝方式 3 攪拌器槳葉的中心處的線(xiàn)速度 相當(dāng)于池中水流平均速度 m s 一般自第一檔的 0 5 0 6m s 逐漸變小至末檔的 0 1 0 2m s 最大不超過(guò) 0 3m s 4 各檔攪拌機(jī)攪拌速度梯值 G 一般取 20 70S 1 5 液體溫度應(yīng)取平均溫度 水的粘度 Pa s 按規(guī)定值取用 1 14 Pa s 3 4 槳葉的設(shè)計(jì) 3 4 1 槳葉結(jié)構(gòu)尺寸確定 1 每檔絮凝攪拌機(jī)獨(dú)立傳動(dòng) 設(shè)雙層框式攪拌器 每個(gè)框式攪拌器 設(shè)四片豎立槳葉 槳葉寬度由設(shè)計(jì)要點(diǎn)知其范圍為 0 1 0 3m 之間 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 18 則 本設(shè)計(jì)選取寬度 B 為 0 12m 長(zhǎng)度 L 由公式 d D 0 9 0 98 可知 槳葉和池子長(zhǎng)度之比選 0 91 又知池子長(zhǎng)度為 3 1m 則長(zhǎng)度 L 0 91 3 1 2 8m 所以槳葉的面積為 A 0 12 2 8 4 2 2 69 2 每格反應(yīng)縱截面積為 4 4 3 1 13 64 槳葉總面積與反應(yīng)池水流面積之比為 2 69 13 64 0 197 由文獻(xiàn) 1 查得 液體旋轉(zhuǎn)速度與槳葉旋轉(zhuǎn)速度的比值為 K1 0 24 K2 0 28 K3 0 32 3 槳葉旋轉(zhuǎn)半徑 由上面介紹可知 槳葉旋轉(zhuǎn)直徑為 D 2 8m 則 外槳葉的半徑為 R1 1 4m 減去槳葉寬度得 R2 1 4m 0 12m 1 28m 所以外槳葉的理論半徑為 Rp1 R1 R2 2 1 34m 同理 因?yàn)閮?nèi)槳葉根據(jù)黃金分割原理得出 R1 0 85m R2 0 73m 所以?xún)?nèi)槳葉的理論半徑為 Rp1 R1 R2 2 0 79m 3 4 2 攪拌器轉(zhuǎn)速計(jì)算 根據(jù)已知速度梯度 G 計(jì)算 第一檔選 G 70S 因?yàn)?K 0 24 所以根據(jù)轉(zhuǎn)速公式 1 1 1 n 1 3 33 1 1123960 1 2 P RAKC VG 3 1 其中 水的粘度 單位 Pa s V 絮凝池的體積 單位 m3 G 速度梯度 單位 S 1 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 19 C 攪拌層數(shù) K 水和攪拌器的速度之比 A 單層槳葉面積 單位 m2 Rp 內(nèi)槳和外槳的矢量和 單位 m n 攪拌器轉(zhuǎn)速 單位 r min 所以第一檔的轉(zhuǎn)速為 32 13 333 1 14 1042 3 70 123960210 242 8 0 121 340 794 n 0 125r s 7 5r min 同理 第二檔 G2 45s 1 K2 0 28 由公式 2 3 21 21 12 1 1 GK nn GK 3 2 得 n 5 9r min 2 所以 第三檔 G 20s 3 1 32 0 3 K 2 3 31 31 13 1 1 GK nn GK 3 3 2 3 201 0 24 7 5 701 0 32 3 64 minr 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 20 3 4 3 攪拌功率計(jì)算 按 T R 甘布計(jì)算法計(jì)算 以將橫梁及斜拉桿的拖曳和機(jī)械消耗功率考慮 在內(nèi) 為 3 120 102 n D p C eA Nv g 3 4 3 2 2 1 3 0 12 1000 1 2 102 9 81 n p v 3 0 75 n p v 第一檔 外槳板 sm nR vp P 74 0 30 5 794 0 14 3 30 1 1 1 內(nèi)槳板 sm nR vp P 35 0 30 5 744 0 14 3 30 1 2 2 smvv p v pp n 45 0 35 0 74 0 3 333 2 3 1 N 0 75 KWvpn34 0 45 075 0 3 第二檔 sm nR vp P 58 0 30 9 594 0 14 3 30 2 1 1 sm nR vp P 27 0 30 9 544 0 14 3 30 2 2 2 smvv p v pp n 21 0 27 0 58 0 3 333 2 3 1 N 0 75 KWvpn16 021 0 75 0 3 第三檔 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 21 sm nR vp P 36 0 30 64 3 94 0 14 3 30 3 1 1 sm nR vp P 17 0 30 64 3 44 0 14 3 30 3 2 2 smvv p v pp n 05 0 17 0 36 0 3 333 2 3 1 N 0 75KWvpn04 005 0 75 0 3 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 22 4 電動(dòng)機(jī)及減速器的選型 4 1 減速器和電動(dòng)機(jī)的選型條件 1 機(jī)械效率 傳動(dòng)化 功率 進(jìn)出軸的許用扭距和相對(duì)位置 2 出軸旋轉(zhuǎn)方向是單項(xiàng)或雙向 3 攪拌軸軸向力的大小和方向 4 工作平穩(wěn)性 如震動(dòng)和荷載變化情況 5 外形尺寸應(yīng)滿(mǎn)足安裝及檢修要求 6 使用單位的維修能力 7 經(jīng)濟(jì)性 4 2 電動(dòng)機(jī)與減速器的選擇 攪拌設(shè)備的電動(dòng)機(jī)通常選用普通異步電動(dòng)機(jī) 澄清池?cái)嚢铏C(jī)采用 YCT 系 列滑差式電磁調(diào)速異步電動(dòng)機(jī) 消化池?cái)嚢铏C(jī)一般采用防爆異步電動(dòng)機(jī) 攪拌設(shè)備的減速器應(yīng)優(yōu)先選用標(biāo)準(zhǔn)減速器及專(zhuān)業(yè)生產(chǎn)廠產(chǎn)品 參考文獻(xiàn) 2 標(biāo)準(zhǔn)減速器及產(chǎn)品 選用 其中一般選用機(jī)械效率較高的擺線(xiàn)針輪減 速器或齒輪減速器 有防爆要求時(shí)一般不采用皮帶傳動(dòng) 要求正反向傳動(dòng)時(shí) 一般不選用蝸輪傳動(dòng) 電動(dòng)機(jī)及減速機(jī)選用 見(jiàn)表 4 1 表 4 1 電動(dòng)機(jī)與減速器的選型 名稱(chēng)符號(hào)單位第一檔第二檔第三檔 攪拌器 的轉(zhuǎn)速 nn r min7 55 93 64 攪拌功 率 NKW0 340 160 04 電動(dòng)機(jī) 算功率 N 式中 A 99 0 90 0 2 1 21 N NkNk gg k 工況系數(shù) 24h 連續(xù)運(yùn)行為 1 2 g 擺線(xiàn)針輪減速機(jī)傳動(dòng)效率 1 滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率 2 KW0 460 220 05 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 23 選用電 動(dòng)機(jī)的 功率 KW0 80 40 4 電動(dòng)機(jī) 同步轉(zhuǎn) 速 r min150015001500 減速比 200254412 選用減 速器減 速比 187289385 選用減 速器輸 出軸轉(zhuǎn) 速 r min85 23 9 黑 4 3 聯(lián)軸器的選型 根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)及攪拌機(jī)的類(lèi)型選用凸緣聯(lián)軸器 由電機(jī)的尺寸選擇 聯(lián)軸器軸徑 d 65mm L1 104mm L2 42mm 許用扭轉(zhuǎn)為 850N m 質(zhì)量為 17 97Kg 標(biāo)記為 聯(lián)軸器 D65 ZG 如圖 4 1 所示 圖 4 1D65 ZG 聯(lián)軸器 4 4 攪拌軸的設(shè)計(jì)及其結(jié)果驗(yàn)證 由上面所選聯(lián)軸器的類(lèi)型初步確定攪拌軸小徑為 d1 65mm 下面來(lái)做軸徑的理論計(jì)算 由 過(guò)程裝備設(shè)計(jì) 查的公式 4 1 4 21 n N Cd 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 24 式中 C2 按扭轉(zhuǎn)剛度計(jì)算系數(shù) 當(dāng)扭轉(zhuǎn)角為 1 m 時(shí) C2 91 5 0 N 攪拌器的功率 單位 KW n 攪拌器的轉(zhuǎn)速 單位 r min 得 第一檔 mmd 5 41 8 34 0 5 91 4 1 第二檔 mmd 3 38 2 5 16 0 5 91 4 1 第三檔 mmd1 29 9 3 04 0 5 91 4 1 經(jīng)上面計(jì)算所的結(jié)果可以看出 3 個(gè)軸徑的理論數(shù)值都小于 65mm 故軸 的小徑選 d1 65mm 4 5 軸與槳葉 聯(lián)軸器的連接 4 5 1 連接形式 槳式攪拌器與軸的連接 當(dāng)采用槳葉一端煨成半個(gè)軸套 用螺栓將對(duì)開(kāi) 的軸套夾緊在攪拌軸上的結(jié)構(gòu)時(shí) D 600mm 時(shí)用一對(duì)螺栓鎖緊 D 600mm 時(shí) 用兩對(duì)螺栓鎖緊 這種連接結(jié)構(gòu)為傳遞扭距可靠起見(jiàn) 宜用一穿軸螺栓使攪 拌器與軸固定 本設(shè)計(jì)由于軸選取 D 600mm 故選用一對(duì)螺栓縮緊裝置 4 5 2 聯(lián)軸器與軸的連接 當(dāng)采用鍵和止動(dòng)螺釘將攪拌器軸套固定在攪拌軸上的結(jié)構(gòu)時(shí) 鍵應(yīng)按 GB1095 79 平鍵和鍵槽的剖面尺寸 選取 攪拌器軸套外勁 D 宜為軸徑 D 的 1 6 2 倍 軸套長(zhǎng)度應(yīng)略大于軸套處槳葉寬度在軸線(xiàn)上的投影長(zhǎng)度 但不 小于 D1 由上面設(shè)計(jì)知 d1 65mm 再由文獻(xiàn) 4 查得 選取鍵為圓鍵 長(zhǎng)度為 85mm 寬度為 18mm 厚度為 14mm 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 25 4 6 軸承的選型及軸的最終確定 由上面計(jì)算及選型結(jié)果知 d1 65mm 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得該軸承類(lèi)型為 平面軸承 8216 內(nèi)徑 d1 65mm 外徑 D 115mm 厚度 T 28mm 它的連接方式為 與軸相砌 得知軸的中徑為 d2 80mm 由上面計(jì)算及選型結(jié)果知 d2 80mm 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得該軸承類(lèi)型為 角接觸軸承 36216 內(nèi)徑 d2 80mm 外徑 D 140mm 厚度 T 26mm 它的連接方式為 與軸相砌 得知軸的大徑為 D 100mm 由上面選型得軸的尺寸為 內(nèi)徑 d1 65mm 中徑為 d2 80mm 大徑為 D 100mm 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 26 5 支撐裝置設(shè)計(jì) 5 1 攪拌機(jī)的支承部分 5 1 1 機(jī)座 立式攪拌機(jī)設(shè)有機(jī)座 在機(jī)座上要考慮留有容納聯(lián)軸器 軸封裝置和上 軸承等不見(jiàn)的空間 以及安裝操作所需的位置 機(jī)座形式分為不帶支承的 J A 型和帶中間支承的 J B 型以及 JXLD 型擺 線(xiàn)針輪減速器支架 由文獻(xiàn) 3 中的 2 8 用立式減速器的減速器機(jī)座的系列 選用 當(dāng)不能滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求時(shí)參考該系列尺寸自行設(shè)計(jì) 由于攪拌軸軸向力不大 聯(lián)軸器為夾殼式故選用 J A 型機(jī)座 由于減 速器軸徑為 65mm 故選用 J A 65 該機(jī)座結(jié)構(gòu)如圖 5 1 所示 如圖 5 1 上軸承支承裝置 5 1 2 軸承裝置 上軸承 設(shè)在攪拌機(jī)機(jī)座內(nèi) 當(dāng)攪拌機(jī)軸向力較小時(shí) 可不設(shè)上軸承 如 J A 型機(jī)座 但應(yīng)驗(yàn)算減速機(jī)軸承承受攪拌軸向力的能力 當(dāng)攪拌機(jī)軸 向力較大時(shí) 須設(shè)上軸承 若減速機(jī)軸與攪拌軸采用剛性連接 可在機(jī)座中 湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)湖南鐵路科技職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)論文 設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū) 27 設(shè)一個(gè)上軸承 以承擔(dān)攪拌機(jī)軸向立和部分勁向力 如圖 5 2 所示 若減 速機(jī)軸用非剛性連接 可在機(jī)座中設(shè)兩個(gè)軸承 當(dāng)攪拌的軸向力很大時(shí) 減 速機(jī)軸與攪拌軸應(yīng)用采用非剛性連接 應(yīng)在機(jī)座中設(shè)兩個(gè)上軸承或在機(jī)座中 設(shè)一個(gè)上軸承并在容器內(nèi)或填料箱中再設(shè)支承裝置 軸承蓋處的密封 一般上端用毛圈 下端采用橡膠油封 5 2 水下支撐座的設(shè)計(jì) 5 2 1 軸承的選型 底軸承 設(shè)在容器底部 起輔助支承作用 只承受勁向荷載 軸襯和軸 套一般是整體式 安裝時(shí)先將軸承座對(duì)中 然后將支架焊于罐體上或?qū)⑤S承 固定于池中預(yù)埋件上 底軸承分以下兩種 1 罐裝底軸承 罐用底軸承用于容藥攪拌中 需加壓力清水潤(rùn)滑 不能空 罐運(yùn)轉(zhuǎn) 其結(jié)構(gòu)為滑動(dòng)軸承形式 1 適用于大直徑容器的三足式底軸承 如圖 5 2 所示 圖 5 2 三足底軸承 2 可折式底軸承可分為焊接式與鑄造式兩類(lèi) 此種結(jié)構(gòu)形式可不拆攪 拌軸即能將底軸拆下 可拆式底軸承尺寸和零件材料 2 水下底軸承