主氦風機驅(qū)動電機轉(zhuǎn)子槽形和槽配合的研究.doc

主氦風機驅(qū)動電機轉(zhuǎn)子槽形和槽配合的研究 國內(nèi)圖書分類號：TM343+3 工學碩士學位論文 主氦風機驅(qū)動電機轉(zhuǎn)子槽形和槽配合研究 碩士研究生：劉琳琳 導 師：戈寶軍 申請學位級別：工學碩士 學科、專業(yè)：電機與電器 所在單位：電氣與電子工程學院 答辯日期：2012年3月 授予學位單位：哈爾濱理工大學 ClassifiedIndex：TM343+3 fortheMaster in Dissertation Degree Engineering RotorSlotandGroove Reserchon Ventilator ofMainHelium C ooperates Motor Driving LiuLinlin Gc 8aojun 哈爾濱理工大學碩士學位論文原創(chuàng)性聲明 本人鄭重聲明：此處所提交的碩士學位論文主氦風機驅(qū)動電機轉(zhuǎn)子槽 形和槽配合研究，是本人在導師指導下，在哈爾濱理工大學攻讀碩士學位期 間獨立進行研究工作所取得的成果。據(jù)本人所知，論文中除已注明部分外不 包含他人已發(fā)表或撰寫過的研究成果。對本文研究工作做出貢獻的個人和集 體，均已在文中以明確方式注明。本聲明的法律結果將完全由本人承擔。 作者簽名：參vl獄非日期：20p年弓9心日 哈爾濱理工大學碩士學位論文使用授權書 主氦風機驅(qū)動電機轉(zhuǎn)子槽形和槽配合研究系本人在哈爾濱理工大學攻 讀碩士學位期間在導師指導下完成的碩士學位論文。本論文的研究成果歸哈 爾濱理工大學所有，本論文的研究內(nèi)容不得以其它單位的名義發(fā)表。本人完 全了解哈爾濱理工大學關于保存、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向 有關部門提交論文和電子版本，允許論文被查閱和借閱。本人授權哈爾濱理 工大學可以采用影印、縮印或其他復制手段保存論文，可以公布論文的全部 或部分內(nèi)容。 本學位論文屬于： 保密口， 在 年解密后適用授權書。 不保卿。 請在以上相應方框內(nèi)打們 日期：如p年考聞 作者簽名：舌。7擗搟 日期：如仁年；國媚 名：戒渤彳 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 主氦風機驅(qū)動電機轉(zhuǎn)子槽形和槽配合研究 摘 要 主氦風機驅(qū)動電機應用于核電運行系統(tǒng)，需要較高的可靠性。它采用變 頻電源供電，變頻電源具備良好的起動性能，因此在電動機的設計方面可以 不優(yōu)先考慮起動性能；它采用氦氣冷卻，由于氦氣良好的導熱性能，在電機 溫升方面，運行可靠性遠優(yōu)于空氣散熱。主氦風機驅(qū)動電機通用性很高，應 用也更為廣泛，其發(fā)展前景十分廣闊。 本文根據(jù)變頻電動機特點設計了兩種不同尺寸的轉(zhuǎn)子槽形，通過電磁場 及溫度場理論對異步電動機進行仿真計算，對比兩種不同的轉(zhuǎn)子槽形下主氦 風機驅(qū)動電機的電磁性能，表明上寬下窄宜淺不宜深的轉(zhuǎn)子槽形可以提高效 率，更適用于變頻電機。 本文對異步電動機進行溫度場仿真，其定子和轉(zhuǎn)子由于同時具備了軸向 通風孔和徑向通風道，因此采用三維溫度場計算。文中求解域為電動機軸向 最中間的一個徑向通風道，徑向上采用一個定子槽和兩個轉(zhuǎn)子槽及一個軸向 通風孔進行仿真。并給出氣隙位置散熱系數(shù)、軸向通風孔表面散熱系數(shù)、徑 向通風道表面散熱系數(shù)的計算公式，進而得出電機定轉(zhuǎn)子的溫度分布，表明 上寬下窄宜淺不宜深的轉(zhuǎn)子槽形可以使溫度降低，利于電機運行。 本文詳細計算主氦風機驅(qū)動電機附加損耗，闡述了附加損耗的分布情況 并計算了數(shù)值大小。在二維瞬態(tài)場計算結果的基礎上，應用場路耦合法分別 計算不同槽配合下的電動機額定負載運行的附加損耗，得出采用定轉(zhuǎn)子近槽 配合可以降低樣機附加損耗。 給出含有諧波的異步電動機等值電路模型，通過計算公式得出三種槽配 合電機異步和同步附加轉(zhuǎn)矩大小。異步附加轉(zhuǎn)矩在電機任何工況下都會出 現(xiàn)，但同步附加轉(zhuǎn)矩僅在某一特殊情況下出現(xiàn)，并且后者的產(chǎn)生對電機的不 良影響要遠遠超過前者。最后結合電磁振動經(jīng)驗公式，并根據(jù)以上分析計算 結果，給出文中主氦風機驅(qū)動電機的最佳槽配合方案。 關鍵詞 主氦風機驅(qū)動電機；轉(zhuǎn)子槽形；槽配合；附加損耗；附加轉(zhuǎn)矩 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 ReserchonRotor SlotandGroove of Cooperates Main Helium Motor Ventilator Driving Abstract Mainhelium ventilatormotorisusedin nuclear driving power operation is to system，SOit conversion reliabilityItadoptsfrequency supplypower conversionhas motor Can Frequency powergoodstartingperformance，SOdesign alsouseshelium has ignore startingperformance；It cooling，heliumgood thermal in ofthe motorits conductivity，thereforetemperatureperformance far is totheair helium ventilator operationreliabilitysuperior coolingMain motorhas anditis extensiveIta driving strongcommonalityvery providesgood developmentprospect tothe characteristicsof conversionmotortwokindsof According frequency differentsizeoftherotorslotformwere to designed，accordingelectromagnetic fieldand field motor Wassimulatedand temperaturetheoryasynchronous calculatedTwokindsofmotor were electromagneticperformancecomparative resultshowstherotorslotwhichhaswideandnarrow bottom analyzedThe top and shallow can motor anditismore appropriateheightimproveefficiency the suitableto conversionmotor frequency and Statorrotorofmainheliumventilatormotor had drivingsimultaneously axialandradialventilation threedimensional fieldWas system，SO temperature domainWasaxialtointermediatewithradial adoptedSolving part ventilation，a statorslotandtworotorslotsTheradialandaxialventilationditchinside surfacetheair and heatcoefficientcalculationmethodwas gap presented distributionofthe motorstatorwasobtainedAconclusionisthat Temperature rotorslotwithwide narrow and bottomand shallowCan top appropriateheight make reduce andextendservicelife temperature The and causescalculationmethodofmainheliumventilatormotor driving loss additionalwere showedthe lossdistributionandnumerical analyzedIt stray valueBasedonthe oftwodimensional results transientfield calculation， methodoffieldandcircuitwas andcalculated additionalloss coupling applied -II 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 underdifferentslot COOrdinationatfated10ad conditionIt respectively opermion showsthatnear for is additionalloss groovecooperategoodreducing motor withharmonic circuitmodelwas Asynchronous equivalent given， themodeland calculationformulathethreekindsof through groovecooperates of and additional wascalculated asynchronous synchronous torque additional at momentand Asynchronous torqueproducesany synchronous additional in casesandtheriskof torqueonlyproducesspecific synchronous additionalis onthe vibration torquebiggerBasedelectromagnetic experience formulaandabove best schemeofmain results，the analysis groovecooperate heliumventilatormotoris driving given main heliumventilator Keywords motor，rotor driving slot，groovecooperate， excess loss，excess torque 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 目錄 摘 要I Abstract。!II 第l章緒論l 11課題研究的背景1 12主氦風機驅(qū)動電機國內(nèi)外研究現(xiàn)狀。3 13課題研究內(nèi)容4 第2章主氦風機驅(qū)動電機轉(zhuǎn)子槽形的改進6 21轉(zhuǎn)子槽形尺寸的改進6 22兩種尺寸轉(zhuǎn)子槽電磁性能對比分析一8 23兩種尺寸轉(zhuǎn)子槽溫度對比分析lO 24本章小結18 第3章槽配合的研究19 31槽配合對附加損耗的影響19 311空載附加損耗19 312負載附加損耗22 32槽配合對附加轉(zhuǎn)矩的影響26 321異步附加轉(zhuǎn)矩27 1 322同步附加轉(zhuǎn)矩3 33槽配合對電磁振動的影響34 34本章小結34 結論36 參考文獻37 攻讀學位期間發(fā)表的學術論文40 致謝41 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 第1章緒論 11課題研究的背景 由于核能具備清潔、高效的特點，世界各國對核能技術及核電站的建設越 來越關注?，F(xiàn)階段全世界范圍內(nèi)新建核電站主要應用第三代核技術，如今已投 入使用的四百多座核電機組也會在今后二十年內(nèi)逐漸停止運行。上世紀70年 代初我國核電開始逐漸興起，其中的13座核電機組已投入商用，裝機容量達 1080萬千瓦。到2010年末共32座核電機組，這些機組大多數(shù)是采用第二代改 進之后的技術，其中的4臺機組是從美國西屋公司引進的，并且應用的是第三 代核技術。從日本福島核電站、美國三哩島核電站發(fā)生的意外中不難發(fā)現(xiàn)，第 二代核電站的建設仍然存在很多不足，所以從90年代開始，國際上第三代核 電站出現(xiàn)，最新一代的核電站在預防重大的意外方面較之前有較大的優(yōu)越性。 我國自主研發(fā)了用途廣、安全性好、溫度高的高溫氣冷堆，美國麻省理工大學 分別從經(jīng)濟安全壽命等多層面多角度對各種核能堆型做出了全面的評鑒，最后 高溫氣冷堆脫穎而出。高溫氣冷堆核電站關鍵設備之一是主氦風機，主氦風機 是核反應堆系統(tǒng)里第一回路中的唯一能動設備，它主要是用來使其中的冷卻劑 不斷在電機中流動以致循環(huán)散熱，達到降溫冷卻的作用。該電機大功率、立 式、變頻、高速、以氦氣為循環(huán)冷卻氣體，壓力70MPa，在國內(nèi)屬于填補空 白項目，沒有成熟技術，該電機處于核反應堆一回路中，并具有高可靠性和長 使用壽命n1。 電機的變頻驅(qū)動具備大量的優(yōu)點，既可以增加效率，減少設計帶來的不 便，還可以節(jié)約大量電能，提高其質(zhì)量，如此之多的便利為我們節(jié)省了更多的 經(jīng)濟和資源上的浪費同時也讓這種控制技術發(fā)展更為迅速廣泛。變頻控制之所 以能在各種控制方式中間脫穎而出，主要是由于它能夠通過負載的不同而進行 一系列的改變，例如增減速度。其在速度上的更改使其復合異步電動機自身的 特色，轉(zhuǎn)差率小，所以它效率和精度都達到了很高的標準。變頻調(diào)速的方法大 多應用于風機，主氦風機驅(qū)動電機通過應用此技術，節(jié)電率大幅度提升，這為 我們帶來了可觀的經(jīng)濟效益。自從變頻技術被廣泛的應用于我們身邊的各個領 域，不難發(fā)現(xiàn)只要是有電動機存在的地方，通過變頻調(diào)速技術的實施，都將其 獨特的優(yōu)勢，高精度高效率發(fā)揮的淋漓盡致，達到了意想不到的效果。除此以 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 外，烘干和淬火技術也采用了這種技術優(yōu)勢，效率與質(zhì)量也得到前所未有的改 善晗1。 最近一段時間變頻電動機越來越受到各國的青睞，其設計主要是通過其變 頻變壓的優(yōu)勢，來提升電動機的性能，節(jié)約資金，提高效率。變頻電機相對于 傳統(tǒng)異步電動機來說具備以下幾方面的優(yōu)勢1： 1由于電源頻率會不斷變化，變頻電動機機械特性也隨頻率而不斷更 改。于是可以利用電機的最大轉(zhuǎn)矩作為電動機起動轉(zhuǎn)矩，不必再利用集膚效應 來增大起動轉(zhuǎn)矩，針對此特性提高電動機電磁運行性能可以對轉(zhuǎn)子槽形進行改 進設計。 2變頻電機中逆變器的應用使頻率和電壓平滑的改變，所以可調(diào)節(jié)異步 電動機在最佳狀態(tài)下運行，即使電動機在最小滑差、高效率和高功率因數(shù)下運 行。以求在驅(qū)動電機成本最小化的前提下，功率并不會因此降低。 3主氦風機驅(qū)動電機是變頻供電，而變頻電機的工作情況并不是處于相 同的狀態(tài)下，而是隨時改變的，不同的負載情況會提升其工作溫度，在設計變 頻電動機時要注意考量溫度極限。 普通異步電動機適用于頻率和電壓都是恒定的數(shù)值狀態(tài)下，而變頻電動機 則應用于電壓及頻率改變狀態(tài)，因此普通電動機應用于變頻電源狀態(tài)下時會存 在一定弊端H1。 1變頻電動機的溫升與效率的影響：變頻電機在運行的過程中，由于受 到變頻器的干擾，會產(chǎn)生大量不同次數(shù)的諧波，該諧波存在于電流和電壓中， 因此電動機不會再運行于正弦電壓電流狀態(tài)下陌1。存在于電流電壓中的高次諧 波會直接導致電動機各部分損耗的升高，尤其是轉(zhuǎn)子部分的銅耗。由于變頻電 動機是以接近于基波頻率所對應的同步轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)的，高次諧波電壓將會以非常 大的轉(zhuǎn)差率切割轉(zhuǎn)子鼠籠導條，因此產(chǎn)生較大的導條損耗。由高次諧波產(chǎn)生的 損耗都會給變頻電機帶來更多的不良影響，例如溫度升高，效率降低等問題。 經(jīng)驗證發(fā)現(xiàn)采用變頻器電動機比不適用變頻技術的電動機溫升要多出百分之十 幾。 2電動機絕緣強度的影響：變頻電動機所用變頻啟動載波頻率通常最大 可以達到IOK赫茲以上，脈沖寬度調(diào)制是變頻電機的主要控制方式，由于載波 頻率很高，所以主氦風機驅(qū)動電機的匝間絕緣和定子繞組要承受很大的電壓沖 擊，與此同時脈沖寬度調(diào)制變頻器會產(chǎn)生一定的沖擊電壓，該電壓同樣會夾雜 在主氦風機驅(qū)動電機的正常的運行電壓上，該驅(qū)動電機的對地絕緣因此會承受 更大的損耗，因此而加速老化哺1。 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 3諧波電磁噪聲與振動：由于變頻器的存在，主氦風機驅(qū)動電機自身的 震動噪聲較普通異步電動機會出現(xiàn)更加復雜的狀況，當變頻器所導致的供電電 源中含有高次諧波時，電機自身的電磁、溫升、機械及其各性能都會發(fā)生不可 預計的變化。與此同時變頻電機中的電磁激振力也會形成，形成原因主要是供 電電源中的各次時間諧波與主氦風機驅(qū)動電機電磁固有空間諧波彼此疊加干 擾。當電磁力波的頻率和電動機的固有振動頻率極為接近時一種特殊現(xiàn)象就因 此產(chǎn)生即共振，共振導致的結果就是增加了電機的噪聲。電磁力波的頻率與電 動機的各構件的固有振動頻率一致的情況會隨著電動機工作頻率范圍的放寬而 更容易產(chǎn)生。 4電機對于頻繁起動和制動的適應性：由變頻器驅(qū)動的電動機可以在低 頻率和低電壓下以無沖擊電流的方式起動，其制動的方式也沒有局限性，可以 根據(jù)變頻器提供的方式進行快速制動。但是由于頻繁的起動和制動，電機會產(chǎn) 生循環(huán)的交變力，因此電機的機械系統(tǒng)會由于這種作用力而加快損壞，最終導 致壽命縮短。 5低速時的冷卻問題：當普通異步電動機轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速降低時，冷卻風量也 會隨之降低，電動機自身的冷卻系統(tǒng)因此不能按正常情況散熱，電機總體溫升 因此而迅速升高，不利于電機運行，恒轉(zhuǎn)矩輸出有一定困難。而且當電源頻率 處于較低狀態(tài)時，普通異步電動機電源中存在的高次諧波產(chǎn)生的諧波損耗數(shù)值 稍大，這也成為電機的溫升升高的一個相關因素，不利于電動機的運行盯1。 12主氦風機驅(qū)動電機國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 美國能源部于2000年5月在美國首都召開了研討會，會議主要內(nèi)容圍繞 第四代先進核能系統(tǒng)，期間邀請了亞洲、美洲、歐洲、非洲等一百多位核能領 域的高級專家一同參加。會議主要商討第四代核能系統(tǒng)的性能指標：1核系統(tǒng) 出現(xiàn)事故時禁止廠外釋放，即不管核電站發(fā)生任何意外，絕不可以做出對外釋 放核廢物等嚴重影響公眾正常生活的行為；2堆芯熔化概率低于每年10-6堆 年；3初始計劃建設核電站的投資數(shù)少于一千美金千瓦；4核電站總電力成 本少于3美分千瓦時；5必須對外證明核電站的安全性，即拿出相關實驗數(shù) 據(jù)證明該核能系統(tǒng)是安全可靠的：6核電站的建設工作不得少于三年。 高溫氣冷堆憑借自身的優(yōu)越性可以輕易滿足以上要求，而壓水堆則是望塵 莫及的。高溫氣冷堆的特性更適合未來核電站的需求與發(fā)展，同時也達到了第 四代先進核能系統(tǒng)的各個指標。因此國內(nèi)外對該種堆型十分看好，該堆型有望 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 應用于第四代核能系統(tǒng)中，而我國在該項領域里也正逐步加速發(fā)展。 從設計方面來講，主氦風機驅(qū)動電機由于采用變頻器供電，因此其設計方 面的側(cè)重和普通異步電機有所區(qū)別，槽配合與電機尺寸的設計規(guī)則也與以往不 同。文獻8認為，從槽配合的層面來講，若想降低變頻電動機的同步附加轉(zhuǎn) 矩和異步附加轉(zhuǎn)矩，可以采用和普通異步電動機相同的方法，也就是說變頻電 源中存在的諧波電壓，并不會影響定轉(zhuǎn)子槽數(shù)的選取。從脈動附加轉(zhuǎn)矩減少的 層面來講，變頻電動機中的電機振動和噪聲問題相對于普通異步電動機更為復 雜，主要是受到激振力波的干擾，而激振力波主要受兩方面的影響，其一是時 間諧波次數(shù)，因為該次數(shù)決定了激振力波頻率的大小。其二是轉(zhuǎn)子槽數(shù)，當二 者在某一特定數(shù)值時，會導致電機產(chǎn)生激振力波，其由一階定轉(zhuǎn)子齒諧波磁場 引起。該電動機槽數(shù)的選擇原則是盡量使激振力波的頻率與主氦風機驅(qū)動電機 的機械電磁等方面的固有頻率不一致。由于變頻電動機的特點其槽配合的選擇 上需要系統(tǒng)考慮。首先電動機的定轉(zhuǎn)子近槽配合有利于降低其附加損耗，但當 定轉(zhuǎn)子槽數(shù)非常接近時，電機的激振力波低階次數(shù)很大，也就是說近槽配合有 其優(yōu)勢但也存在弊端，二者互相違背。近年來對異步電動機模型進行研究和分 析的文獻較多，例如文獻916等。文獻9介紹了變頻電機諧波電流分析、 諧波轉(zhuǎn)矩的模型、變頻器供電下電動機磁勢的表達式。在文獻中指出任意次數(shù) 的時問諧波 3的倍數(shù)除外 都將會產(chǎn)生一定的空間基波磁勢，且它們的繞組系 數(shù)全部都為k，若時間諧波的次數(shù)越小則對該磁勢的影響越大。抑制變頻電 動機中的高次諧波有多種方法，例如電機結構中定子槽采用磁性槽楔，可以減 少勵磁電流，改善功率因數(shù)和啟動轉(zhuǎn)矩，減少鐵芯損耗、溫升及電磁噪音 和震動；其他方法例如轉(zhuǎn)子采用閉口槽等等。總之轉(zhuǎn)子槽形在某種程度上影 響著主氦風機驅(qū)動電機的電磁性能，槽形的優(yōu)化能夠彌補其電磁性能的不足， 起到至關重要的作用7。 13課題研究內(nèi)容 本課題首先針對適用于主氦風機驅(qū)動電機的轉(zhuǎn)子槽形進行改進，由于變頻 電動機的特殊性，為降低轉(zhuǎn)子槽的槽漏抗，轉(zhuǎn)子槽形設計應為上寬下窄、宜淺 不宜深，通過有限元法計算電動機在穩(wěn)態(tài)運行時的電磁性能及額定負載下的三 維穩(wěn)態(tài)溫度場，對各性能參數(shù)的變化情況進行詳細分析，對比槽形改變前后的 電磁性能與溫度值的變化，得出改進后的槽形更適于變頻電動機。 本課題通過有限元仿真并結合解析計算法，對比驗證該電動機的最佳槽配 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 合。驗證槽配合主要需要考慮3方面：附加轉(zhuǎn)矩的分析、附加損耗的計算、振 動與噪聲的研究。運用有限元法對氣隙諧波幅值進行數(shù)值計算，以此計算出不 同槽配合下附加損耗的大小；用解析法仿真出不同槽配合下基波、5次諧波與 7次諧波的異步附加轉(zhuǎn)矩大小，并計算各槽配合在某種特定情況下同步附加轉(zhuǎn) 矩大小，最后結合振動與噪聲的經(jīng)驗公式，給出文中樣機最佳槽配合方案。 本課題研究的主要內(nèi)容為： 1根據(jù)變頻電動機特點對主氦風機驅(qū)動電機的轉(zhuǎn)子槽形進行尺寸改進； 2對主氦風機驅(qū)動電機電磁場進行有限元分析并對比采用兩種轉(zhuǎn)子槽時 的電動機電磁性能； 3對主氦風機驅(qū)動電機溫度場進行有限元分析并對比采用兩種轉(zhuǎn)子槽時 的電動機全域溫度值； 4對不同槽配合下的主氦風機驅(qū)動電機附加損耗進行分析計算； 5對不同槽配合下的主氦風機驅(qū)動電機附加轉(zhuǎn)矩進行分析計算； 6通過以上結論研究主氮風楓驅(qū)動電機最佳槽配合方案。 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 第2章主氦風機驅(qū)動電機轉(zhuǎn)子槽形的改進 主氦風機驅(qū)動電機是變頻電動機，變頻電動機諧波頻率很高，要抑制高次 諧波的目的應增加電動機總漏感，但由于在諧波頻率很高時，集膚效應較為顯 著，轉(zhuǎn)子漏感對高次諧波幾乎起不到抑制作用；但基波的轉(zhuǎn)子頻率較低，因此 轉(zhuǎn)子漏感較大。由于轉(zhuǎn)子基波漏抗與在恒磁通運行時電機最大轉(zhuǎn)矩成反比，所 以要盡可能降低轉(zhuǎn)子漏感。因此轉(zhuǎn)子槽形宜淺不宜深，且應避免將轉(zhuǎn)子槽形設 計為瘦長形。轉(zhuǎn)子槽形總體應為上寬下窄，這可以得到運行性能良好的平行 920J。 齒，高次諧波的集膚效應的作用也有所削減n 21轉(zhuǎn)子槽形尺寸的改進 1考慮集膚效應下轉(zhuǎn)子導條電阻電抗變頻電動機應用中，電源里產(chǎn)生的 高次諧波電流會引起電動機轉(zhuǎn)子的集膚效應，使電阻增大而導致銅損耗增大， 最終降低了電機效率。在鼠籠型電動機中，當鼠籠導條的高度達到一定數(shù)值 時，在起動過程時轉(zhuǎn)子電流就會向槽口方向集中，稱之為擠流效應口L制。 轉(zhuǎn)子電阻增加系數(shù) 2-1 緲 孝 孝 ：四 轉(zhuǎn)子電抗減小系數(shù) ， 脅豢家器 考慮集膚效應時轉(zhuǎn)子導條相對高度 23 孝：o1987hal籌 其中，一鼠籠導條的實際高度，b一鼠籠導條的寬與槽寬的比值，體一 轉(zhuǎn)子銅導條電阻率，五一轉(zhuǎn)子銅導條電流頻率。 電阻滲透深度 2-4 志乞_092鋤 電抗?jié)B透深度 哈爾濱理工大學工學碩士學位論文 其中，屯一截面寬度突變修正系數(shù)，如果槽型是連續(xù)變化的且非凸型槽和刀型槽 則乞 1嘞1。 轉(zhuǎn)差率J在起動過程中會不斷減小，電阻滲透深度和電抗?jié)B透深度都會不 斷增加，當s 005O08時，可以認為擠流效應基本消失忽略不計，轉(zhuǎn)子導條 電流基本上處于均勻分布狀態(tài)，此狀態(tài)下滲透深度基本等于導條高度|IR啪1。 2轉(zhuǎn)子槽形尺寸的設計原始轉(zhuǎn)子槽形面積為： 1 2-6 & 寺 印o+印I hr。+ 6，l+色2 h