220th燃煤鍋爐摻燒焦?fàn)t煤氣熱力計(jì)算.doc

220t/h燃煤鍋爐摻燒焦?fàn)t煤氣計(jì)算 密級(jí)：內(nèi)部220t/h燃煤鍋爐摻燒焦?fàn)t煤氣熱力計(jì)算Thermodnaimic calculations of blended Combustion of 220t/h coal bolier and coke oven gas摘要焦?fàn)t煤氣和煤粉是兩種形態(tài)完全不同的燃料，其燃燒過(guò)程和機(jī)理存在著很大的差異。在燃煤鍋爐中即燃燒煤氣，又不影響煤粉正常燃燒，保證鍋爐額定出力， 是鍋爐改造中必須解決的問(wèn)題。本文為減少焦?fàn)t煤氣排放，節(jié)能降耗、改善環(huán)境，就煤粉鍋爐摻燒高爐煤氣技術(shù)，對(duì)鍋爐大量摻燒焦?fàn)t煤氣的利弊進(jìn)行了分析，由于焦?fàn)t煤氣的燃燒特牲與媒存在很大的差異，使原來(lái)按燃煤設(shè)計(jì)的鍋爐摻燒媒氣后鍋爐參數(shù)產(chǎn)生很大的變化。為此在改造的熱力計(jì)算中，將摻燒的焦?fàn)t煤氣的燃燒計(jì)算折算成煤粉的燃燒計(jì)算，即將煤粉和焦?fàn)t煤氣的混合燃料假想成一種全新的煤，這種假想煤的熱力計(jì)算過(guò)程就是煤和焦?fàn)t煤氣摻燒的熱力計(jì)算，而假想煤的燃燒計(jì)算數(shù)值為煤和焦?fàn)t煤氣分別計(jì)算數(shù)值的折算數(shù)值。本文對(duì)220t/h 煤粉鍋爐摻燒45%焦?fàn)t煤氣后各個(gè)受熱面進(jìn)行了熱力計(jì)算加于校核。計(jì)算證明在不改變鍋爐各個(gè)受熱面布置的情況下，摻燒后鍋爐完全能滿足負(fù)荷的要求。關(guān)鍵詞：燃煤鍋爐；焦?fàn)t煤氣；摻燒；燃燒器AbstractCoke oven gas and dust are two form completely different fuels, the combustion process and mechanism exist great differences. In coal-fired boilers burning gas, and in that does not affect the normal burning coal boiler, ensure rated output, is built in the must solve the problem.This article for reducing coke oven gas emissions, saving energy, improving the environment, the coal boiler blast furnace gas technology, mixed burn for boiler burning of coke oven gas mixed and analyzed the advantages and disadvantages of coke oven gas, because of the burning offerings and media, theres a large difference. The original design of coal-fired boilers by mixed burn gas boiler parameters after produce very big change. Therefore in the transformation of the thermodynamic calculation, the mixed burning coke oven gas combustion calculation of pulverized coal combustion commuted calculated, the upcoming pulverized coal and coke oven gas mixture fuel imaginary into a kind of brand-new coal, this imaginary coal thermodynamic calculation process is mixed burn coal and coke oven gas the thermodynamic calculation, and the numerical coal combustion hypothetical respectively for coal and coke oven gas conversion of the numerical valueThis article 220 t/h boiler of mixed coal burning coke oven gas heating 45% after the different thermal calculation and in check. Computing proof not changing the boiler heating under the condition of different decorate, mixing with fully meet after burning boiler load requirements.Keywords: coal boiler; Coke oven gas; blended combustion; burner目錄摘要IAbstractII1 緒 論- 1 -1.1 研究背景- 1 -1.2 焦?fàn)t煤氣- 2 -1.2.1 焦?fàn)t煤氣的特點(diǎn)- 3 -1.2.2 焦?fàn)t煤氣的利用途徑- 3 -1.3 燃煤鍋爐摻燒焦?fàn)t煤氣改造的可行性分析- 4 -1.4 大量摻燒焦?fàn)t煤氣的利弊分析- 5 -2 摻燒的計(jì)算- 7 -2.2 摻燒的具體計(jì)算- 7 -2.2.1 煤及煤氣成分- 7 -2.2.2 煤及煤氣的燃燒計(jì)算- 8 -2.2.3 摻燒焦?fàn)t煤氣后的計(jì)算- 10 -3 鍋爐摻燒校核計(jì)算- 13 -3.1 鍋爐基本信息- 13 -3.2 輔助計(jì)算- 13 -3.2.1 漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)的選擇- 13 -3.2.2煙氣特性計(jì)算- 14 -3.2.3煙氣焓、空氣焓、蒸汽焓的計(jì)算- 16 -3.2.4 鍋爐熱效率及燃料熱消耗量計(jì)算- 19 -3.3 爐膛校核熱力計(jì)算- 21 -3.4 對(duì)流受熱面的熱力計(jì)算- 27 -3.4.1對(duì)流受熱面計(jì)算步驟- 28 -3.4.2 屏式過(guò)熱器熱力計(jì)算- 28 -3.4.3 凝渣管的熱力計(jì)算- 35 -3.4.4 高溫過(guò)熱器的熱力計(jì)算- 37 -3.4.5 低溫過(guò)熱器的熱力計(jì)算- 44 -3.4.6 省煤器和空氣預(yù)熱器- 48 -3.5鍋爐熱力計(jì)算誤差檢查- 61 -4 摻燒焦?fàn)t煤氣燃燒器的說(shuō)明- 63 -4.1 摻燒煤氣后鍋爐本體的改造- 64 -4.2 摻燒焦?fàn)t煤氣燃燒器的基本要求- 64 -4.2.1著火、穩(wěn)燃、燃盡- 64 -4.2.2 保證足夠的焦?fàn)t煤氣煤摻燒量- 64 -4.2.3 安全- 64 -4.3 焦?fàn)t煤氣燃燒器的選擇- 65 -4.4摻燒高、焦?fàn)t煤氣燃燒器的布置- 66 -4.4.1 焦?fàn)t煤氣噴嘴與煤粉噴嘴的關(guān)系- 66 -4.4.2 焦?fàn)t煤氣煤噴嘴的設(shè)計(jì)- 67 -4.5 焦?fàn)t煤氣燃燒器的計(jì)算- 67 -4.6 幾點(diǎn)看法- 69 -總結(jié)- 70 -致謝- 71 -參考文獻(xiàn)- 72 - 75 -1 緒 論1.1 研究背景中國(guó)是世界上少數(shù)幾個(gè)能源以煤為主的國(guó)家之一，中國(guó)煤炭消費(fèi)量占世界每年消費(fèi)量的28左右，中國(guó)常規(guī)能源的生產(chǎn)總量中煤炭生產(chǎn)量占70以上，火力發(fā)電廠用煤逐年增加，發(fā)電用煤量增長(zhǎng)速度高于煤炭消費(fèi)量，發(fā)電用煤量在煤炭消費(fèi)量中所占的比例一直呈上升趨勢(shì)。大幅度增加煤炭產(chǎn)量，將使煤炭開(kāi)采、運(yùn)輸和利用的難度增加，大量的燃煤還會(huì)造成嚴(yán)重的環(huán)境污染。因此提高能源利用率，提高發(fā)電機(jī)組效率，降低煤耗，發(fā)展熱電聯(lián)產(chǎn)，成為行業(yè)發(fā)展的必然趨勢(shì)。鋼鐵廠具有較多的富余能源，電廠作為煤炭資源消耗大戶，若能利用利用鋼鐵廠內(nèi)富余能源，可相當(dāng)程度上減少煤炭資源消耗，并充分減少鋼鐵廠能源浪費(fèi)，從而實(shí)現(xiàn)發(fā)電成本的降低。體現(xiàn)了可持續(xù)發(fā)展和循環(huán)經(jīng)濟(jì)理念，提高環(huán)境保護(hù)和資源綜合利用水平，節(jié)能降耗。 我國(guó)鋼鐵工業(yè)的迅猛發(fā)展，使煉焦行業(yè)也出現(xiàn)超常規(guī)發(fā)展，焦炭產(chǎn)量由 2000年的12184萬(wàn)t增長(zhǎng)到2007年的33580萬(wàn)t，增長(zhǎng)率超過(guò)了1.5倍，接近世界焦炭生產(chǎn)總量的60%，繼續(xù)穩(wěn)居世界第一產(chǎn)焦大國(guó)地位。焦化廠在煉焦生產(chǎn)中，每煉成1噸焦炭，常產(chǎn)生約300350Nm3焦?fàn)t煤氣，消耗1.21.3t煤。這些煤氣煉焦回爐用去約50%，剩余部分則排入大氣。目前我國(guó)每年煉焦煤氣的排放高達(dá)120億m3以上，若按0.4元/m3 煤氣計(jì)算，每年將直接浪費(fèi)48億元。由于焦?fàn)t煤氣中含有大量硫化氫、苯、萘 、焦油等, 直接排放會(huì)造成嚴(yán)重的大氣污染。 2002年我國(guó)寶鋼、首鋼等27家鋼鐵聯(lián)合企業(yè)的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)顯示，焦?fàn)t煤氣的放散量達(dá)37132萬(wàn)m，其回收率和國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家相比還是有著明顯的差距。2006年焦化生產(chǎn)行業(yè)直接放散或放空燃燒的焦?fàn)t煤氣約240億m3，占全行業(yè)總量的20%，相當(dāng)于西氣東輸天然氣體積量的2倍，等于每年燃燒1400余萬(wàn)t 標(biāo)準(zhǔn)煤，向大氣排放粉塵3.9萬(wàn)t、硫氧化物18.6萬(wàn)t、氮氧化物8.7萬(wàn)t。這些污染物排放當(dāng)大氣中對(duì)環(huán)境污染和對(duì)人類健康的破壞可想而知。近年來(lái)隨著我國(guó)焦化產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)的調(diào)整，以及天然氣的“西氣東輸”，我國(guó)能源供應(yīng)呈現(xiàn)出多元化的格局，鋼鐵企業(yè)消耗大量一次能源，同時(shí)產(chǎn)生大量二次能源，因此，加大對(duì)煉焦行業(yè)節(jié)能，節(jié)水和資源綜合利用的研究和開(kāi)發(fā)，充分合理利用副產(chǎn)煤氣，對(duì)減少一次能源消耗和對(duì)改善環(huán)境、降低二氧化碳排放、節(jié)能增效具有深遠(yuǎn)的戰(zhàn)略意義。目前通過(guò)對(duì)200MW電站摻燒高爐煤氣的鍋爐設(shè)計(jì)特點(diǎn)及性能進(jìn)行分析，并根據(jù)氣固兩相燃料混合燃燒理論和高爐煤氣特點(diǎn)，完善系統(tǒng)，優(yōu)化燃燒，合理調(diào)整減溫水，通過(guò)逐步摻燒實(shí)踐，實(shí)現(xiàn)了在燃用貧煤情況下大量摻燒高爐煤氣的目的，提高了電廠運(yùn)行安全性和經(jīng)濟(jì)性，減少了高爐煤氣放散和環(huán)境污染，取得了顯著經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。摻燒煤氣鍋爐的建成應(yīng)用，大大減少了高、焦?fàn)t煤氣的放散量，成功地將低品質(zhì)的高、焦?fàn)t煤氣轉(zhuǎn)化為高品質(zhì)電能，不但解決了高、焦?fàn)t煤氣大量放散所造成的能源浪費(fèi)、環(huán)境污染問(wèn)題，而且緩解了電力原煤供應(yīng)緊張、價(jià)格持續(xù)上漲的矛盾，對(duì)推動(dòng)冶金行業(yè)節(jié)能降耗、降低成本、提高市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力具有重要意義。并且進(jìn)一步改善了環(huán)境，提高了能源的綜合利用率，具有發(fā)電、節(jié)能、環(huán)保等多重效益。1.2 焦?fàn)t煤氣焦?fàn)t煤氣，又稱焦?fàn)t氣。是指用幾種煙煤配制成煉焦用煤，在煉焦?fàn)t中經(jīng)過(guò)高溫干餾后，在產(chǎn)出焦炭和焦油產(chǎn)品的同時(shí)所產(chǎn)生的一種可燃性氣體，是煉焦工業(yè)的副產(chǎn)品。焦?fàn)t氣是混合物，其產(chǎn)率和組成因煉焦用煤質(zhì)量和焦化過(guò)程條件不同而有所差別，一般每噸干煤可生產(chǎn)焦?fàn)t氣300350m3（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)）。其主要成分為氫氣（55%60%）和甲烷（23%27%），另外還含有少量的一氧化碳（5%8%）、C2以上不飽和烴（2%4%）、二氧化碳（1.5%3%)、氧氣(0.3%0.8%)、氮?dú)?3%7%)。其中氫氣、甲烷、一氧化碳、C2以上不飽和烴為可燃組分，二氧化碳、氮?dú)?、氧氣為不可燃組分。焦?fàn)t氣屬于中熱值氣，其熱值為每標(biāo)準(zhǔn)立方米1719MJ，適合用做高溫工業(yè)爐的燃料和城市煤氣。焦?fàn)t氣含氫氣量高，分離后用于合成氨，其它成分如甲烷和乙烯可用做有機(jī)合成原料。焦?fàn)t氣為有毒和易爆性氣體，空氣中的爆炸極限為6%30%。焦?fàn)t煤氣主要由氫氣和甲烷構(gòu)成，分別占56%和27%，并有少量一氧化碳、二氧化碳、氮?dú)狻⒀鯕夂推渌麩N類；其低發(fā)熱值為18250kJ/Nm3，密度為0.40.5kg/Nm3，運(yùn)動(dòng)粘度為2510-6m2/s。根據(jù)焦?fàn)t本體和鼓冷系統(tǒng)流程圖，從焦?fàn)t出來(lái)的荒煤氣進(jìn)入之前，已被大量冷凝成液體。同時(shí)，煤氣中夾帶的煤塵， 焦粉也被捕集下來(lái)，煤氣中的水溶性的成分也溶入氨水中。焦油、氨水以及粉塵和焦油渣一起流入機(jī)械化焦油氨水分離池。分離后氨水循環(huán)使用，焦油送去集中加工，焦油渣可回配到煤料中煉焦煤氣進(jìn)入初冷器被直接冷卻或間接冷卻至常溫。此時(shí)，殘留在煤氣中的水分和焦油被進(jìn)一步除去。出初冷器后的煤氣經(jīng)機(jī)械捕焦油使懸浮在煤氣中的焦油霧通過(guò)機(jī)械的方法除去，然后進(jìn)入鼓風(fēng)機(jī)被升壓至19600帕(2000毫米水柱)左右。為了不影響以后的煤氣精制的操作，例如硫銨帶色、脫硫液老化等，使煤氣通過(guò)電捕焦油器除去殘余的焦油霧。為了防止萘在溫度低時(shí)從煤氣中結(jié)晶析出，煤氣進(jìn)入脫硫塔前設(shè)洗萘塔用于洗油吸收萘。在脫硫塔內(nèi)用脫硫劑吸收煤氣中的硫化氫，與此同時(shí)煤氣中的氰化氫也被吸收了。煤氣中的氨則在吸氨塔內(nèi)被水或水溶液吸收產(chǎn)生液氨或硫銨。煤氣經(jīng)過(guò)吸氨塔時(shí)，由于硫酸吸收氨的反應(yīng)是放熱反應(yīng)，煤氣的溫度升高，為不影響粗苯回收的操作，煤氣經(jīng)終冷塔降溫后進(jìn)入洗苯塔內(nèi)，用洗油吸收煤氣中的苯、甲苯、二甲苯以及環(huán)戊二烯等低沸點(diǎn)的炭化氫化合物和苯乙烯、萘古馬隆等高沸點(diǎn)的物質(zhì)，與此同時(shí)有機(jī)硫化物也被除去了。1.2.1 焦?fàn)t煤氣的特點(diǎn)（）、焦?fàn)t煤氣發(fā)熱值高1672018810KJ/m3，可燃成分較高（約90%左右）； （）、焦?fàn)t煤氣是無(wú)色有臭味的氣體； （）、焦?fàn)t煤氣因含有CO和少量的H2S而有毒； （）、焦?fàn)t煤氣含氫多，燃燒速度快，火焰較短； （）、焦?fàn)t煤氣如果凈化不好，將含有較多的焦油和萘，就會(huì)堵塞管道和管件，給調(diào)火工作帶來(lái)困難； （）、著火溫度為600650 。 （）、焦?fàn)t煤氣含有H2（5560%），CH4（2327%），CO（58%），CO2（1.53.0%），N2（37%），O2（11901210表2.1 煤的成分（2）焦?fàn)t煤氣的成分： 表2.2 煤氣的成分其它熱值23.686.4517.5111.9638.990.411.075242.2.2 煤及煤氣的燃燒計(jì)算（1）、煤的燃燒計(jì)算理論空氣量 產(chǎn)生的煙氣中，三原子氣體的量 氮?dú)饬康乃魵獾牧?理論煙氣量 （2）、煤氣的燃燒計(jì)算 理論空氣量產(chǎn)生的煙氣中，三原子氣體的量氮?dú)獾牧克魵獾牧坷碚摕煔饬?2.2.3 摻燒焦?fàn)t煤氣后的計(jì)算由所給的鍋爐資料可知，全燒煤時(shí)鍋爐的計(jì)算熱效率為，機(jī)械不完全熱損失。由過(guò)熱蒸汽焓，給水焓，可知鍋爐有效利用熱：全燒煤時(shí)燃料消耗量：計(jì)算燃料消耗量：設(shè)摻燒45%的焦?fàn)t煤氣時(shí)，鍋爐的熱效率為，則此時(shí)焦?fàn)t煤氣產(chǎn)生的熱量：焦?fàn)t煤氣的摻燒量：摻燒焦?fàn)t煤氣后煤的消耗量：焦?fàn)t煤氣的密度：混合密度焦?fàn)t煤氣的摻燒量：摻燒煤氣占煤與煤氣混合物的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)：由焦?fàn)t煤氣的密度可知，焦?fàn)t煤氣燃燒時(shí)：理論空氣量： 產(chǎn)生的煙氣中，三原子氣體量： 產(chǎn)生的氮?dú)饬浚?產(chǎn)生的水蒸氣量： 產(chǎn)生的理論煙氣量： 將煤和焦?fàn)t煤氣的混合物看作是一種假想的煤，假想煤的灰分： 則這種全新的假想煤燃燒時(shí)：所需的理論空氣量： 產(chǎn)生的煙氣中，三原子氣體量： 氮?dú)獾牧浚?水蒸氣的量：理論煙氣量：理論干煙氣容積： 所需的燃料量: 燃燒計(jì)算結(jié)果：表2.3 混合燃料燃燒計(jì)算結(jié)果序號(hào)項(xiàng)目名稱符號(hào)單位結(jié)果1理論空氣量2.7662理論氮?dú)饬?.4613RO2容積0.564理論干煙氣容積3.0215理論水蒸氣容積0.4816飛灰份額0.97所需的燃料量52234.817 3 鍋爐摻燒校核計(jì)算3.1 鍋爐基本信息(1) 鍋爐額定蒸發(fā)量：De220t/h(2) 給水溫度：tgs215(3) 過(guò)熱蒸汽溫度：tGR540(4) 過(guò)熱蒸汽壓力：PGR9.8MPa(5) 制粉系統(tǒng)：中間儲(chǔ)倉(cāng)式（熱空氣作干燥劑、鋼球筒式磨煤機(jī)）(6) 燃燒方式：四角切圓燃燒(7) 排渣方式：固態(tài)(8) 環(huán)境溫度：20(9) 蒸汽流程： 一次噴水減溫 二次噴水減溫 汽包頂棚管低溫對(duì)流過(guò)熱器屏式過(guò)熱器高溫對(duì)流過(guò)熱器冷段高溫對(duì)流過(guò)熱器熱段汽輪機(jī)3.2 輔助計(jì)算3.2.1 漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)的選擇序號(hào)名稱漏風(fēng)系數(shù)符號(hào)出口過(guò)量空氣系數(shù)1制粉系統(tǒng)01 符號(hào)結(jié)果2爐膛005 1.23屏、凝渣管0 1.24高溫過(guò)熱器0025 1.2255低溫過(guò)熱器0025 1.256高溫省煤器002 1.277高溫空氣預(yù)熱器005 1.38低溫省煤器0021.349低溫空預(yù)器0.051.39表3.1 漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù) 3.2.2煙氣特性計(jì)算 需要計(jì)算出各受熱面的煙道平均過(guò)量空氣系數(shù)。干煙氣容積、水蒸汽容積，煙氣總?cè)莘e、RO2容積份額、三原子氣體和水蒸汽容積總份額、容積飛灰濃度、煙氣質(zhì)量、質(zhì)量飛灰濃度等。表3.2 煙氣特性表序號(hào)項(xiàng)目名稱符號(hào)單位 （標(biāo)準(zhǔn)狀況下）爐膛，屏凝渣管高過(guò)低過(guò)高溫省煤器高溫空預(yù)器低溫省煤器低溫空預(yù)器1漏風(fēng)系數(shù)-0.050.0250.0250.020.050.020.052受熱面出口過(guò)量空氣系數(shù)（查表1-5）_1.21.2251.251.271.321.341.393煙道平均過(guò)量空氣系數(shù)pj_1.21.21251.23751.261.2951.331.3654干煙氣容積 V0gy+(pj-1)v0Vgym3/kg3.57423.60883.67793.74023.8373.93384.03065水蒸氣容積V0H2O+0.0161(pj-1)V0m3/kg0.48990.49050.49160.49260.49410.49570.49736煙氣容積 Vgy+VH2OVym3/kg4.06414.09934.16954.23284.33114.42954.62797RO2容積份額 VRO2/VYr RO2_0.13780.13660.13430.13230.12930.12640.121續(xù)表序號(hào)項(xiàng)目名稱符號(hào)單位 （標(biāo)準(zhǔn)狀況下）爐膛，屏凝渣管高過(guò)低過(guò)高溫省煤器高溫空預(yù)器低溫省煤器低溫空預(yù)器8水蒸氣容積份額 /Vy_0.12050.11970.11790.11640.11410.11190.10759三原子氣體和水蒸汽溶劑總份額r RO2+ r H2Or_0.25830.25630.25220.24870.24340.23830.228510容積飛灰濃度 10Aarfh/Vyg/m322.145121.95521.585321.262520.7820.318319.44711煙氣質(zhì)量 1-Aar/100+1.306pjV0mykg/kg5.23495.285.37035.45165.57815.70455.830912質(zhì)量飛灰濃度 fhAar/(100my)ykg/kg0.01720.01710.01680.01650.01610.01580.01543.2.3煙氣焓、空氣焓、蒸汽焓的計(jì)算爐膛、屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器、低溫過(guò)熱器、高溫省煤器、高溫空氣預(yù)熱器、低溫省煤器、低溫空氣預(yù)熱器等所在煙氣區(qū)域的煙氣在不同溫度下的焓，并列成表格作為溫焓表。具體見(jiàn)表3.3、3.4、3.5、3.6。對(duì)在鍋爐受熱面的各個(gè)部位的蒸汽或者空氣的焓值進(jìn)行計(jì)算，列成表格，作為溫焓表。具體見(jiàn)表 表3.3 煙氣焓溫表用于爐膛、屏、高過(guò)的計(jì)算煙氣或空氣溫度 （）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)理論空氣焓h0k(kJ/kg)理論煙氣焓增(每100）h0y爐膛、屏、凝渣管高溫過(guò)熱器=1.2=1.225hyhyhyhy4002029.21498.52328.92366.4543.6577.3587.15002572.81892.22906.22953.5557.8683.4693.56003130.62295.13589.63647572.5654.76657003703.127064244.34312584.8668.2678.68004287.93123.14912.54990.6595.1679.9690.590048833546.95592.45681.1604.4690.1700.810005487.43975.66282.56381.9614.4701.6712.511006101.84411.56984.17094.4621.8709.5720.512006723.648507693.67814.9630.3719.3730.313007353.95294.88412.98545.2續(xù)表煙氣或空氣溫度 （）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)理論空氣焓h0k(kJ/kg)理論煙氣焓增(每100）h0y爐膛、屏、凝渣管高溫過(guò)熱器=1.2=1.225hyhyhyhy14007988.35742.8634.49136.97249280.4735.2640.7730.7742150086296192.89867.610022.4645.9736.6747.916009274.96646.410604.210770.3652743754.417009926.97101.311347.211524.7653.2744.2755.6180010580.17556.312091.412280.3657.1749.4761190011237.28018.212840.813041.3660.6752.9764.4200011897.88479.413593.713805.7666.2759.2770.92100125648944.714352.914576.6表3.4 煙氣焓溫表用于低溫過(guò)熱器、高溫省煤器的計(jì)算煙氣或空氣溫度 （）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)理論空氣焓h0k(kJ/kg)理論煙氣焓增(每100）h0y低溫過(guò)熱器高溫省煤器=1.25=1.27hyhyhyhy3001500.21113.81778.71800.94002029.21498.55292403.8625.12433.8632.9543.6642.1649.95002572.81892.23045.93083.7557.8658.5666.66003130.62295.13704.43750.3572.5675.2683.47003703.127064379.64433.7584.8689.1697.48004287.93123.15068.75131.1表3.5 煙氣焓溫表用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計(jì)算煙氣或空氣溫度 （）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)理論空氣焓h0k(kJ/kg)理論煙氣焓增(每100）h0y高溫空預(yù)器低溫省煤器=1.32=1.34hyhyhyhy100486.5366.3603.7611499.8618.4625.8200986.3736.81222.11236.8513.9634.5642.13001500.21113.81856.61878.9529652.1659.84002029.21498.52508.72538.75002572.81892.2543.63178.3669.63216.1677.4557.8686.7694.86003130.62295.138653910.9 表3.6 煙氣焓溫表用于低溫空預(yù)器的計(jì)算煙氣或空氣溫度 （）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)理論空氣焓h0k(kJ/kg)理論煙氣焓增(每100）h0y低溫空預(yù)期=1.39hyhy100486.5366.3629.4499.8644.3200986.3736.81273.7513.9660.93001500.21113.81934.65296794002029.21498.52613.6543.6697.25002572.81892.23310.8557.8714.96003130.62295.14025.73.2.4 鍋爐熱效率及燃料熱消耗量計(jì)算（1）計(jì)算鍋爐輸入熱量，包括燃料的收到基低位發(fā)熱量，燃料物理顯熱、外來(lái)熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量。（2）各項(xiàng)熱損失，包括化學(xué)不完全燃燒熱損q3和機(jī)械不完全燃燒熱損失q4，鍋爐七散熱損失q5，灰渣熱物理?yè)p失q6，排煙熱損失q2。具體數(shù)據(jù)見(jiàn)鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算表表3.7 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1鍋爐輸入熱量11588.382排煙溫度先估后校1403排煙焓查焓溫表887.124冷空氣溫度取用205理論冷空氣焓=73.36化學(xué)未完全燃燒損失%取用1.57機(jī)械未完全燃燒損失%取用1.58排煙出過(guò)量空氣系數(shù)%指導(dǎo)書表2-9即低溫空預(yù)器出口過(guò)量空氣系數(shù)1.399排煙損失%6.7910散熱損失%取用0.511灰渣損失%指導(dǎo)書式（2-13）012鍋爐總損失%+10.2913鍋爐熱效率%100-89.714保熱系數(shù)1-0.9915過(guò)熱蒸汽焓查附錄二中水和水蒸氣性質(zhì)表，高過(guò)出口參數(shù)=9.8MPa t=5403476.416給水溫度給定21517給水焓查附錄二中水和水蒸氣性質(zhì)表,低省入口參數(shù) t=21598818鍋爐有效利用熱Q(-)19煤消耗量14903.920焦?fàn)t煤氣消耗量37330.921混合燃料消耗量52234.8173.3 爐膛校核熱力計(jì)算校核熱力計(jì)算步驟：（1）、計(jì)算爐膛結(jié)構(gòu)尺寸及煙氣有效輻射層。（2）、選取熱風(fēng)溫度、并依據(jù)有關(guān)條件計(jì)算隨每kg燃料進(jìn)入爐膛的有效熱量。（3）、根據(jù)燃料種類、燃燒設(shè)備的形式和布置方式，計(jì)算火焰中心位置的系數(shù)M。（4）、估計(jì)爐膛出口煙溫，計(jì)算爐膛煙氣平均熱容量。（5）、計(jì)算爐膛受熱面輻射換熱特性參數(shù)。（6）、根據(jù)燃料和燃燒方式計(jì)算火焰黑度和爐膛黑度。（7）、計(jì)算爐膛出口煙溫。（8）、核對(duì)爐膛出口煙溫誤差。（9）、計(jì)算爐膛熱力參數(shù)。（10）、爐膛內(nèi)其他輻射受熱面的換熱計(jì)算。具體見(jiàn)表3.8、表3.9。表3.8 爐膛的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1前墻總面積768（1.395+0.905）+3.995/2+22.176(5.888+21.276)219.622側(cè)墻總面積=(6.912+3.995)1.762 =5.126=5.126+(6.912-0.896-1.76)=(6.912-0.896-1.76)0.334=(6.912-0.896-1.76)+3.39 =6.974=+218.483后墻總面積768 （1.395+0.905）+3.995/2+12.976(5.888+21.276)+7.68157.744噴燃器及門孔面積65爐頂面積7.68(3.39+0.869)-232.116爐膛與屏的交界面積(6.974+0.225+0.334)65.617爐墻總面積+693.568爐膛截面