機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)87折彎?rùn)C(jī)液壓動(dòng)力系統(tǒng)設(shè)計(jì)

紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 1 折彎?rùn)C(jī)液壓動(dòng)力系統(tǒng)設(shè)計(jì) 院 系： 工學(xué)院 自動(dòng)化系 專 業(yè)： 機(jī)電一體化 年 級(jí)： 2005 級(jí) 學(xué)生姓名： 張浪（組長(zhǎng)）方建玉 趙洪強(qiáng) 學(xué) 號(hào)： 導(dǎo)師及職稱： 王錫云 （副教授） 2008年 6月 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 2 Bending Machine hydraulic power system design Department: College of Engineering - mechanical engineering department Major: Mechatronics Grade: 2005 Students Name: Zhang Lang Fang Jian Yu Zhao Hong Qiang StudentNo.: Tutor: Associate Professor Wang Xi Yun Finished by June, 2008 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 3 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）原創(chuàng)性聲明 本人所呈交的 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 是我在導(dǎo)師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的研究成果。據(jù)我所知， 除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文（設(shè)計(jì)）不包含其他個(gè)人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果。對(duì)本論文（設(shè)計(jì)）的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中作了明確說明并表示謝意。 作者簽名： 日期： 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）授權(quán)使用說明 本論文（設(shè)計(jì)）作者完全了解紅河學(xué)院有關(guān)保留、使用畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）的規(guī)定，學(xué)校有權(quán)保留論文（設(shè)計(jì)）并向相關(guān)部門送交論文（設(shè)計(jì)）的電子版和 紙質(zhì)版。有權(quán)將論文（設(shè)計(jì)）用于非贏利目的的少量復(fù)制并允許論文（設(shè)計(jì)）進(jìn)入學(xué)校圖書館被查閱。學(xué)?？梢怨颊撐模ㄔO(shè)計(jì)）的全部或部分內(nèi)容。保密的論文（設(shè)計(jì)）在解密后適用本規(guī)定。 作者簽名： 指導(dǎo)教師簽名： 日期： 日期： 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 4 答辯委員會(huì) (答辯小組 )成員名單 姓名 職稱 單位 備注 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 5 目 錄 前言 第一章 任務(wù) 1 頁 第二章 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 2 頁 第一節(jié)、分析系統(tǒng)工況 . .2 頁 第 二節(jié)、負(fù)載圖的繪制 .2 頁 第三節(jié)、液壓缸主要參數(shù)的確定 .3 頁 第三章 液壓缸主要參數(shù)的確定 5 頁 第一節(jié)、 液壓回路的選擇 .5 頁 第 二節(jié)、 液壓回路的綜合 .7頁 第四章 液壓元件的選擇 9 頁 第一節(jié)、液壓 泵 9 頁 第二節(jié)、閥類元件及輔助元件 9 頁 第三節(jié)、油管 10頁 第四節(jié)、油箱 11頁 第五章 液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算 . .12頁 第一節(jié)、回路壓力損失驗(yàn)算 .12 頁 第二節(jié)、油液溫升驗(yàn)算 12 頁 第六章 板料折彎?rùn)C(jī)性能特點(diǎn) 13 頁 第七章 板料折彎?rùn)C(jī)安全技術(shù)要求 JB10148 1999 .14 頁 第八章 液壓系統(tǒng)適用條件 .15 頁 第九章 折彎?rùn)C(jī)工作時(shí)的各種危險(xiǎn) 16 頁 第十章 總 結(jié) 17 頁 參考文獻(xiàn) 18頁 致謝 19 頁 折彎?rùn)C(jī)液壓動(dòng)力系統(tǒng)設(shè)計(jì) 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 6 摘 要： 這次，我們主要設(shè)計(jì)的是板料折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)。設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)的出發(fā)點(diǎn)可以是充分發(fā)揮其組成元件的工作性能，也可以是著重追求其工作狀態(tài)的絕對(duì)可靠。前者著重效能，后者著重安全；實(shí)際設(shè)計(jì)工作則是兩種出發(fā)點(diǎn)的不同程度地結(jié)合。液壓系統(tǒng)是整機(jī)的重要組成部分，液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和主機(jī)的設(shè)計(jì)是同時(shí)進(jìn)行，互相協(xié)調(diào)的。但是要滿足各項(xiàng)性能的要求，液壓傳動(dòng)系統(tǒng)往往不是唯一的。 液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)是整個(gè)設(shè)計(jì)工作中最主要的步驟，它根據(jù)主機(jī)的工作情況，主機(jī)對(duì)液壓 系統(tǒng)的技術(shù)要求，液壓系統(tǒng)的工作條件以及設(shè)計(jì)方案的經(jīng)濟(jì)性、合理性等因素進(jìn)行全面、綜合地設(shè)計(jì)，從而擬定一個(gè)各方面都比較合理、可實(shí)現(xiàn)的液壓系統(tǒng)。 關(guān)鍵詞： 液壓動(dòng)力系統(tǒng) 液壓動(dòng)力傳動(dòng) 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 液壓動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)性能 Abstract: This time, we design the sheet metal bending machine hydraulic system. Design of the hydraulic system is the starting point can give full play to its composition components of the work, it can also be a focus on the pursuit of their work status of the absolute reliability. The former focused on performance, which focused on security; actual design work is the starting point of two different combination.hydraulic system is an important part of the hydraulic system design and host of the design is at the same time, co-ordinated. But to meet the performance requirements, the hydraulic system often is not the only. Hydraulic system design is the work of the entire design of the most important steps in accordance with its host of the work, host of the technical requirements of the hydraulic system, hydraulic system design and the working conditions of the programme of economic and rational factors such as a comprehensive A comprehensive design, thus all parties to develop a more rational, the realization of the hydraulic system. Keywords: hydraulic power system hydraulic power transmission hydraulic system of hydraulic power transmission system performance 前言： 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 7 液壓傳動(dòng)技術(shù)是機(jī)械設(shè)備中發(fā)展速度最快的技術(shù)之一。特別是今年來與微電子、計(jì)算機(jī)技術(shù)相結(jié)合，使液壓技術(shù)進(jìn)入了一個(gè)新的發(fā)展階段。目前，已廣泛應(yīng)用在工業(yè)各領(lǐng)域。由于今年來微電子、計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，液壓、氣動(dòng)元器件制造技術(shù)的進(jìn)一步提高，使液壓氣動(dòng)技術(shù)不僅在作為一種基本的傳動(dòng)形式上占有重要地位，而且以優(yōu)良的靜態(tài)、動(dòng)態(tài)性能成為一中重要的控制手段。 液壓傳動(dòng)技術(shù)最早發(fā)展是 19 世紀(jì) 末在西方發(fā)展起來的。我國(guó)從 50 年代后 期開始起步。目前，各國(guó)都非常重視液壓技術(shù)的開發(fā)和應(yīng)用。 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，除了滿足主機(jī)在動(dòng)作和性能方面規(guī)定的要求外，還必須符合體積小、重量輕、成本低、效率低、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠、使用和維護(hù)方便等一些公認(rèn)的普遍設(shè)計(jì)原則。 本 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容和一般流程如下： （ 1）液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求； （ 2）系統(tǒng)工況，確定主要參數(shù)； （ 3）壓系統(tǒng)草圖； （ 4）統(tǒng)的計(jì)算和選擇液壓元件； （ 5）壓系統(tǒng)的技術(shù)性能； （ 6）置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，繪制液壓系統(tǒng)工作圖，繪制技術(shù)文件。 第一章 任務(wù) 根據(jù)所學(xué)知識(shí)，設(shè)計(jì)一臺(tái)液壓板料折彎?rùn)C(jī)系統(tǒng)。要求完成的紅河學(xué)院專科畢業(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 8 動(dòng)作循環(huán)為：快進(jìn) 工進(jìn) 快退 停止，且動(dòng)作平穩(wěn)。 已知：最大推力為 15KN，快進(jìn)快退速度為 3m/min,工作進(jìn)給速度為 1.5m/min,快進(jìn)行程為 0.1m,工進(jìn)行程為 0.15m.機(jī)床工作部件總重量 G=9810N,往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速和減速時(shí)間不希望超過 0.2s，動(dòng)力滑臺(tái)采用平導(dǎo)軌，其靜摩擦系數(shù)為 f1=0.2,動(dòng)摩擦為 f2=0.1，液壓系統(tǒng)中的執(zhí)行元件使用液壓缸。 WC67Y 系列液壓板料折彎?rùn)C(jī) 第二章、液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 2.1 分析系統(tǒng)工況 紅河學(xué)院專科畢業(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 9 NtvgGF m 2502.0/60/38.9/9810/ 慣性負(fù)載：NNF fs 1 9 6 29 8 1 02.0 ：阻力負(fù)載，靜摩擦阻力NF fd 9 8 19 8 1 01.0 動(dòng)摩擦阻力。作階段的負(fù)載如表所示工，由此得出液壓缸在各液壓缸的機(jī)械效率取 9.0m液壓缸在各階段的負(fù)載值 工況 負(fù)載組成 負(fù)載值F/N NF m /1推力 啟動(dòng) fsFF 1962 2180 加速 mfs FFF 1564 1738 快進(jìn) fdFF 250 278 工進(jìn) tfd FFF 15981 17757 快退 fdFF 981 1090 2.2 負(fù)載圖的繪制 負(fù)載圖按上面的數(shù)值繪制，如圖所示。速度圖按已知數(shù)值。 等繪制。如圖所示。和工進(jìn)速度快進(jìn)行程22132131250.150,100m i n ,/3VmmLLLmmLmmLmVV紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 10 2.3 液壓缸主要參數(shù)的確定 由上面兩個(gè)表可知，組合機(jī)床液壓系統(tǒng)在最大負(fù)載約為 18000N 時(shí)宜取aMPp 21 鑒于動(dòng)力滑臺(tái)要求快進(jìn)，快退速度相等，這里的液壓缸可選用單桿式的，并在快進(jìn)時(shí)作差動(dòng)連接。這種情況下液壓缸無桿腔工作面積 1A 取為有干腔工作面積 2A 的兩倍，即活塞桿直徑 d 與缸筒直徑 D 成 d=0.707D 的關(guān)系。在加工時(shí)，液壓缸回油路上必須具有背壓 2p ，取 aMPp 8.02 ?？爝M(jìn)時(shí)液壓缸雖作差動(dòng)連接，但由于油管中有壓降 P 存在，有桿腔的壓力必須大于無桿腔，估算時(shí)可取 aMPP 3.0 。快退時(shí)回油腔中是有被壓的，這時(shí) 2P亦可按aMP25.0估算。由工進(jìn)時(shí)的推力計(jì)算液壓缸面積： NF/21801738 109017757278218050 100 150 200 250紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 11 表 2-3 第三章、液壓系統(tǒng)圖的擬定 工況 負(fù)載F/N 回油腔壓力 P2/MPa 進(jìn)油腔壓力P1/MPa 輸入流量 Q/（ L/min） 輸入功率 P/ kW 計(jì)算式 快進(jìn)（差動(dòng)） 啟動(dòng) 2180 p2=0 0.217 - - 111212121)(/qpPvAAqAAPAFP ）（）（回速 1738 P2= P-2P 0.495 - - 恒速 278 0.332 17.59 0.195 工進(jìn) 17757 0.4 2.027 0.25 0.017 qpPvAqAApFP1211221 / ）（快退 啟動(dòng) 2180 P2=0 0.243 - - qpPvAqAApFP1222121 / ）（加速 1738 0.25 0.725 - - 恒速 278 0.652 15.67 0.34 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 12 3.1 液壓回路的選擇 首先選擇調(diào)速回路。由上圖中的一些曲線得知，這臺(tái)板料折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)的功率小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低，工作負(fù)載變化小，可采用進(jìn)口節(jié)流的調(diào)速形式。為了解決進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路在的滑臺(tái)突然前沖現(xiàn)象，回油路上要設(shè)置背壓閥。 由于液壓系統(tǒng)選用了節(jié)流調(diào)速的方式，系統(tǒng)中油液的循環(huán)必然是開式的。從工況圖中可以清楚地看到，在這個(gè)液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)內(nèi)，液壓缸交替的要求油源提供低壓大流量和高壓小流量的油液。最大流量與最小流量之比約為 70， 快進(jìn)快退所需 的時(shí)間 t1 和工進(jìn)所需的時(shí)間 t2 分別為。 = 0.1/1.5 60=4s 因此從提高系統(tǒng)效率、節(jié)省能量的角度上來看，采用單個(gè)定量泵作為油源顯然不合適的，宜選用國(guó)內(nèi)比較成熟的產(chǎn)品 雙聯(lián)式定量葉片泵作為油源，如圖所示 svlvlt4603/15.0603/1.0/ 22111 ）（）（紅河學(xué)院專科畢業(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 13 表 3-1 其次是選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路，系統(tǒng)中選擇節(jié)流調(diào)速回路后，不管采用什么油源都必須有單獨(dú)的油路直接通向液壓缸兩腔，以實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)。在本系統(tǒng)中，單桿液壓缸做差動(dòng)連接，所以它的快退快進(jìn)換向回路應(yīng)采用上圖所示的形式。 行程閥用 來控制速度的換接，以減少液壓沖擊，如上圖所示。當(dāng)滑臺(tái)由工進(jìn)轉(zhuǎn)為快退時(shí)，回路中通過的流量很大 進(jìn)油路中通過 15.7L/min，回油路中通 aMPp/1min/ LqkWP/q59.17P 19.0p 332.0027.2017.025.0652.034.067.15mml/243.0725.00217.0組合機(jī)床液壓缸工況圖紅河學(xué)院專科畢業(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 14 過 15.7（ 28.26/15.7） =28.26L/min。為了保證換向平穩(wěn)起見，可采用電液換向閥式連接回路，如上圖所示。 由于這一回路要實(shí)現(xiàn)液壓缸的差動(dòng)連接，換向閥必須是五通的。 最后在考慮壓力控制回路。系統(tǒng)的調(diào)壓?jiǎn)栴}已在油源中解決。卸荷問題如采用中位機(jī)能為 H型的三位換向閥來實(shí)現(xiàn)，就必須再設(shè)置專用的元件或油路。 3.2 液壓回路的綜合 3.2.1為了解決 滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)圖中進(jìn)油路，回油路相互接通，無法建立壓力的問題，必須在液壓換向回路串接一個(gè)單向閥 a，將工進(jìn)時(shí)的進(jìn)油路，回油路隔斷。 3.2.2為了解決滑臺(tái)快速前進(jìn)時(shí)回油路接通油箱，無法實(shí)現(xiàn)液壓缸差動(dòng)連接的問題，必須在回油路上串接一個(gè)液控順序閥 b，以阻止油液在快進(jìn)階段返回油箱。 3.2.3為了解決機(jī)床停止工作時(shí)系統(tǒng)中的油液返回油箱，導(dǎo)致空氣進(jìn)入系統(tǒng)， 影響滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性的問題，另外考慮到電液換向閥的啟動(dòng)問題，必須在電液換向閥的出口處增設(shè)一個(gè)單向閥 c。 3.2.4為了便于系統(tǒng)自動(dòng)發(fā)出快速退回信號(hào)起見，在調(diào)速閥輸出段 需增設(shè)一個(gè)壓力繼電器 d. 3.2.5如果將順序閥 b和背壓閥的位置對(duì)調(diào)一下，就可以將順序閥 的油源處的卸荷閥合并。 經(jīng)過這樣一番修改，整理后的液壓系統(tǒng)便如圖所示。 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 15 液壓圖3-2 第四章、液壓元件的選擇 4.1 液壓泵 4.1.1 液壓缸在整個(gè)工作循環(huán)中的 最大工作壓力為 2.027MPa，如取進(jìn)油路上的壓力損失為 0.4MPa, 4.1.2 壓力繼力電器調(diào)整壓力高出系統(tǒng)最大工作壓力之值為 0.25MPa,則小流量泵的最大工作壓力應(yīng)為： PP1=(2.027+0.4+0.25)MPa=4.677MPa。 4.1.3 大流量泵是在快速運(yùn)動(dòng)時(shí)才向液壓缸輸油的 ,由上圖可知 ,快退時(shí)液壓缸中的工作壓力比快進(jìn)時(shí)大 ,如取進(jìn)油路上的壓力損失為 0.25MP,則大流量泵的最高紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 16 工作壓力為 Pp1=(0.6525+.025)=0.9025MPa。兩個(gè)液壓泵應(yīng)向液壓缸提供的最大流量為 17.59L/min.若回路中的泄漏按液壓缸輸入流量的 10%估計(jì) ,則兩個(gè)泵的總流量應(yīng)為 qp=1.1 17.59=19.35L/min.由于溢流閥的最小穩(wěn)定溢流量為 3L/min,所以小流量泵的流量規(guī)格最少應(yīng)為 1.75L/min .根據(jù)以上壓力和流量的數(shù)值查閱產(chǎn)品目錄，最后確定選取 PV2R12 型雙聯(lián)葉片泵 . 由于液壓缸在快退時(shí)輸入功率最大 ,這相當(dāng)于液壓泵輸出壓力 0.91MPa 流量 20L/min 時(shí)的情況 .如取雙聯(lián)葉片泵的總效率為 28.0p ,則則 液液 壓壓 泵泵 驅(qū)驅(qū)動(dòng)動(dòng) 電電 機(jī)機(jī) 需需 的的 功功 率率 為為 ； KWVpp ppp 15.21028.0/1030/209025.0/ 33 ）（根據(jù)此數(shù)值查閱電機(jī)產(chǎn)品目錄 ,最后選定 JO2-32-6 型電動(dòng)機(jī) ,其額定功率： 2.2KW。 4.2 閥類元件及輔助元件 根據(jù)液壓系統(tǒng)的工作壓力和通過各個(gè)閥類元件和輔助元件的實(shí)際流量，可選出這些元件的型號(hào)規(guī)格元件型號(hào)及規(guī)格如下表： 序號(hào) 元件名稱 估計(jì)通過流量 (L/min) 型號(hào) 規(guī)格 生產(chǎn)廠家 1 雙聯(lián)葉片泵 PV2R12 14MPa.36 和6L/min 阜新液壓件廠 2 雙聯(lián)葉片泵 75 35DY3Y-E10B 16MPa.10 通徑 高行液壓件廠 3 行程閥 84 AXQF-E10B 4 調(diào)速閥 1 5 單向閥 75 6 單向閥 44 AF3-En10B 7 液控順序閥 35 XF3-E10B 8 背壓閥 1 YF3-E10B 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 17 9 溢流閥 35 AF3-E10B 10 單向閥 35 AF3-En10B 11 過濾器 40 YYL-105-10 21MPa.90L/min 新鄉(xiāng) 116 廠 12 壓力表開關(guān) KF3-E3B 16MPa.3 測(cè)點(diǎn) 13 單向閥 75 AF3-Ea20B 16MPa.20 通徑 高行液壓件廠 14 壓力繼電器 PF-B8C 14MPa.8 通徑 榆次液壓件廠 表表 4-2 4.3 油管 4.3.1 各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定 ,液壓缸進(jìn)和出油管則按輸入和排出的最大流量計(jì)算。液壓泵具體選定之后液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)和出流量已與原定數(shù)值不同。 4.3.2 根據(jù)數(shù)值，當(dāng)油液在壓力管中流速取 3mmin 時(shí)，算得液壓缸無桿腔和有干腔相連的油管內(nèi)徑為： 這兩根油管都按 JB=827 至 66 選用內(nèi)徑 20mm,外徑 28mm 的無縫鋼管 。 4.4 油箱 估算油箱容積 ,當(dāng)取 K 為 6 時(shí) ,求得容積為 V=6 40L=240L,按 GB2876 至 81規(guī)定 ,取最靠近的標(biāo)準(zhǔn)植 V=250L。 液壓缸的進(jìn)、出油量 快進(jìn) 工進(jìn) 快退 mmmmdmmmmd6.860103102126.12601031021.422362361紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 18 輸入流量(Lmin) 21.42)7.155.47/()26.285.47()/()( 2111 AAqAq pq1=0.25 211 pqq 排出流量 (Lmin) 45.2326.28/)21.427.15(/)( 1122 AqAq 14.026.28/)25.07.15()( 1122 AqAq8.377.15/)2126.28(/)( 2112 AqAq運(yùn)動(dòng)速度 (Lmin) 44.337.1526.28/1021/ 211 AAqV p 089.026.28/)1025.0(/ 112 AqV38.137.15/)1021(/ 213 AqV 表 4-4 第五章、液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算 5.1 回路壓力損失驗(yàn)算 由于系統(tǒng)的具體管路布置尚未確定 ,整個(gè)回路的壓力損失無法估算 ,僅止閥類元件對(duì)壓力損失所造成的影響可以看的出來 ,供調(diào)系統(tǒng)中一些壓力值時(shí)參考 ,這里估算從略。 5.2 油液溫升驗(yàn)算 工進(jìn)在整個(gè)工作循環(huán)中所占的時(shí)間比例達(dá) 96%,所以系統(tǒng)發(fā)熱和油液溫升可用工進(jìn)時(shí)的 情況 來計(jì)算。 工進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 19 kwFqpP ue015.0)6010/(053.015981 322這時(shí)大流量通過順序 7卸荷 ,小流量泵在高壓下供油 ,所以兩個(gè)泵的 總輸出功率為： KWqpqpp pppppt48.110375.0/1060/610978.41060/3663/36103.0/)(3363262211由此得液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：KWpPQ etH 33.115.048.1 由公式求出油液溫升近似值 ,當(dāng)通風(fēng)良發(fā)時(shí) ,取 k=8 10-3,則油液溫升為CAkQt H 018/ 溫升沒有超出允許范圍 ,液壓 系統(tǒng)中不需置冷卻器。 第六章、性 能 特 點(diǎn) 1.全鋼焊接結(jié)構(gòu)，振 動(dòng)消除應(yīng)力，機(jī)器強(qiáng)度高、剛性好。 2.液壓上傳動(dòng)，平穩(wěn)可靠。 3.機(jī)械擋塊，扭軸同步，精度高。 4.后擋料距離、上滑塊行程電動(dòng)調(diào)節(jié)，手動(dòng)微調(diào)，數(shù)字顯示。 5.上模配有撓度補(bǔ)償， 250 噸以上采用下?lián)隙妊a(bǔ)償機(jī)構(gòu)。 6.機(jī)液滑閥系統(tǒng) 7.高檔、高效、精確的機(jī)液滑閥系統(tǒng)，使該系統(tǒng)同步精確度高 8.集成式液壓系統(tǒng) 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 20 9.采用集成式液壓系統(tǒng)和世界上著名公司的液壓件和密封件，使液壓管道減少到最低程序，從而保證了機(jī)床運(yùn)行中高度的可靠性的安全性 10.后擋料擋塊 11.后擋料衡梁上裝有可調(diào)的擋塊。 12.后擋料 13.后 擋料定位采用手動(dòng)機(jī)械顯示或機(jī)動(dòng)電子顯示，也可采用數(shù)控系統(tǒng)來控制 X 軸的位置 14.模具 15.折彎?rùn)C(jī)的模具選擇優(yōu)質(zhì)材料進(jìn)行加工，經(jīng)過熱處理后，具有良好的耐磨性。根據(jù)客房的特別要求，可提供特定模具 (選擇配置 ) 第七章、板料折彎?rùn)C(jī)的安全技術(shù)要求JB10148 1999 7.1 范圍：本標(biāo)準(zhǔn)適用于在規(guī)定使用壽命期限內(nèi)的板料折彎?rùn)C(jī) (以下簡(jiǎn)稱機(jī)器 ) 7.2 引用標(biāo)準(zhǔn)：下列標(biāo)準(zhǔn)所包含的條文，通過在本標(biāo)準(zhǔn)中引用而構(gòu)成為本標(biāo)準(zhǔn)的條文。本標(biāo)準(zhǔn)出版時(shí)，所示版本均為有效。所有標(biāo)準(zhǔn)都會(huì)被修訂，使用本標(biāo)準(zhǔn)的各 方應(yīng)探討使用下列標(biāo)準(zhǔn)最新版本的可能性。 GB 2893 1982 安全色 GB 2894 1996 安全標(biāo)志 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 21 GB T 3766 1983 液壓系統(tǒng) 通用技術(shù)條件 GB 5083 1999 生產(chǎn)設(shè)備安全衛(wèi)生設(shè)計(jì)總則 GB T 5226 1 1996 工業(yè)機(jī)械電氣設(shè)備 第一部分：通用技術(shù)條件 GB T 6576 1986 機(jī)床潤(rùn)滑系統(tǒng) GB T 7932 1987 氣動(dòng)系統(tǒng) 通用技術(shù)條件 GB T 14775 1993 操縱器 一般人類工效學(xué)要求 GB T 14776 1993 人類工效學(xué) 工作崗位尺 寸 設(shè)計(jì)原則及其數(shù)值 GB T 15706 1 1995 機(jī)械安全 基本概念與設(shè)計(jì)通則 第 1 部分：基本術(shù)語、方法學(xué) GB T 15706 2 1995 機(jī)械安全 基本概念與設(shè)計(jì)通則 第 2 部分：技術(shù)原則與規(guī)范 GB T 16251 1996 工作系統(tǒng)設(shè)計(jì)的人類工效學(xué)原則 GB 16754 1997 機(jī)械安全 急停 設(shè)計(jì)原則 GB T 16855 1 1997 機(jī)械安全 控制系統(tǒng)有關(guān)安全部件 第 1 部分：設(shè)計(jì)通則 GB T 16856 1997 機(jī)械安全 風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)的原則 GB l7120 1997 鍛壓機(jī)械 安全 技術(shù)條件 JB T 1829 1997 鍛壓機(jī)械 通用技術(shù)條件 JB T 3623 1984 鍛壓機(jī)械 噪聲測(cè)量方法 JB T 9954 1999 鍛壓機(jī)械液壓系統(tǒng)清潔度 JB / T9976 1999 板料折彎?rùn)C(jī)、折邊機(jī)噪聲限值 第八章、該液壓系統(tǒng)適用條件 一般而言 200T 以下的選用 WC67Y 系列以上的用 WD67Y 系列 8.1 確定折彎?rùn)C(jī)的噸位及最大折彎長(zhǎng)度。 8.2根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)折彎?rùn)C(jī)形式與參數(shù)查出 最大開啟高度 滑塊行程調(diào)節(jié)量 喉口深度 工作速度。 8.3 確定油缸直徑（直接關(guān)系到公稱壓力是否能達(dá)到 要求），按系統(tǒng)壓力24.5MPa 計(jì)算就可以了，油缸的行程是根據(jù)你查出來的 最大開啟高度 而定。在根據(jù)工作速度可以確定油泵及電機(jī)的大小。 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 22 8.4 確定滑塊及工作臺(tái)立板厚度：根據(jù)板料撓度變形公式計(jì)算，最大變形量都控制在 15絲左右 墻板厚度取滑塊厚度即可 .工作臺(tái)面寬度取 2倍下模寬度 . 8.5 液壓部分設(shè)計(jì) 要按照有以下動(dòng)作來設(shè)計(jì) 快下 慢下 保壓 卸荷 回程。 第九章、折彎?rùn)C(jī)工作時(shí)的各種危險(xiǎn) 9.1 電氣危險(xiǎn)： 9.1.1 直接接觸裸露帶電零件或在故障條件下變?yōu)閹щ姷牧慵Ｓ绕涫墙^ 緣失效而導(dǎo)致的帶電零件，可能造成的電擊、火災(zāi)、燒傷等危險(xiǎn)。 9.1.2 電路過載等產(chǎn)生的火災(zāi)、灼傷等危險(xiǎn)。 9.2 熱危險(xiǎn)：因接觸有關(guān)產(chǎn)生熱的部件 (如制動(dòng)器、離合器、液壓系統(tǒng)等 )而引起的灼傷和燙傷。 紅河學(xué)院?？飘厴I(yè)論文 (設(shè)計(jì) ) 23 9.3 噪聲與振動(dòng)危險(xiǎn)：（ 1）機(jī)器由于噪聲過大，引起操作人員聽力損失、耳鳴、疲勞、精神壓抑和干擾聽覺信號(hào)等危險(xiǎn)。（ 2）在工作時(shí)由于機(jī)械振動(dòng)而可能導(dǎo)致操作人員長(zhǎng)期工作后產(chǎn)生生理失調(diào)的危險(xiǎn)。 9.4 材料和物質(zhì)產(chǎn)生的危險(xiǎn)：折彎工件時(shí)工件翹起產(chǎn)生沖擊、刺傷或扎傷危險(xiǎn)。 9.5 由于能源失效、零件損壞或其他功能故障產(chǎn)生的危 險(xiǎn) 9.5.1 電氣系統(tǒng)功能喪失而可能導(dǎo)致機(jī)器產(chǎn)生誤動(dòng)作。 9.5.2 控制元件失靈導(dǎo)致誤操作引起的危險(xiǎn)。 9.5.3 機(jī)器中的電氣、數(shù)控系統(tǒng)抗電磁干擾性能差，致使機(jī)器不能正常運(yùn)行而可能產(chǎn)生的危險(xiǎn)。 9.5.4 機(jī)器重心的偏移產(chǎn)生的不穩(wěn)定，在裝配、運(yùn)輸過程中由于機(jī)器重心的偏移、穩(wěn)定性差等原因造成意外傾翻、移動(dòng)等危險(xiǎn)。 9.6 機(jī)器工作過程中其工作模具間可能產(chǎn)生的擠壓、剪切、沖擊等危險(xiǎn)。 9.7 機(jī)器上的零部件 (如滑塊 )，有可能在重力影響下自行運(yùn)動(dòng)或控制失靈發(fā)生意外運(yùn)動(dòng)而可能造成的擠壓、剪切危險(xiǎn)。 9.8 機(jī)器工作過程中其 運(yùn)動(dòng)部件 (如各種機(jī)動(dòng)擋料、調(diào)節(jié)裝置，鏈傳動(dòng)、帶傳動(dòng)裝置 )，對(duì)人身可能造成擠壓、纏繞、引入或卷入、沖擊等危險(xiǎn)。 9.9 機(jī)器零部件 (如模具、機(jī)身 )由于形狀因素等，其銳邊、尖角可能對(duì) 人身造成的刺傷或扎傷危險(xiǎn)。 9.10 機(jī)器零部件 (如飛輪、模具 )在使用過程中，由于松動(dòng)、脫落或折斷、碎裂、甩出等可能造成的沖擊、拋射危險(xiǎn)。 9.11 高壓流體可能造成的噴射危險(xiǎn) 9.12 液壓或氣動(dòng)系統(tǒng)的最大工作壓力超過系統(tǒng)的額定安全工作壓力造成的危險(xiǎn)。 9.13 液壓或氣動(dòng)系統(tǒng)泄漏可能造成的噴射危險(xiǎn)。 9.14 在機(jī)器上進(jìn)行裝配、維修或保養(yǎng) 時(shí)?？赡茉斐傻娜藛T跌落危險(xiǎn)。維修人員操作空間窄小或操作不便可能遭受的碰撞、夾擠等危險(xiǎn)。 鑒于以上危險(xiǎn)我們必需制