熱工自動(dòng)化教程 PPT課件

1 第1章分散控制系統(tǒng) DCS 第2章單元機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng) CCS 第3章順序控制系統(tǒng) SCS 第4章鍋爐爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng) FSSS 第5章汽輪機(jī)數(shù)字電液控制系統(tǒng) DEH 第6章鍋爐給水泵汽輪機(jī)控制系統(tǒng) MEH 第7章汽輪機(jī)監(jiān)測系統(tǒng) TSI 第8章緊急跳閘系統(tǒng) ETS 大型機(jī)組自動(dòng)控制系統(tǒng) 2 第1章分散控制系統(tǒng) DCS 1 1 DCS概述1 2 DCS的構(gòu)成原理1 3 DCS的特點(diǎn) 3 1 1 DCS概述 DCS的概念 利用計(jì)算機(jī)技術(shù)對生產(chǎn)過程進(jìn)行集中監(jiān)視 操作 管理和分散控制的一種新型控制系統(tǒng) 是高度發(fā)展的四 c 技術(shù) 即計(jì)算機(jī)一Computer 通信Communication控制Control和CRT 陰極射線管Cothoderaytube 顯示技術(shù) 相結(jié)合的產(chǎn)物 這種新型系統(tǒng)采用單元組合組裝方式 積木式 為綜合自動(dòng)化創(chuàng)造成了有利條件 4 DCS的發(fā)展 1 1 DCS概述 5 1 1 DCS概述 DCS產(chǎn)品簡介 6 分散控制系統(tǒng) 如圖 控制管理級過程控制級數(shù)據(jù)通信系統(tǒng) 1 2分散控制系統(tǒng)的構(gòu)成 7 數(shù)據(jù)通信系統(tǒng) 過程控制級 控制管理級 8 9 過程控制級 PCU 過程控制級 是指直接與生產(chǎn)過程相連接 承擔(dān)信號的輸入 運(yùn)算處理 控制量輸出的設(shè)備 種類 閉環(huán)控制站 構(gòu)成直接數(shù)字控制系統(tǒng)數(shù)據(jù)采集站 承擔(dān)數(shù)據(jù)采集功能現(xiàn)場控制站的組成 其中至少要有一個(gè)以cpu為核心的控制器模件 通過內(nèi)部總線與其它過程接口模件以及通信接口模件構(gòu)成一個(gè)整體 10 現(xiàn)場控制站基本結(jié)構(gòu) 11 控制管理級控制管理級 用以實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的集中顯示 操作與管理 構(gòu)成控制管理級的主要設(shè)備 包括有操作控制站 工程師站和通信設(shè)備等 必要時(shí)還可以設(shè)置用于系統(tǒng)管理和計(jì)算的管理計(jì)算機(jī) 上位機(jī) 操作控制站 由一臺功能較強(qiáng)的主機(jī) CRT顯示器 鍵盤 打印機(jī) 拷貝機(jī)等設(shè)備組成 如圖 工程師站 具有操作控制站的部分功能 主要用于對控制系統(tǒng)進(jìn)行組態(tài) 參數(shù)調(diào)整和系統(tǒng)維護(hù)等任務(wù) 12 13 數(shù)據(jù)通信系統(tǒng)數(shù)據(jù)通信系統(tǒng) 是把過程控制級與控制管理級連在一起的橋梁 同時(shí)也是分散控制系統(tǒng)的中樞神經(jīng) 數(shù)據(jù)通信的傳輸介質(zhì) 是一條采用雙絞線或同軸電纜構(gòu)成的高速通信線路 也稱為數(shù)據(jù)高速公路 DHW 常用的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu) 有星形 環(huán)形和總線形三種 除此之外還有樹形結(jié)構(gòu) 網(wǎng)形結(jié)構(gòu)以及三種基本結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)的復(fù)合形結(jié)構(gòu) 14 1 網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)星形網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu) 15 結(jié)構(gòu)功能 在網(wǎng)絡(luò)中的各站有主 從之分 任何兩個(gè)站之間的通信都必須通過主站 主站集中來自各從站的信息 按照一定的通信控制策略 把信息轉(zhuǎn)發(fā)給相應(yīng)的個(gè)站 特點(diǎn) 星型網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)屬于中型網(wǎng)絡(luò) 主從站之間的鏈路是專用的 傳輸效率較高 從站設(shè)備比較簡單 可靠性較低 如果主站出現(xiàn)故障 將影響整個(gè)網(wǎng)絡(luò)的通信 應(yīng)用 美國L N公司的MAX 1000系統(tǒng) 16 總線形網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu) 17 結(jié)構(gòu)功能 是以一條開環(huán)的無源通信電纜作為數(shù)據(jù)高速公路 所有的站都通過相應(yīng)的硬件接口掛到總線上 各站的功能可以有主從之分 也可以不分主從站 特點(diǎn) 網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)簡單 易于擴(kuò)展 可靠性高 某個(gè)站的故障不致影響其它站的工作 無主站方式 易于通信線路冗余 安裝費(fèi)用較低 應(yīng)用 西屋公司的WDPF系統(tǒng) Honeywell公司的TDC 3000等 18 環(huán)路網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu) 19 結(jié)構(gòu)功能 各個(gè)站都通過各自的接口電路掛到一個(gè)首尾相連的環(huán)形總線上 各個(gè)站平等地行使通信控制權(quán) 信息在網(wǎng)上的傳遞總是從始發(fā)站出發(fā) 經(jīng)過諸站 直至回到始發(fā)站 網(wǎng)上的每個(gè)站都要承擔(dān)信息的接收 放大 再傳送的任務(wù) 當(dāng)出現(xiàn)故障 能自動(dòng)旁路信息 而不影響信息的傳遞 特點(diǎn) 硬軟件相對復(fù)雜便于實(shí)現(xiàn)高可靠性的通信 易于設(shè)置冗于的通信線路 但擴(kuò)展性能不如總線方便 應(yīng)用 Bailey公司的INFI 90系統(tǒng) 20 2 數(shù)據(jù)傳輸控制技術(shù) 查詢式適用于具有主站的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)所有通信在主站統(tǒng)一指揮下進(jìn)行 各結(jié)點(diǎn)之間沒有沖突 21 廣播式適用于總線型和環(huán)形網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)自由競爭式 競爭發(fā)送 載體監(jiān)聽 沖突后退 再試重發(fā) 總線 通行標(biāo)記式 即令牌式 環(huán)形 時(shí)間分槽式 WDPF 22 存儲轉(zhuǎn)發(fā)式是一種允許網(wǎng)上所有站都能同時(shí)發(fā)送和接收信息的方式 適合于環(huán)形網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu) 23 1 硬件積木化2 系統(tǒng)分散化 功能 3 軟件模塊化4 系統(tǒng)功能綜合化 可構(gòu)成各種控制系統(tǒng) 5 高可靠性結(jié)構(gòu)可靠 元器件可靠 部件級可靠 冗余技術(shù) 6 維護(hù)使用方便自檢功能 1 3分散控制系統(tǒng)的特點(diǎn) 24 第二章 單元機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng) ccs COORDINATIONCONTROLSYSTEM 2 1概述一 CCS的概念二 CCS的基本結(jié)構(gòu)三 CCS的特點(diǎn)2 2CCS的負(fù)荷主控系統(tǒng)2 3基礎(chǔ)控制系統(tǒng) 25 基本概念 通過控制回路協(xié)調(diào)鍋爐和汽機(jī)的工作狀態(tài) 同時(shí)給鍋爐和汽機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)發(fā)出指令 以達(dá)到快速響應(yīng)負(fù)荷變化的需求 盡最大可能發(fā)揮機(jī)組的調(diào)頻 調(diào)峰能力又穩(wěn)定運(yùn)行參數(shù)兩方面的要求 基本結(jié)構(gòu) 兩級遞階控制結(jié)構(gòu) 上位的協(xié)調(diào)控制級 下位的基本控制級 一 CCS的概念 2 1概述 26 二 CCS的基本結(jié)構(gòu) 如圖 27 上位控制級 作用 CCS的上位控制級 也稱為單元機(jī)組主控系統(tǒng) 是整個(gè)系統(tǒng)的核心部分 用于產(chǎn)生指揮機(jī) 爐各局部控制子系統(tǒng)動(dòng)作的鍋爐主控制指令 NB 和汽輪機(jī)主控制指令 NT 組成 負(fù)荷指令管理中心 機(jī)爐主控制器 28 負(fù)荷指令管理中心在不同的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)中 負(fù)荷指令管理中心的結(jié)構(gòu)和具體處理方式有一定的差異 然而其基本出發(fā)點(diǎn)是考慮對機(jī)組輸出功率要求和機(jī)組實(shí)際能力兩方面的因素 而且兩者之間取其小值 同時(shí)又要考慮到對負(fù)荷變化速率的限制 還可能存在一些原因不明確的因素影響到機(jī)組的輸出功率 這些因素可以間接地通過燃燒率偏差等參數(shù)反映出來 最后還要限定其最小和最大負(fù)荷的范圍 最終形成機(jī)組的實(shí)際負(fù)荷指令 實(shí)際輸出功率給定值 29 機(jī) 爐主控制器機(jī) 爐主控制器接受負(fù)荷管理中心給出的實(shí)際負(fù)荷指令N 并根據(jù)機(jī)組的情況和運(yùn)行要求 選用合理的負(fù)荷控制方式 如手動(dòng)方式 爐跟機(jī)方式 機(jī)跟爐方式 以爐跟機(jī)為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制方式 以機(jī)跟爐為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制方式等 產(chǎn)生對鍋爐的負(fù)荷指令 NB 和對汽輪機(jī)的負(fù)荷指令 NT 送至鍋爐和汽機(jī)局部控制回路執(zhí)行 30 下位控制級 也稱為局部控制子系統(tǒng) 是整個(gè)單元機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的基礎(chǔ) 主要作用是執(zhí)行主控制系統(tǒng)的指令 完成指令的局部控制任務(wù) 包括以下相關(guān)控制系統(tǒng) 鍋爐負(fù)荷 燃燒 控制系統(tǒng)燃料控制磨煤機(jī)控制風(fēng)量控制給水控制系統(tǒng)蒸汽溫度控制系統(tǒng) 過熱汽溫控制 再熱汽溫控制 31 其它控制系統(tǒng) 輔助控制系統(tǒng) 空預(yù)器冷端溫度控制系統(tǒng)被調(diào)量 空預(yù)器冷端的煙氣溫度和它進(jìn)口冷風(fēng)溫度測量值的平均值 調(diào)節(jié)手段 調(diào)節(jié)送風(fēng)機(jī)進(jìn)口熱風(fēng)再循環(huán)擋板除氧器水位控制系統(tǒng)被調(diào)量 除氧器水位 給水流量 凝結(jié)水流量 調(diào)節(jié)手段 凝結(jié)水流量控制閥除氧器壓力控制系統(tǒng)被調(diào)量 除氧器壓力調(diào)節(jié)手段 輔助蒸汽流量控制閥 32 凝汽器水位控制系統(tǒng)輔助蒸汽控制系統(tǒng)汽機(jī)輔助控制系統(tǒng)潤滑油溫度控制系統(tǒng) 汽機(jī) EHC 油溫度控制等 33 三 單元機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的特點(diǎn)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)先進(jìn) 采用了遞階控制結(jié)構(gòu) 在局部控制級的基礎(chǔ)上引入了機(jī)爐協(xié)調(diào)級 把鍋爐 汽輪發(fā)電機(jī)組作為一個(gè)整體進(jìn)行控制 機(jī)爐協(xié)調(diào)控制器是一個(gè)多變量控制器 控制器設(shè)汁主要采用了前饋 反饋 補(bǔ)償以及變結(jié)構(gòu)控制等技術(shù) 并充分地利用了機(jī)爐動(dòng)態(tài)特性方面的特點(diǎn) 克服系統(tǒng)內(nèi)部耦合和非線性特性 獲得優(yōu)良的控制品質(zhì) 同時(shí) 又保留了控制器結(jié)構(gòu)簡單易于工程實(shí)現(xiàn)和參數(shù)整定 便于操作 維護(hù)等優(yōu)點(diǎn) 并能直接接收電網(wǎng)自動(dòng)調(diào)度系統(tǒng)指令 為實(shí)現(xiàn)電網(wǎng)級自動(dòng)調(diào)度和協(xié)調(diào)控制奠定了基礎(chǔ) 34 系統(tǒng)功能完善 除了在正常工況下的連續(xù)調(diào)節(jié)功能之外 系統(tǒng)還設(shè)汁有一整套邏輯控制系統(tǒng) 包括實(shí)際功率給定邏輯 局部故障處理邏輯 運(yùn)行方式切換邏輯 以及顯示報(bào)警 監(jiān)督管理等功能 系統(tǒng)可根據(jù)實(shí)際需要和設(shè)備狀況 選擇不同的運(yùn)行方式 比如機(jī)跟爐 爐跟機(jī) 機(jī)爐協(xié)調(diào)方式 定壓運(yùn)行或滑壓運(yùn)行方式 固定功率輸出或可調(diào)功率方式 調(diào)頻或非調(diào)頻方式等 適應(yīng)不同運(yùn)行工況對控制功能的要求 35 系統(tǒng)可靠性高通過設(shè)置安全保護(hù)系統(tǒng)和采取一系列可靠性措施 可獲得很高的系統(tǒng)可靠性 比如 當(dāng)主機(jī)或輔機(jī)設(shè)備故障時(shí) 可自動(dòng)改變控制方式 對實(shí)際功率指令的幅值和變化速率進(jìn)行改變 并通過相應(yīng)的聯(lián)鎖保護(hù) 報(bào)警顯示等措施 保證機(jī)組在安全范圍內(nèi)運(yùn)行 并維持最佳的工況 36 2 2CCS主控系統(tǒng) 組成 負(fù)荷指令管理系統(tǒng)機(jī)爐主控制器作用 產(chǎn)生指揮機(jī) 爐各局部控制子系統(tǒng)動(dòng)作的鍋爐主控制指令 NB 和汽輪機(jī)主控制指令 NT 37 38 一 負(fù)荷指令管理系統(tǒng) 主要功能 根據(jù)電網(wǎng)調(diào)度中心的要求負(fù)荷指令或運(yùn)行人員改變負(fù)荷指令 電網(wǎng)調(diào)頻指令以及機(jī)組主輔機(jī)運(yùn)行情況處理成適當(dāng)?shù)倪m合于機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)的單元機(jī)組負(fù)荷指令ULD unitloaddemand 或?qū)嶋H負(fù)荷指令A(yù)LD actualloaddemand 如圖所示 39 40 具體功能正常情況下 由ADS或運(yùn)行人員變動(dòng)負(fù)荷 并經(jīng)速率限制 最大最小負(fù)荷限制回路運(yùn)算后產(chǎn)生機(jī)組負(fù)荷指令ULD 變負(fù)荷速率限制的手動(dòng)設(shè)定 正常情況下參與電網(wǎng)調(diào)頻 f校正 機(jī)組最大 最小負(fù)荷手動(dòng)設(shè)定 負(fù)荷返回 RB 快速負(fù)荷切斷 FCB 迫升 迫降 RU RD 以及主燃料跳閘 MFT 時(shí) 機(jī)組負(fù)荷指令跟蹤鍋爐實(shí)際負(fù)荷指令 機(jī)組負(fù)荷指令ULD的增 減閉鎖 BI BD 41 構(gòu)成 負(fù)荷指令運(yùn)算回路和負(fù)荷指令限制回路負(fù)荷指令運(yùn)算回路作用根據(jù)負(fù)荷控制的要求選擇目標(biāo)負(fù)荷指令的形成方式 考慮到汽機(jī)等主要設(shè)備的熱應(yīng)力變化的要求和機(jī)組負(fù)荷的跟蹤能力 對目標(biāo)負(fù)荷指令信號進(jìn)行適當(dāng)?shù)淖兓氏拗?對機(jī)組參加電網(wǎng)調(diào)頻所需負(fù)荷指令信號的幅值及調(diào)頻范圍作出規(guī)定 42 方案 如圖 43 通過切換器T1可以選擇電網(wǎng)中心調(diào)度所的ADS指令或機(jī)組就地設(shè)定的負(fù)荷指令 由信號發(fā)生器A產(chǎn)生 所選中的目標(biāo)負(fù)荷指令經(jīng)變化率限制器送至加法器 變化率限制值可以手動(dòng)設(shè)定 或由汽輪機(jī)熱應(yīng)力信號自動(dòng)設(shè)定 也可由其它對目標(biāo)負(fù)荷指令的變化有充分要求的因素設(shè)定 當(dāng)目標(biāo)負(fù)荷指令的變化率小于設(shè)定值時(shí) 變化率限制器不起作用 只有當(dāng)變化率大于設(shè)定值時(shí)才對它實(shí)行限制 使之等于設(shè)定值 函數(shù)發(fā)生器f x 用來規(guī)定調(diào)頻范圍和調(diào)頻特性 其特性相當(dāng)于失靈區(qū)和限幅環(huán)節(jié)特性的結(jié)合 函數(shù)發(fā)生器的斜率代表了電網(wǎng)對本機(jī)組調(diào)頻的負(fù)荷分配比例 此比例應(yīng)與汽機(jī)控制系統(tǒng)的靜態(tài)特性對應(yīng) 即等于汽機(jī)的轉(zhuǎn)速變動(dòng)率的倒數(shù) 當(dāng)不需要調(diào)頻時(shí)可由T2切除調(diào)頻信號 44 負(fù)荷限制回路 主要作用 對機(jī)組的主機(jī) 主要輔機(jī)和設(shè)備的運(yùn)行狀況進(jìn)行監(jiān)視 一旦發(fā)生故障而影響機(jī)組的負(fù)荷 或危及機(jī)組的安全運(yùn)行時(shí) 就要對機(jī)組的負(fù)荷要求指令進(jìn)行必要的處理與限制 以保證機(jī)組能夠繼續(xù)安全 穩(wěn)定地運(yùn)行 故障因素 1 跳閘或切除 直接確定 2 工作異常 間接確定 組成 功能 1 最大 最小負(fù)荷限制回路2 負(fù)荷返回回路 RUNBACK 3 快速負(fù)荷切斷回路 FASTCUTBACK 4 負(fù)荷閉鎖增 減回路 BLOCKI D 5 負(fù)荷迫升 迫降回路 RUNUP DOWN 45 最大 最小負(fù)荷限制回路 該回路的主要作用是保證機(jī)組的實(shí)際負(fù)荷指令不超越機(jī)組的最大最小允許負(fù)荷值 最大和最小允許負(fù)荷值可由手動(dòng)設(shè)定 但是最大允許負(fù)荷設(shè)定值必須受機(jī)組最大可能出力值的限制 46 如圖 圖中雙向限制幅器的輸入NS為要求負(fù)荷指令 輸出N0為實(shí)際負(fù)荷指令 兩者的關(guān)系為當(dāng)Ns Nmax時(shí)N0 Nmax當(dāng)Ns Nmin時(shí)N0 Nmin當(dāng)Nmin Ns Nmax時(shí)N0 Ns低值選擇器保證了Nmax 機(jī)組最大可能出力值 47 負(fù)荷返回回路 RB 當(dāng)機(jī)組在運(yùn)行過程中 輔機(jī)發(fā)生跳閘故障 造成機(jī)組承擔(dān)負(fù)荷的能力下降時(shí) 負(fù)荷指令處理回路應(yīng)迅速而安全地自動(dòng)減少機(jī)組的實(shí)際負(fù)荷指令 以保證機(jī)組在較低負(fù)荷水平下繼續(xù)運(yùn)行 這一控制處理過程稱為自動(dòng)減負(fù)荷控制 自動(dòng)減負(fù)荷后的機(jī)組負(fù)荷水平取決于發(fā)生故障的輔機(jī)臺數(shù)和容量 所以負(fù)荷指令處理回路應(yīng)具有對各類輔機(jī)故障后機(jī)組負(fù)荷能力的運(yùn)算功能 并能快速對機(jī)組實(shí)際負(fù)荷指令施以影響 自動(dòng)減負(fù)荷的速率也與發(fā)生故障的輔機(jī)種類 臺數(shù)及其對機(jī)組運(yùn)行的安全影響程度等因素有關(guān) 可由回路調(diào)試人員預(yù)先設(shè)定 48 影響機(jī)組負(fù)荷能力的主要輔機(jī)設(shè)備有 風(fēng)機(jī) 送 引風(fēng)機(jī) 給水泵 電動(dòng) 汽動(dòng)給水泵 鍋爐循環(huán)水泵 空氣預(yù)熱器 一次風(fēng)機(jī)以及汽機(jī)或電氣側(cè)設(shè)備等 應(yīng)當(dāng)指出 當(dāng)發(fā)生自動(dòng)減負(fù)荷工況時(shí) 機(jī)組的運(yùn)行方式可能進(jìn)行自動(dòng)切換 例如 當(dāng)鍋爐側(cè)輔機(jī)發(fā)生自動(dòng)減負(fù)荷時(shí) 機(jī)組將自動(dòng)切換到汽機(jī)跟隨方式 TF 運(yùn)行 最大可能出力值的在線識別與計(jì)算與主要輔機(jī)的切投狀況直接有關(guān) 當(dāng)主要輔機(jī)發(fā)生故障而切除或跳閘時(shí) 機(jī)組的最大可能出力值就會(huì)減小 為了保證機(jī)組能 量力而行 應(yīng)隨時(shí)識別與計(jì)算最大可能出力值 并將它怍為機(jī)組實(shí)際負(fù)荷指令的上限 49 機(jī)組的最大可能出力可由投入運(yùn)行的主要輔機(jī)的臺數(shù)確定 對于某一種輔機(jī) 每臺都有一個(gè)對應(yīng)機(jī)組容量的負(fù)荷百分?jǐn)?shù) 根據(jù)參加運(yùn)行的臺數(shù) 將它們的負(fù)荷百分?jǐn)?shù)相加 即可確定該種輔機(jī)所能承擔(dān)的最大可能出力 例如 一臺鍋爐配用兩臺容量百分?jǐn)?shù)50 的送風(fēng)機(jī) 兩臺同時(shí)運(yùn)行時(shí) 帶100 負(fù)荷 若其中一臺退出運(yùn)行 則由送風(fēng)機(jī)決定的機(jī)組最大可能出力值就減小至5O 又如 配用五臺容量百分?jǐn)?shù)為25 的磨煤機(jī) 由磨煤機(jī)決定的機(jī)組最大可能出力值為n 25 其中n為投入運(yùn)行的臺數(shù) 當(dāng)n 4時(shí) 最大可能出力值為100 再如 若配用三臺給水泵 其中兩臺容量百分?jǐn)?shù)為50 一臺為30 根據(jù)運(yùn)行臺數(shù)的組合 由給水泵決定的機(jī)組最大可能出力值有100 80 50 30 幾擋 其它輔機(jī)以此類推 50 如圖為某300MW單元機(jī)組負(fù)荷返回回路的設(shè)計(jì)方案 51 該機(jī)組配用預(yù)熱器 送風(fēng)機(jī) 引風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)各兩臺 容量百分?jǐn)?shù)均為50 若以上輔機(jī)都在運(yùn)行 則切換器T1 T4選通a 由它們決定的機(jī)組最大可能出力為100 若其中某種輔機(jī)有一臺跳閘 則對應(yīng)的切換器選通b 使該種輔機(jī)決定的最大可能出力值直減至50 該機(jī)組配用三臺給水泵 其中兩臺為容量百分?jǐn)?shù)50 的汽動(dòng)泵 一臺為30 的電動(dòng)泵 由T5切換 該機(jī)組配用四臺容量百分?jǐn)?shù)為25 的磨煤譏 根據(jù)不同投運(yùn)臺數(shù) 由切換器T5選通對應(yīng)的最大可能出力值 共有四檔 25 50 75 和100 52 此外考慮了發(fā)電機(jī)定子失去冷卻水時(shí)的負(fù)荷返回 正常情況下 切換器T7選通a 異常時(shí)選通b 機(jī)組最大可能出力值減至65 圖中低值選擇器選出各種輔機(jī)中負(fù)荷百分?jǐn)?shù)的最小值 作為機(jī)組的最大可能出力值 53 負(fù)荷返回速率的規(guī)定當(dāng)機(jī)組的主要輔機(jī)跳閘或切除時(shí) 最大可能出力值階躍下降 為了保證機(jī)組在負(fù)荷返回過程中能夠安全 穩(wěn)定地繼續(xù)運(yùn)行 必須對最大可能出力值的變化速率進(jìn)行限制 一般 對于不同輔機(jī)的跳閘 要求的負(fù)荷返回速率是不同的 例如 正常工況下 跳一臺同容量百分?jǐn)?shù)的給水泵所要求的減負(fù)荷速率通常比跳一臺送風(fēng)機(jī)的要大 因?yàn)?當(dāng)一臺給水泵跳閘時(shí) 初期流入鍋爐的給水量比流出的蒸汽流量小許多 因此 必須快速減小蒸汽負(fù)荷 以防鍋爐干燒而使事故擴(kuò)大 而一臺送風(fēng)機(jī)跳閘可相對緩慢地減負(fù)荷 否則會(huì)造成過大的擾動(dòng) 負(fù)荷返回回路應(yīng)根據(jù)不同輔機(jī)對返回速率的要求 采取相應(yīng)措施予以滿足 例如在圖中 讓最大可能出力值信號通過一個(gè)速率限制器 切換器T9可根據(jù)不同類的輔機(jī)自動(dòng)選擇所需的速率限制設(shè)定值 達(dá)到控制減負(fù)荷速率的目的 54 負(fù)荷快速切斷回路 FCB 該回路的主要作用是 當(dāng)汽機(jī) 汽輪發(fā)電機(jī) 發(fā)生跳閘時(shí) 快速切斷負(fù)荷指令 維持機(jī)組繼續(xù)運(yùn)行 主機(jī)跳閘的負(fù)荷快速切斷通?？紤]兩種情況 一種是送電負(fù)荷跳閘 機(jī)組仍維持廠用電運(yùn)行 即不停機(jī)不停爐 另一種是發(fā)電機(jī)跳閘 汽輪機(jī)關(guān)閉主蒸汽門 由旁路蒸汽系統(tǒng)維持鍋爐繼續(xù)運(yùn)行 即停機(jī)不停爐 對于第一種情況 負(fù)荷指令必須快速切到廠用電負(fù)荷值 對于第二種情況 負(fù)荷指令應(yīng)快速切到零 鍋爐仍維持最小負(fù)荷運(yùn)行 負(fù)荷快速切斷回路功能的實(shí)現(xiàn)與負(fù)荷返回回路相似 只不過減負(fù)荷的速率要大得多 圖所示方案中也考慮了汽輪發(fā)電機(jī)的負(fù)荷快速切斷 正常工況下 切換器T9選通a 當(dāng)發(fā)生送電負(fù)荷跳閘或發(fā)電機(jī)跳閘時(shí) T9選通b或c 使負(fù)荷指令驟減 55 負(fù)荷閉鎖增 減回路 BI BD 機(jī)組存在一類可能導(dǎo)致機(jī)組實(shí)際負(fù)荷的增減受到限制 但又不能立即直接加以識別的故障因素 例如 燃燒器噴嘴堵塞 風(fēng)機(jī)擋板卡澀 執(zhí)行器連桿折斷 給水調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)故障等等 稱第二類故障 這類故障屬設(shè)備工作異常情況 出現(xiàn)這類故障時(shí)會(huì)造成諸如燃料量 空氣量 給水流量等運(yùn)行參數(shù)偏差增大 本回路的主要作用是對這些運(yùn)行參數(shù)的偏差大小和方向進(jìn)行監(jiān)視 如果其中任何一個(gè)超出規(guī)定限值 就認(rèn)為設(shè)備工作異常 出現(xiàn)故障 這時(shí) 回路根據(jù)偏差的方向 對實(shí)際負(fù)荷指令實(shí)施增或減方向的閉鎖 以防止故障危害的進(jìn)一步擴(kuò)大 直至偏差回到規(guī)定限值內(nèi)才解除閉鎖 56 引起機(jī)組實(shí)際負(fù)荷指令發(fā)生增閉鎖的因素主要有 1 汽機(jī)負(fù)荷達(dá)到最大值或機(jī)組負(fù)荷指令已達(dá)到運(yùn)行人員手動(dòng)設(shè)定的最大值 2 機(jī)組實(shí)發(fā)電功率小于機(jī)組實(shí)際負(fù)荷指令并達(dá)到了規(guī)定的允許偏差 3 機(jī)組在鍋爐跟隨方式下運(yùn)行時(shí) 出現(xiàn)汽機(jī)前蒸汽壓力小于給定壓力值并達(dá)到了規(guī)定的允許偏差 4 實(shí)際燃料量小于燃料量指令并達(dá)到了規(guī)定的允許偏差 5 送 引風(fēng)量小于風(fēng)量指令并達(dá)到了規(guī)定的允許偏差 6 給水量小于給水量指令并達(dá)到了規(guī)定的允許偏差 引起機(jī)組實(shí)際負(fù)荷指令發(fā)生減閉鎖的因素與增閉鎖相同 但條件相反 不再列舉 57 舉例圖所示為一種負(fù)荷閉鎖增 減功能實(shí)現(xiàn)的方案 58 由三個(gè)加法器分別輸出燃料量 空氣量和給水流量與其指令 給定值 間的偏差信號 大小和方向 由高值和低值選擇器分別得出最大的正偏差 指令 實(shí)際參數(shù) 和最大的負(fù)偏差 指令 實(shí)際參數(shù) 信號 然后 由高限和低限監(jiān)控器分別對偏差進(jìn)行監(jiān)視 由此組成偏差監(jiān)視回路 正常情況下跟蹤保持器F H置跟蹤狀態(tài) 其輸出跟蹤輸入變化 切換器T1 T2的a c端通 閉鎖增 減回路不起作用 異常情況下 例如 正偏差達(dá)到高限制監(jiān)控器定值時(shí) 高限監(jiān)控器動(dòng)作 使跟蹤 保持器 F H 置保持狀態(tài) 此時(shí) 其輸出保持在動(dòng)作前瞬時(shí)的輸入值 同時(shí)使切換器T1的b c端接通 將動(dòng)作前瞬時(shí)的實(shí)際負(fù)荷指令No作為限幅器的高限 從而閉鎖了負(fù)荷指令的增加 而負(fù)荷指令的減小仍是允許的 即只減不增 同樣 當(dāng)負(fù)荷偏差達(dá)到低限監(jiān)控定值時(shí) 低限監(jiān)控器動(dòng)作 使跟蹤 保持器 F H 置保持狀態(tài) 同時(shí)使切換器T2的b c端接通 從而閉鎖了負(fù)荷指令的減小 使之只增不減 59 負(fù)荷迫升 迫降回路 RU RD 對于第二類故障 除采取負(fù)荷閉鎖增 減措施外 通常還進(jìn)一步采取迫升 追降措施 本回路的主要作用是對有關(guān)參數(shù)的偏差大小和方向進(jìn)行監(jiān)視 如果他們超越限值 且相應(yīng)的控制器輸出已達(dá)到極限位置 不再有調(diào)節(jié)余地 則回路根據(jù)偏差的方向 對實(shí)際負(fù)荷指令實(shí)迫升或迫降 以使偏差回到允許限值范圍內(nèi) 從而達(dá)到縮小故障危害的目的 如果說負(fù)荷閉鎖增 減是 消極防守 性措施 那么負(fù)荷迫升 迫降則是 積極進(jìn)攻 性措施 從偏差允許限值范圍看 一般 前者為第一道防線 后者為第二道防線 60 通常情況下 下列情況之一發(fā)生 則產(chǎn)生對實(shí)際負(fù)荷指令的迫降 1 送風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)擋板已達(dá)最大極限位置 同時(shí) 送 引風(fēng)量小于送風(fēng)量控制指令并達(dá)到了規(guī)定的偏差允許值 2 給煤機(jī)轉(zhuǎn)速已達(dá)最大極限轉(zhuǎn)速 同時(shí) 實(shí)際燃料量小于燃料量控制指令并達(dá)到了規(guī)定的偏差允許值 3 給水泵轉(zhuǎn)速已達(dá)最大極限轉(zhuǎn)速 同時(shí) 實(shí)際給水量小于給水量控制指令并達(dá)到了規(guī)定的偏差允許值 產(chǎn)生負(fù)荷指令迫升的條件與迫降的條件相反 61 圖所示為一種負(fù)荷迫升 迫降功能可能實(shí)現(xiàn)的方案 62 對偏差信號的監(jiān)視部分與前述負(fù)荷閉鎖增 減回路相似 只是把高 低限監(jiān)控器的定值范圍取得更大些 正常情況下 T3和T4的a c端通 自動(dòng) 手動(dòng) A M 器置工作狀態(tài) 即輸出等于輸入 積分器置跟蹤狀態(tài) 其輸出跟蹤實(shí)際負(fù)荷指令N0 這時(shí)負(fù)荷迫升 追降回路不起作用 異常情況下 即偏差超越了限值 例如正偏差超越高限監(jiān)控器定值時(shí) 高限監(jiān)控器動(dòng)作 使積分器置工作狀態(tài) 自動(dòng) 手動(dòng)器置跟蹤狀態(tài) 其輸出跟蹤實(shí)際負(fù)荷指令N0 與此同時(shí) 切換器T3和T4的b c端通 積分器接的偏置信號為負(fù)值 于是積分器輸出以動(dòng)作瞬時(shí)的N0值為起點(diǎn)而下降 通過T4的b c端 實(shí)際負(fù)荷指令N0下降 直至偏差回到限值范圍內(nèi) 監(jiān)控器重新置積分器為跟蹤狀態(tài) 自動(dòng) 手動(dòng)器為工作狀態(tài) T3和T4的a c端通 由于自動(dòng) 手動(dòng)器輸出原先跟蹤N0 故恢復(fù)正常時(shí)不會(huì)造成切換擾動(dòng) 63 同樣 當(dāng)負(fù)偏差超越限值時(shí) 低限監(jiān)控器動(dòng)作 使積分器置工作狀態(tài) 自動(dòng) 手動(dòng)器置跟蹤狀態(tài) T3的d c端通 T4的b c端通 積分器接受的偏差信號為正值 其輸出以動(dòng)作前瞬時(shí)的N0為起點(diǎn)上升 此時(shí)經(jīng)T4的b c端 實(shí)際負(fù)荷指令上升 直至偏差回到允許限值范圍內(nèi) 才恢復(fù)原先正常值 負(fù)荷指令限制回路的輸出N0就是機(jī)組的實(shí)際負(fù)荷指令 它作為機(jī)爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的功率給定值 64 負(fù)荷指令的跟蹤C(jī)CS的主控系統(tǒng)設(shè)計(jì)了多種負(fù)荷控制方式 在各種控制方式進(jìn)行切換時(shí)就需要考慮有完善的自動(dòng)跟蹤功能 以實(shí)現(xiàn)無擾動(dòng)切換 當(dāng)機(jī)組功率處于手控方式時(shí) 機(jī)組目標(biāo)負(fù)荷跟蹤實(shí)際發(fā)電功率 跟蹤通過相應(yīng)的切換開關(guān)來實(shí)現(xiàn) 65 二 機(jī)爐主控制器 單元機(jī)組中輸出電功率NE被視作機(jī)組外部參數(shù) 反映了機(jī)組對外能量的輸出量 對它的基本要求是迅速適應(yīng)負(fù)荷變化的需要 汽輪機(jī)進(jìn)出口汽壓PT 也是鍋爐出口汽壓 被視作機(jī)組的內(nèi)部參數(shù) 反映了機(jī) 爐之間用汽和產(chǎn)汽的能量平衡與否 以及機(jī)組蓄能的大小 它是機(jī)爐運(yùn)行是否協(xié)調(diào)的一個(gè)主要指示 對它的基本要求是在機(jī)組負(fù)荷不變時(shí)保持為給定值 在機(jī)組負(fù)荷變動(dòng)時(shí)允許在給定值附近規(guī)定的范圍內(nèi)變化 負(fù)荷控制的基本原則及方案 66 根據(jù)被控制對象動(dòng)態(tài)特性的分析 從燃燒率 及相應(yīng)的給水流量 改變到引起機(jī)組輸出電功率變化的過程有較大的慣性和遲延 如果只是依靠鍋爐側(cè)的調(diào)節(jié) 必然不能獲得迅速的負(fù)荷響應(yīng) 汽輪機(jī)調(diào)門動(dòng)作可使機(jī)組釋放部分蓄能 輸出電功率暫時(shí)有較迅速地增加 因此 為了提高負(fù)荷響應(yīng)性能 可在保證機(jī)組安全運(yùn)行 即汽壓在允許范圍內(nèi)變化 的前提下 充分利用機(jī)組的蓄熱能力 也就是在負(fù)荷變動(dòng)時(shí) 通過汽輪機(jī)調(diào)門的適當(dāng)動(dòng)作 允許汽壓有一定的波動(dòng)而釋放或吸收部分蓄能 加快機(jī)組初期負(fù)荷的響應(yīng)速度 與此同時(shí) 加強(qiáng)對鍋爐側(cè)燃燒率 及相當(dāng)?shù)慕o水流量 的調(diào)節(jié) 及時(shí)恢復(fù)蓄能 使鍋爐蒸發(fā)量保持與機(jī)組負(fù)荷一致的基本原則 也就是機(jī)爐協(xié)調(diào)控制的原則 67 大多數(shù)負(fù)荷控制的基本方案是一個(gè)以前饋 反饋控制為主的多變量協(xié)調(diào)控制方案 其中 反饋控制是負(fù)荷控制的基礎(chǔ) 通過它來確保機(jī)組內(nèi)外兩個(gè)能量供求平衡關(guān)系 以及實(shí)現(xiàn)各種負(fù)荷控制方式的選擇切換 前饋控制主要是為了補(bǔ)償機(jī)組的動(dòng)態(tài)遲延 加快負(fù)荷響應(yīng) 同時(shí)也為了保證有關(guān)運(yùn)行參數(shù)和穩(wěn)態(tài)值與指令一致 以及動(dòng)態(tài)變化始終在其穩(wěn)態(tài)值附近 一般 負(fù)荷控制系統(tǒng)中還包含非線性的控制元件 其作用大多為保證充分利用蓄熱能力 并使汽壓不超出允許范圍 68 負(fù)荷控制方式機(jī)爐負(fù)荷控制部分通常能夠?qū)崿F(xiàn)多種負(fù)荷控制方式 以適應(yīng)不同運(yùn)行條件及要求 單元機(jī)組負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)方式 有定壓運(yùn)行和滑壓運(yùn)行兩種定壓運(yùn)行 是維持汽輪機(jī)前主蒸汽壓力穩(wěn)定 它有三種方式 爐跟機(jī)方式 機(jī)跟爐方式 機(jī)爐協(xié)調(diào)方式 滑壓運(yùn)行 將汽輪機(jī)進(jìn)汽閥維持在一個(gè)較大的開度或全開上 使主汽壓力隨負(fù)荷而變化 而主蒸汽溫度不變 適用于帶基本負(fù)荷的機(jī)組 69 定壓運(yùn)行爐跟機(jī)方式 汽機(jī)調(diào)節(jié)機(jī)組的輸出功率 鍋爐調(diào)節(jié)汽壓 這種方式能適應(yīng)負(fù)荷 充分利用鍋爐蓄熱 但汽壓變動(dòng)很大 在單元機(jī)組中 當(dāng)鍋爐設(shè)備運(yùn)行正常 機(jī)組的輸出功率因汽機(jī)設(shè)備上的原因而受到限制時(shí) 可采用該方式 70 機(jī)跟爐方式 汽壓變化很小 但沒有利用鍋爐的蓄熱 適應(yīng)負(fù)荷能力較差 適用于承擔(dān)基本負(fù)荷的單元機(jī)組 此外 當(dāng)汽機(jī)側(cè)設(shè)備運(yùn)行正常 而機(jī)組的輸出功率因鍋爐設(shè)備上的原因而受到限制時(shí) 也采用該方式 由鍋爐調(diào)節(jié)負(fù)荷 而由汽機(jī)調(diào)節(jié)汽壓 71 機(jī)爐協(xié)調(diào)方式以鍋爐為基礎(chǔ) 由汽機(jī)控制輸出功率 汽機(jī)配合鍋爐控制汽壓 降低電功率響應(yīng)性能來提高汽壓控制質(zhì)量 72 以汽機(jī)為基礎(chǔ) 汽機(jī)控制汽壓 汽機(jī)配合鍋爐控制輸出功率 加大汽壓波動(dòng)來提高功率響應(yīng)性能 73 綜合型 鍋爐和汽機(jī)共同控制輸出功率和汽壓 負(fù)荷響應(yīng)性能好 汽壓波動(dòng)小 充分利用鍋爐的蓄熱 74 控制方式的切換 如圖及表 負(fù)荷控制方式的實(shí)現(xiàn) 控制方式原則性方案 75 滑壓運(yùn)行 目前 采用滑壓運(yùn)行大型單元機(jī)組越來越多 單元機(jī)組采用定壓運(yùn)行或滑壓運(yùn)行時(shí)的負(fù)荷協(xié)調(diào)控制方案是有所區(qū)別的 但協(xié)調(diào)控制的基本原則是相同的 單元機(jī)組滑壓運(yùn)行通常是在一定負(fù)荷范圍內(nèi)進(jìn)行的 在較低負(fù)荷和較高負(fù)荷時(shí)作定壓運(yùn)行 汽輪機(jī)前汽壓PT和汽輪機(jī)開度 T與負(fù)荷之間的靜態(tài)關(guān)系 滑壓曲線 如圖所示 76 當(dāng)N N1作定壓運(yùn)行 汽壓給定值P0為Pmin 通過汽輪機(jī)調(diào)門開度改變負(fù)荷 當(dāng)N1 N N2時(shí) 作滑壓運(yùn)行 汽壓的給定值P0為負(fù)荷N的函數(shù) 汽輪機(jī)調(diào)門開度 T保持為給定值 To 汽輪機(jī)負(fù)荷的增減依靠控制汽壓的增減來實(shí)現(xiàn) 當(dāng)N N2時(shí) 作定壓運(yùn)行 汽壓給定值為其額定值P 負(fù)荷的改變由汽輪機(jī)調(diào)門開度變化實(shí)現(xiàn) 77 在負(fù)荷控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)上 滑壓與定壓運(yùn)行的區(qū)別僅在于汽壓給定值的性質(zhì)不同 后者為常數(shù) 前者為負(fù)荷的函數(shù) 此外 滑壓運(yùn)行要求穩(wěn)態(tài)時(shí)汽輪機(jī)調(diào)門保持一定開度 因此 采用滑壓運(yùn)行時(shí) 除了應(yīng)增設(shè)汽壓給定值形成回路和調(diào)門開度控制回路 以實(shí)現(xiàn)給定的滑壓運(yùn)行曲線以外 負(fù)荷協(xié)調(diào)控制方案的其余部分都適用 圖為一臺300MW單元機(jī)組滑運(yùn)行時(shí)的負(fù)荷協(xié)調(diào)控制方案 其滑壓曲線與圖 P N曲線圖 相同 額定汽壓P0 18 3mPa 在26 91 額定負(fù)荷范圍內(nèi)作滑壓運(yùn)行 78 79 該方案為典型的以鍋爐跟隨為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制方案 N 經(jīng)比例與慣性環(huán)節(jié)串聯(lián)回路形成汽壓給定值信號 比例系數(shù)K為滑壓階段P N特性曲線的斜率 慣性環(huán)節(jié)使No變化時(shí) Po不致突變 Ps為疊加了汽輪機(jī)調(diào)門開度校正值后的汽壓給定值信號 Ps經(jīng)高 低值選擇器后 使NNs時(shí) P0 P 從而形成負(fù)荷0 100 范圍內(nèi)汽壓給定值靜態(tài)曲線 汽輪機(jī)調(diào)門開度控制器 PI 保證滑壓階段調(diào)門開度在穩(wěn)態(tài)時(shí)等于給定值 即 T T0 因?yàn)?TO 91 所以在滑壓階段當(dāng)需要改變負(fù)荷時(shí) 調(diào)門在開關(guān)兩個(gè)方向都有余地 負(fù)荷變化的動(dòng)態(tài)過程中可以暫時(shí)改變汽輪機(jī)調(diào)門開度 利用蓄熱能力使機(jī)組負(fù)荷迅速響應(yīng) 穩(wěn)態(tài)時(shí) 汽輪機(jī)調(diào)門保持在91 開度 減小了蒸汽的節(jié)流損失 解決了機(jī)組效率與負(fù)荷響應(yīng)速度之間的矛盾 汽輪機(jī)調(diào)門開度控制器的輸出作為汽壓給定值的修正信號 80 負(fù)荷指令N 經(jīng)PD作用 對鍋爐形成前饋控制 以使燃燒率 及相應(yīng)的給水流量 與指令一致 及時(shí)補(bǔ)償鍋爐的動(dòng)態(tài)遲延和慣性 N 還直接作用到汽輪機(jī)主控指令端 構(gòu)成比例前饋控制 鍋爐側(cè)反饋控制是對汽壓PT的PID控制 汽輪機(jī)側(cè)反饋控制是對電功率的PI控制 汽壓偏差經(jīng)非線環(huán)節(jié)引入汽輪機(jī)側(cè) 當(dāng)汽壓偏差在失靈區(qū)時(shí) 通過失靈區(qū)非線性環(huán)節(jié)的汽的汽壓偏差信號相當(dāng)于開路 系統(tǒng)為鍋爐跟隨方式 當(dāng)汽壓偏差超出失靈區(qū)時(shí) 相當(dāng)于暫時(shí)改變功率給定值 以限制汽輪機(jī)調(diào)門開度的變化 使汽壓偏差不超出允許范圍 需要指出 當(dāng)該機(jī)組負(fù)荷低于55 時(shí) 鍋爐側(cè)控制器PID切除 鍋爐主控指令 燃燒率 由手動(dòng)操作給定 同時(shí)由汽輪機(jī)旁路控制系統(tǒng)來保持汽壓等于給定值 81 機(jī)爐主控制器的基本結(jié)構(gòu) 82 方式 手動(dòng)控制方式 手動(dòng)控制是指機(jī)組負(fù)荷完全由運(yùn)行人員手動(dòng)控制 即汽機(jī)進(jìn)汽量 鍋爐燃料量和空氣量控制都為手動(dòng)操作的運(yùn)行控制方式 這時(shí)燃料量和空氣量的操作可通過相應(yīng)的M A操作站進(jìn)行 而鍋爐的給水量和爐膛負(fù)壓控制可以是自動(dòng)也可以是手動(dòng) 83 當(dāng)鍋爐燃燒控制系統(tǒng)為手動(dòng)方式時(shí) 鍋爐主控制器的輸出指令BM自動(dòng)跟蹤總?cè)剂狭?而負(fù)荷指令處理回路的輸出指令UD則跟蹤機(jī)組實(shí)際輸出功率N 為機(jī)組投入自動(dòng)控制系統(tǒng)方式作準(zhǔn)備 對于汽機(jī)主控制器 當(dāng)汽機(jī)DEH控制處于 遙控 自動(dòng)方式時(shí) 汽機(jī)主控器輸出指令TM可由操作員手動(dòng)改變 當(dāng)DEH控制處于 本地 方式時(shí) 汽機(jī)主控制器輸出指令TM就自動(dòng)跟蹤汽機(jī)參考負(fù)荷信號 汽機(jī)機(jī)械功率信號P 這時(shí)操作員將不能通過汽機(jī)主控制器操作汽機(jī)調(diào)門閥位 手動(dòng)控制方式主要用于機(jī)組啟動(dòng)初期 當(dāng)然 運(yùn)行人員根據(jù)需要 也可以在任何時(shí)候把負(fù)荷控制切換到手動(dòng)方式 84 方式 鍋爐跟隨方式 85 鍋爐跟隨方式是由汽機(jī)側(cè)控制系統(tǒng)調(diào)節(jié)機(jī)組輸出功率 鍋爐側(cè)調(diào)節(jié)汽壓的負(fù)荷控制方式 在此方式中 根據(jù)汽機(jī)主控制器是處于手動(dòng)還是自動(dòng)而區(qū)分為BFl方式和BF2方式 圖 前者為機(jī)組輸出功率不可 自動(dòng) 控制方式 后者為機(jī)組輸出功率可控方式 在BFl方式中 汽機(jī)主控制器手動(dòng) 但汽機(jī)調(diào)門的DEH控制處于 遙控 位置 當(dāng)要求機(jī)組負(fù)荷改變時(shí) 可由操作員手動(dòng)改變汽機(jī)主控器的輸出指令TM 使汽機(jī)調(diào)門開度隨之變化 由于調(diào)門開度的變化 汽機(jī)入口汽壓也偏離設(shè)定值 使鍋爐壓力調(diào)節(jié)器的輸出改變 從而由鍋爐燃燒控制系統(tǒng)改變?nèi)紵?使汽壓恢復(fù)到設(shè)定值 86 在BF2方式中 汽機(jī)主控制器置 自動(dòng) 位 其輸出指令 TM等于機(jī)組負(fù)荷指令LJD 當(dāng)操作員在CRT操作站改變機(jī)組的目標(biāo)負(fù)荷時(shí) 機(jī)組實(shí)際負(fù)荷指令I(lǐng)JD變化 通過汽機(jī)負(fù)荷調(diào)節(jié)系統(tǒng)使機(jī)組功率符合于目標(biāo)負(fù)荷 而鍋爐側(cè)在變參數(shù)壓力調(diào)節(jié)器的控制下 通過鍋爐燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng) 使燃燒率改變 最終調(diào)整主汽壓力穩(wěn)定在定值上 鍋爐側(cè)采用了變參數(shù) 增益 PI調(diào)節(jié)器 可以使汽壓調(diào)節(jié)器的輸出控制作用隨波調(diào)參數(shù) 汽壓 的偏差大小而變化 即當(dāng)調(diào)節(jié)過程中主汽壓偏差 kP增大時(shí) 調(diào)節(jié)器的比例控制作用 增益G 隨之增加 而積分控制作用 Ti 減弱直至取消 以此來獲得使鍋爐側(cè)具有良好穩(wěn)定性條件下的快速汽壓控制性能 87 BFl負(fù)荷控制方式主要用于鍋爐運(yùn)行正常 但汽機(jī)部分設(shè)備工作異常而使機(jī)組輸出功率受到限制的工況中 這時(shí) 機(jī)組的功率決定于汽機(jī)所能承擔(dān)的負(fù)荷 而不接受任何外來的負(fù)荷要求指令 采取這種方式時(shí) 鍋爐必定投入自動(dòng)可以維持主汽壓力在允許范圍內(nèi)變化 BF2負(fù)荷控制方式可以用于機(jī)組帶變動(dòng)負(fù)荷時(shí)的正常運(yùn)行工況 但此時(shí)機(jī)組僅接受由運(yùn)行人員手動(dòng)給出的負(fù)荷指令 可調(diào) 當(dāng)采用該方式時(shí) 鍋爐和汽機(jī)各自的子控制系統(tǒng)均應(yīng)投入 自動(dòng) 方式 88 方式 汽機(jī)跟隨方式 89 汽機(jī)跟隨方式是由鍋爐側(cè)控制系統(tǒng)調(diào)節(jié)機(jī)組輸出功率 汽機(jī)側(cè)控制汽壓的負(fù)荷控制方式 在此方式中 根據(jù)鍋爐主控制器是處于手動(dòng)還是自動(dòng)而區(qū)分為 TFl方式和 TF2方式 圖2 13 前者為機(jī)組輸出功率不可 自動(dòng) 控制方式 后者則是機(jī)組輸出功率可控制方式 在TF1方式中 鍋爐主控制器置 手動(dòng) 位 但鍋爐側(cè)的燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng) 燃料 送風(fēng) 為自動(dòng)方式 當(dāng)要求機(jī)組負(fù)荷改變時(shí) 可由操作員手動(dòng)改變鍋主控器的輸出指令BM 使燃燒率隨之變化 由于燃燒率的改變后 使主蒸汽壓力PT也發(fā)生變化 從而使汽機(jī)側(cè)壓力調(diào)節(jié)器的輸出改變 去控制汽機(jī)調(diào)門動(dòng)作 進(jìn)入汽機(jī)的蒸汽流量改變而使機(jī)組輸出電功率變化 最終主蒸汽壓力也恢復(fù)到設(shè)定值 90 TFl負(fù)荷控制方式主要用于汽機(jī)運(yùn)行正常 但鍋爐部分設(shè)備工作異常而使調(diào)節(jié)受到限制 或發(fā)生RB時(shí) 機(jī)組輸出功率受到限制 為保證機(jī)組安全運(yùn)行可采用本方式 此時(shí) 機(jī)組輸出功率決定于鍋爐所能承擔(dān)的最大負(fù)荷 而不接受外來的負(fù)荷要求指令 在采取這種方式時(shí) 汽機(jī)側(cè)控制系統(tǒng)必定投入自動(dòng)方式 以維持主汽壓力在允許范圍內(nèi)變化 而鍋爐側(cè)燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)是否投入自動(dòng) 取決于發(fā)生故障的設(shè)備種類和臺數(shù) TF2負(fù)荷控制方式則適用于機(jī)組帶固定負(fù)荷時(shí)的正常運(yùn)行工況 此時(shí)鍋爐和汽機(jī)各自的子控制系統(tǒng)均投入自動(dòng)方式 在該方式運(yùn)行時(shí) 機(jī)組僅接受由運(yùn)行人員手動(dòng)給定的負(fù)荷指令 機(jī)組采用該方式運(yùn)行的主要目的在于能很好地穩(wěn)定住主汽壓力 91 方式 以鍋爐跟隨為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)方式 CC BF 92 在鍋爐跟隨方式中 由于鍋爐側(cè)對汽壓控制的遲延而跟不上汽機(jī)側(cè)因調(diào)節(jié)功率而對汽壓產(chǎn)生的擾動(dòng)作用 因此單靠鍋爐調(diào)汽壓通常達(dá)不到較好的性能 為此將汽壓偏差引入汽機(jī)側(cè)控制系統(tǒng) 讓汽機(jī)側(cè)在控制功率的同時(shí) 適當(dāng)配合鍋爐共同控制汽壓 以改善汽壓控制質(zhì)量 這就構(gòu)成了以鍋爐跟隨為基礎(chǔ)的負(fù)荷協(xié)調(diào)控制方式 圖 當(dāng)機(jī)組負(fù)荷指令UD No 變化時(shí) 首先由汽機(jī)側(cè)的功率調(diào)節(jié)器的輸出變化而引起汽機(jī)調(diào)門動(dòng)作 使機(jī)組功率迅速響應(yīng)目標(biāo)負(fù)荷的變化 調(diào)門動(dòng)作同時(shí)導(dǎo)致主汽壓P 變化 立即使鍋爐側(cè)汽壓調(diào)節(jié)器去改變?nèi)紵?為了克服鍋爐對汽壓控制的慣性遲延 鍋爐側(cè)主控制器采用了變增益汽壓控制器 使燃燒率的控制強(qiáng)度隨汽壓偏差 kP的增大而加強(qiáng) 并削弱或取消積分控制作用 以此來加快鍋爐的蓄熱補(bǔ)償 使主汽壓較快地恢復(fù)到設(shè)定值 93 除此之外 當(dāng)汽壓偏差出現(xiàn) 0 3MPa的情況時(shí) 本方案采取了對汽機(jī)主控器指令進(jìn)行閉鎖控制 從而限制汽機(jī)調(diào)門的進(jìn)一步變化來防止過度利用蓄能而使汽壓PT的靜態(tài)波動(dòng)太大 這樣汽機(jī)主控器不僅起到了對負(fù)荷指令變化的初期快速響應(yīng)性能 同時(shí)起到了協(xié)助鍋爐較快地控制好汽壓 有利于機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性 94 方式V 以汽機(jī)跟隨為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)方式 CC TF 在汽機(jī)跟隨方式中 由于汽機(jī)對象的快速響應(yīng)特性 因此汽機(jī)側(cè)控制系統(tǒng)能將汽壓保持很好 而鍋爐對象的大延遲特性使機(jī)組對負(fù)荷指令No的響應(yīng)很慢 為了加快機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)性能 本方案在汽機(jī)跟隨方式的基礎(chǔ)上一方面采取了負(fù)荷指令的前饋控制 另一方面采用了變增益PI控制器作為鍋爐側(cè)主控制器的控制策略 這二個(gè)措施都起著加快 加強(qiáng)鍋爐燃燒率的作用 從而達(dá)到了較明顯改善機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)性能的效果 圖 95 96 控制方式的切換 幾種負(fù)荷控制方式的實(shí)現(xiàn)完全取決于機(jī) 爐主控制器中的切換開關(guān)T1 T2 BMP1 BMP2所處的位置 以及機(jī) 爐主控操作站所處的 手動(dòng) 或 自動(dòng) 的狀態(tài) 圖表示了這些設(shè)備所處位置的邏輯條件 97 2 3基礎(chǔ)控制系統(tǒng) 給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)過熱汽溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)燃燒過程調(diào)節(jié)系統(tǒng) 98 一 給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)給水調(diào)節(jié)的任務(wù) 是使給水量適應(yīng)于鍋爐的蒸發(fā)量 以維持汽包水位在允許的范圍內(nèi) 給水調(diào)節(jié)對象的動(dòng)態(tài)特性主要擾動(dòng) 蒸發(fā)量D 給水量W給水量W擾動(dòng)下水位變化的動(dòng)態(tài)特性水位調(diào)節(jié)對象沒有自平衡能力 存在著一定的遲延 蒸汽流量擾動(dòng)下水位變化的動(dòng)態(tài)特性水位調(diào)節(jié)對象會(huì)出現(xiàn) 虛假水位現(xiàn)象 99 w w0 0 0 0 0 t0 t t t t w H1 H2 H H D D D0 H H0 H0 H1 H H2 t0 t0 t0 給水量擾動(dòng)下 水位的階躍響應(yīng)曲線 蒸汽量擾動(dòng)下 水位的階躍響應(yīng)曲線 100 三沖量給水調(diào)節(jié)系統(tǒng) H 101 三沖量給水調(diào)節(jié)系統(tǒng) 該系統(tǒng)的調(diào)節(jié)器根據(jù)汽包水位H 蒸汽流量D和給水流量W三個(gè)信號去調(diào)節(jié)給水流量 三個(gè)信號的作用 水位H 水位H是主信號 維持汽包水位為給定值 蒸汽流量D 是水位調(diào)節(jié)的補(bǔ)償信號 有效地克服 虛假水位 的響 減小了給水流量的波動(dòng)幅度 使調(diào)節(jié)過變得比較平穩(wěn) 給水流量W 是一個(gè)局部反饋信號 克服內(nèi)擾 維持給水量不變 從而使汽包水位基本上不受影響 由此可見 三沖量給水自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)利用蒸汽流量信號來克服 虛假水位 現(xiàn)象 又利用給水量信號來消除給水流量的自發(fā)性變化因而能有效地控制水位的變化 102 大型控制系統(tǒng)的給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)全程調(diào)節(jié)系統(tǒng) 對機(jī)組進(jìn)行全過程調(diào)節(jié)的系統(tǒng) 包括機(jī)組的啟停 包括兩套系統(tǒng) 單沖量給水調(diào)節(jié)系統(tǒng) 三沖量給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)如何運(yùn)用 在鍋爐啟停過程中或在低負(fù)荷運(yùn)行工況下 投單沖量給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)當(dāng)機(jī)組正常運(yùn)行時(shí) 投三沖量給水調(diào)節(jié)系統(tǒng) 無擾動(dòng)切換 103 二 過熱汽溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)過熱汽溫的調(diào)節(jié)任務(wù)過熱汽溫自動(dòng)調(diào)節(jié)的任務(wù)是維持過熱器出口汽溫在允許范圍內(nèi) 并且保護(hù)過熱器使管壁溫度不超過允許的工作溫度 TC t 過熱汽溫調(diào)節(jié)對象的階躍響應(yīng)曲線 過熱汽溫調(diào)節(jié)對象的動(dòng)態(tài)特性主要擾動(dòng) 蒸汽流量 煙氣傳熱量和減溫水量動(dòng)態(tài)特性 有遲延 慣性和自平衡能力的 104 對于一般高中壓鍋爐 當(dāng)減溫水?dāng)_動(dòng)時(shí) 汽溫反應(yīng)的遲延時(shí)間 30 60S 時(shí)間常數(shù)T 100S 當(dāng)煙氣側(cè)擾動(dòng)時(shí) 即改變煙氣傳熱量 汽溫反應(yīng)較快 10 20S T 100S 過熱汽溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)調(diào)節(jié)手段 噴水減溫具有超前信號的汽溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)原理 把減溫器后的汽溫 1作為導(dǎo)前信號 當(dāng) 1發(fā)生變化時(shí) 調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)就改變噴水量 如果 1升高則噴水量增加 反之噴水量減少 如果 1能比過熱汽溫 2提前反映擾動(dòng) 顯然可以減少 2的動(dòng)態(tài)偏差 調(diào)節(jié)結(jié)束后過熱汽溫恢復(fù)到給定值 105 具有超前微分信號的雙沖量汽溫調(diào)節(jié)系統(tǒng) 汽溫串級調(diào)節(jié)系統(tǒng) 106 再熱汽溫自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)再熱蒸汽溫度一般用煙氣作為主要調(diào)節(jié)手段 采用改變煙氣再循環(huán)量 煙氣旁路量或燃燒器的傾斜角度等 而噴水減溫則在汽溫超過某一規(guī)定的限值時(shí)才參加調(diào)節(jié)或作為超溫事故的保護(hù)手段 107 三 燃燒過程自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng) 燃燒過程的調(diào)節(jié)任務(wù)鍋爐燃燒過程調(diào)節(jié)的基本任務(wù)是使燃燒所提供的熱量適應(yīng)蒸汽負(fù)荷的需要 同時(shí)還要保證經(jīng)濟(jì)燃燒和安全運(yùn)行 具體有下述三個(gè)任務(wù) 維持汽壓恒定保證燃燒的經(jīng)濟(jì)性維持爐膛負(fù)壓不變 108 燃燒過程調(diào)節(jié)對象的動(dòng)態(tài)特性 主要擾動(dòng) 燃燒率擾動(dòng)和負(fù)荷擾動(dòng) 109 燃燒率擾動(dòng)時(shí)汽壓變化的動(dòng)態(tài)特性 B Dq P t t t t t t 0 0 0 0 0 0 B Dq P1 P2 P1 1 2 t0 t0 B Dq Dq pm pm Pb Pb P1 P2 P1 a b 110 為用汽量Dq不變 q相應(yīng)地進(jìn)行調(diào)整 汽壓變化的階躍反應(yīng)曲線 由圖中可看出 汽壓變化一開始有遲延 最后直線上升 這說明燃燒率階躍擾動(dòng)后 爐膛多產(chǎn)生的熱量全部用來提高汽壓 由于用汽量不變 所以 P Pb Pm保持不變 即 P1 P2 此時(shí) 汽壓調(diào)節(jié)對象沒有自平衡能力 為用汽量Dq變化 q開度不變 時(shí) 汽壓變化的階躍響應(yīng)曲線 由于汽壓升高后 而汽輪機(jī)進(jìn)汽閥開度不變 則蒸汽流量也相應(yīng)地增加 自發(fā)地限制汽壓的增加 因此鍋爐汽壓就成為一個(gè)有自平衡能力的調(diào)節(jié)對象 而汽包壓力Pb與出口汽壓Pm之差 p也隨著增加 111 負(fù)荷擾動(dòng)時(shí)汽壓變化的動(dòng)態(tài)特性 q Dq q Dq Dq D P Pb Pm P1 Pm P2 P1 Dq Dq P1 Pm P2 P1 Pm P Pb Pm t t t t a q階躍變化 b 用汽量Dq階躍變化 112 q階躍變化當(dāng)Pq突然開大 q時(shí) 汽輪機(jī)的進(jìn)汽量Dq立即成比例增加 Dq 導(dǎo)致鍋爐出口汽壓Pm立即下降 Pm Pm的下降使Pb Pm增大 鍋爐輸出的蒸汽流量D相應(yīng)增加 直至與Dq平衡 從而阻止了Pm的進(jìn)一步下降 此后 由于鍋爐的燃燒率未變而蒸汽流量卻增大了 汽包壓力Pb開始緩慢下降 使蒸汽流量D相應(yīng)減少 并導(dǎo)致Pm緩慢下降 隨著Pm的下降 在進(jìn)汽調(diào)節(jié)閥 q開度不變的情況下 進(jìn)汽量Dq也相應(yīng)地逐漸減小 最后Dq與Pm都回到原值 汽壓也重新穩(wěn)定在較低的數(shù)值上 而Pb與Pm的壓差恢復(fù)到擾動(dòng)前的大小 即 P1 P2汽壓反應(yīng)曲線自發(fā)趨向穩(wěn)定表明對象有自乎镕能力 113 Dq階躍變化 當(dāng)用汽量階躍增加 Dq時(shí) 為了使用汽量在階躍擾動(dòng)后保持不變 必須連續(xù)不斷地開大調(diào)節(jié)閥 由于燃燒率未變 鍋爐的供熱量始終滿足不了用汽量增大的需要 在擾動(dòng)一開始 壓力Pm立即下降 Pm然后以一定速度下降 汽包壓力Pb也隨著Pm的下降等速下降 以保證Dq不變 所以Pb與Pm之差始終保持 P1十 Pm的數(shù)值 這時(shí)對象無自平衡能力 114 燃料量控制系統(tǒng) 汽壓調(diào)節(jié)系統(tǒng) 該系統(tǒng)的主要任務(wù)是當(dāng)外界負(fù)荷變化引起汽壓變化時(shí) 自動(dòng)改變進(jìn)入爐膛的燃料量 使鍋爐的蒸汽流量改變 以維持汽壓恒定 因此 在該控制系統(tǒng)內(nèi) 汽壓P為被調(diào)量 燃料量B為調(diào)節(jié)量 空汽流量控制系統(tǒng) 送風(fēng)調(diào)節(jié)系統(tǒng) 該系統(tǒng)的主要任務(wù)是在鍋爐燃料量發(fā)生變化時(shí) 相應(yīng)地調(diào)節(jié)送風(fēng)量 使進(jìn)入爐膛的空氣量與燃料量恰當(dāng)配合 以維持一定的過?？諝庀禂?shù) 確保燃燒的經(jīng)濟(jì)性 爐膛壓力控制系統(tǒng) 引風(fēng)調(diào)節(jié)系統(tǒng) 鍋爐護(hù)膛壓力的高低關(guān)系著鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行 壓力過低有引起爐膛內(nèi)爆的危險(xiǎn) 壓力過高會(huì)造成風(fēng)機(jī)耗電量增加 排煙熱損失增加 該系統(tǒng)的主要任務(wù)是使得引風(fēng)量與送風(fēng)量相互配合 以維持爐膛壓力為一定值 爐膛燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng) 115 第3章順序控制系統(tǒng) SCS sequencecontrolsystem 3 1 概述3 2 順序控制在電廠中的應(yīng)用3 3 應(yīng)用舉例3 4 可編程控制器 116 3 1 概述 在生產(chǎn)過程中有兩大類控制 調(diào)節(jié)控制 modulatingcontro1 順序控制 sequencecontrol 順序控制的基本概念 117 調(diào)節(jié)控制也稱閉環(huán)控制 它利用反饋方法將被控制量與給定值進(jìn)行比較 然后根據(jù)比較的結(jié)果 改變控制量 使得被控制量維持在要求值 在這類控制系統(tǒng)中 控制器的輸入 輸出量均為模擬量 所以亦稱模擬量控制系統(tǒng) 118 順序控制是另外一類控制 它僅與設(shè)備的啟 停 開 關(guān)有關(guān) 它根據(jù)生產(chǎn)過程的工況和被控設(shè)備的狀態(tài)等條件 按照預(yù)先規(guī)定的順序去啟 停 開 關(guān)被控設(shè)備 在這類控制系統(tǒng)中 檢測 運(yùn)算和控制用的信息全部是 有 和 無 兩種信息 這種具有兩種狀態(tài)的信息稱為開關(guān)量信息 因此這類控制也稱為開關(guān)量控制 順序控制系統(tǒng)是一個(gè)比較新穎的控制系統(tǒng) 隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展 順序控制廣泛地應(yīng)用于各種場合的生產(chǎn)工藝過程 以提高生產(chǎn)的自動(dòng)化水平 實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)的現(xiàn)代化 119 功能 大型火電單元機(jī)組順序控制系統(tǒng) sequencecontrolsystem 一般簡稱SCS 它的功能是對大型火電單元機(jī)組熱力系統(tǒng)和輔機(jī) 包括電動(dòng)機(jī) 閥門 擋板的啟 停和開 關(guān)進(jìn)行自動(dòng)控制 120 必要性 隨著機(jī)組容量的增大和參數(shù)的提高 輔機(jī)數(shù)量和熱力系統(tǒng)的復(fù)雜程度大大增加 一臺600MW機(jī)組約有輔機(jī) 電動(dòng) 氣動(dòng)門 電動(dòng) 氣動(dòng)執(zhí)行器300余臺套 例如華能上海石洞口二廠600MW機(jī)組 順序控制系統(tǒng)按工藝系統(tǒng)特點(diǎn)分成約40個(gè)功能組 共控制機(jī) 爐輔機(jī)約93臺 閥門約139只 主要擋板約20臺 未包括BMS系統(tǒng)中的順序控制部分 順序控制系統(tǒng)涉及面很廣 有大量的輸入 輸出信號和邏輯判斷功能 一臺600MW機(jī)組的順序控制系統(tǒng)有2000 3000多個(gè)輸入信號 1000多個(gè)輸出信號 800多個(gè)操作項(xiàng)目 對如此眾多而且相互間具有復(fù)雜聯(lián)系的熱力系統(tǒng)和輔機(jī)設(shè)備 靠運(yùn)行人員進(jìn)行手工操作是難以勝任的 必須采用安全可靠的自動(dòng)控制裝置 對熱力系統(tǒng)和輔機(jī)實(shí)現(xiàn)順序控制 121 順序控制采用的裝置 可編程控制器 PLC 和微機(jī)分散控制系統(tǒng) DCS 可編程控制器具有可靠性高 邏輯組態(tài)和修改方便 維護(hù)工作量小等優(yōu)點(diǎn) 廣泛地用于順序控制系統(tǒng) 采用微機(jī)分散控制系統(tǒng) SCS作為整個(gè)分散控制系統(tǒng)的一個(gè)組成部分 微機(jī)分散控制系統(tǒng)不僅具有可編程控制器的所有優(yōu)點(diǎn) 而且可與數(shù)據(jù)采集系統(tǒng) DAS 模擬量控制系統(tǒng) MCS 有機(jī)地結(jié)合起來 實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)共享 從而節(jié)省大量的檢測元件和信號轉(zhuǎn)換裝置 目前國內(nèi)大部分采用微機(jī)分散控制系統(tǒng)的機(jī)組 SCS系統(tǒng)都直接采用分散控制系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn) 122 采用順序控制后 對于一個(gè)熱力系統(tǒng)和輔機(jī)的啟 停 操作員只須按一個(gè)按鈕 則該熱力系統(tǒng)的輔機(jī)和相關(guān)設(shè)備按安全啟 停規(guī)定的順序和時(shí)間間隔自動(dòng)動(dòng)作 運(yùn)行人員只需監(jiān)視各程序步執(zhí)行的情況 從而減少了大量繁瑣的操作 又由于在順序控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)中 各個(gè)設(shè)備的動(dòng)作都設(shè)置了嚴(yán)密的安全連鎖條件 無論自動(dòng)順序操作 還是單臺設(shè)備手動(dòng) 只要設(shè)備動(dòng)作條件不滿足 設(shè)備將被閉鎖 從而避免了操作人員的誤操作 保證了設(shè)備的安全 順序控制的作用 123 3 2 順序控制在電廠中的應(yīng)用 順序控制系統(tǒng)的控制范圍包括與機(jī) 爐 電主設(shè)備運(yùn)行關(guān)系密切的所有輔機(jī) 以及閥門 擋板等 順序控制系統(tǒng)按熱力系統(tǒng)將輔機(jī)劃分為若干功能組 functiongroup 功能組就是將屬于同一系統(tǒng)的相關(guān)連的設(shè)備組合在一起 一般是以某一臺重要輔機(jī)為中心 如引風(fēng)機(jī)功能組 就包括引風(fēng)機(jī)及其軸承冷卻風(fēng)機(jī) 風(fēng)機(jī)和馬達(dá)的潤滑油泵 引風(fēng)機(jī)進(jìn) 出口煙道擋板 除塵器進(jìn)口煙道擋板等 另外還有一些相對獨(dú)立的程控系統(tǒng) 如輸煤 除灰 化學(xué)補(bǔ)給水處理 凝結(jié)水處理 鍋爐吹灰 鍋爐定期排污等系統(tǒng) 一般為獨(dú)立的順控系統(tǒng) 用可編程序控制器 PLC 來實(shí)