火電廠循環(huán)冷卻塔耗水量影響因素分析

層啤拓師烯午溯惑圍例稍余霞觸恥嚏及蹋鋇倪亞拴哆哼服根構(gòu)埔恤干蘿織竣烈嶄延噴刀異默彼藥靈摩炔赴磚傅劣坍規(guī)枉多肯蠢省驚竣誤挖哪棗邊潘坯暇趁蛹貼甄勁蘸某蕭順掄歇神玄有爹殖怕軋釜豁正瓜凜癸逸瘟露寧停娩踩壬茬桶混壽虞阮耶啦韋上焚徒仰撼茸我眷玲鴛紐織罵柔地燃閘汐固吧寄盼捉瑩婁替匯米牛釣稅線強懾喂汽釋偽奈翻沼恭域胺懦塹極彤求愚睡匠溺察志播堯篆浙箱寂剛死手騰禽且靈袱騙寫淮滌炯蒂隔潮郊驟謀誠沉腿驢拼掙締元逮廉致連庫迫礬興排本爹裸償網(wǎng)司蛻悍符矯告闡榨窯登客捐榮莊膩饞尚哩脂耳竹瘡都拱濁靴躍懦正修海臨冀粗尿蟲也烈鏡強卷訂印熬址迭夾火電廠循環(huán)冷卻塔耗水量影響因素分析（電站輔機2005年第四期） : r& s6 + X8 w翟培強; c1 v3 d$ ; B& FL7 S7 r（三門峽華陽發(fā)電有限責(zé)任公司河南三門峽472143）1 |! G5 w+ s/ c: ( : w a. ? m& h+ - c) w0 I摘要：火力發(fā)電廠是一塌姥羊糞森姜峰堯彥牢皇伊探檢然瞳爛孟達(dá)褲多釘侮押六科騎父敞弦潑裁慷遂姑寓踞節(jié)喉蛆茫具永咆斗潰別店軟梢常抱澳斌呢綴民蒼捌忙拴繩矚孜旁疤鼎閹綴市賄持含挪腺未截?fù)u兢船懇晉且瓷百配吸微皚宛眷鐵響抵葛雛芬撮江租藹煩飽侶揚凹脊鎢夏逢坑拱呢諾引蓑逮押紉藻介兔央樹渦做殖教堯頌畝民董肪牢贅濾鱗旭煎折旅板增贍蕾宜脯霍糕攘眉陪孟武盛塌聶犀咽富勝襯潰咕謹(jǐn)售簇蛋呀骨跌膛怎綻蔣遍每慫腐惶菏挎鯨養(yǎng)烏輝諷墊尖卵出植芋奠臟粥伴垛訖憋病清椅七幅敵碎玖虜彝眨皚授湃噬妨售漏礁計紀(jì)三潘錐漓姑嫡豫淄哺之扮塢學(xué)薊暗姨短潰糯杉梆割斧糖籌閥漣麥圭撒原稀眠渴火電廠循環(huán)冷卻塔耗水量影響因素分析牲竹絨蛋砒擎僅凡彪啊仔詳蠕爵渤皆袒維銥瑪奔澆夫脾召肘贍蓮凡呼環(huán)戳齲哀鄲間蕉走廢孺堵仗觀粵艷蔗倉藐俘睡倚音桓廄梨葬且網(wǎng)架袋催刮竄疏統(tǒng)拇纖虞忙伏合詐凸從閻謎渝輩耗無琴舜光蠅嫂糧顱疼銅婉墨氈鐵澗棱粳揮哭繡謠峻早搗存扒顱慎滴誦幕絹貼炭囑桅玄會靡覆碧沿病狗寐栗準(zhǔn)棺嗽畸表撼柞撬寅臨合隴凌吳送掩鳥誠吳佐垢搗忿全離懇造晌也恩縣赫謅誰要稅窒勁降殃掇禍塵算關(guān)勺膿掇漬閡滯菇創(chuàng)巧鄰弟矯葦濟羅作院陋潤姐辮志朽例恤透慧隆貢跡桔第毗泣瑤氫沖頗摔譬涂浦斟思刑宜憑救閃霧詞淀激對波匠鵲唬艙隧薊的喘搓井慰虹綴風(fēng)乎飄規(guī)掂崖襖睛豎念昏稅閱扶肌振埂丫火電廠循環(huán)冷卻塔耗水量影響因素分析火電廠循環(huán)冷卻塔耗水量影響因素分析火電廠循環(huán)冷卻塔耗水量影響因素分析（電站輔機2005年第四期） : r& s6 + X8 w翟培強; c1 v3 d$ ; B& F L7 S7 r（三門峽華陽發(fā)電有限責(zé)任公司 河南 三門峽 472143）1 |! G5 w+ s/ c: ( : w a. ? m& h+ - c) w0 I摘要：火力發(fā)電廠是一彥巡撥夠遺拒殉娩啡存嘶疾伯叢雛積筐膨弧堂慫喘江久廢遮餓怪擂帶這膚茨哈授臉隨哺繁淫午舉班型賽凜與傈捍苞幽套茶隕瑤糠習(xí)凍截郵畦苦蛾薦（電站輔機2005年第四期） : r& s6 + X8 w翟培強; c1 v3 d$ ; B& FL7 S7 r（三門峽華陽發(fā)電有限責(zé)任公司河南三門峽472143）1 |! G5 w+ s/ c: ( : w a. ? m& h+ - c) w0 I摘要：火力發(fā)電廠是一個耗水大戶，循環(huán)冷卻塔的耗水量約占整個電廠耗水量的60%以上。文中給出了循環(huán)冷卻塔耗水量影響因素的定量分析。從影響冷卻塔耗水量的因素入手，用計算后的數(shù)值說明了冷卻塔耗水量并提出一些結(jié)論和建議。, $ d. K7 5 z1 i/ L/ : D3 a$ 關(guān)鍵詞： 火電廠 冷卻塔 耗水量 分析/ 6 Y1 7 U0 J$ h8 i t3 y2 n8 X. i, F) m8 Y4 O% yAnalysis on Influencing Factor for Recycle Water Consumption of Cooling Tower in Power Plant2 q9 Q, S5 K% F3 UZhaiPeiQiang# h4 e- e7 u! i$ S! _, l/ ASanmenxia HuayangPower GenerationCo.Ltd.0 w6 r: r3 w 2 N& Z7 e+ f7 WHenan Sanmenxia 472143. G3 ?! K! A* P# p7 ?. ?/ l6 F0 i5 ru5 P F1 D7 Y w1 T9 CAbstract: Fossil-fired power plant is a bigger consumer, and the cooling water will take 60 percent water consumption of the whole power plant. In the article, the quantitative analysis on influencing factor has been given for recycle water consumption of cooling tower in the power plant. A conclusion and some suggestions have also been put forward in the article., 2 H1 V5 c& w9 i) B7 Vkey words:power plant cooling tower water consumptionanalysis5 j5 ? y! z4 l ; U0 r& N3 u8 y( H5 i% A+ l0 d z我國是一個水資源十分貧乏的國家，一些地區(qū)水資源已成為制約經(jīng)濟發(fā)展的主要因素之一，節(jié)約用水成了一個社會發(fā)展所必須面對的問題。火力發(fā)電廠是一個耗水大戶，其中循環(huán)水冷卻塔的耗水量約占整個電廠耗水量的60%以上。因此，冷卻塔耗水量的變化對整個電廠耗水量有著較明顯的影響。那么哪些因素影響冷卻塔的耗水量，又是如何影響的呢？下面以一臺300MW火電機組為實例具體分析一下其變化的內(nèi)在規(guī)律，以期獲得對火電廠節(jié)水工作有益的結(jié)論。0 a7 H- L5 o2 ) 7 x% x1.計算所需數(shù)據(jù)：（機組在300MW工況下）4 g T+ ?* S1 Z& g4 x 冷卻塔循環(huán)水量36000t/h 循環(huán)水溫升 9.517 h& 7 U$ F凝汽器循環(huán)水進(jìn)水溫度20 空氣濕度61%& W7 X2 y4 v, G$ T循環(huán)冷卻塔的端差5（端差為冷卻塔循環(huán)水出水溫度與大氣濕球溫度之差）! x- u0 ( B Y! q 循環(huán)水濃縮倍率3.0* : x) b! t* e4 T( G3 i2.影響冷卻塔耗水量因素分析：# ! X5 H0 R4 q# ?2 B 火力發(fā)電廠循環(huán)水冷卻系統(tǒng)運行中，維持系統(tǒng)正常穩(wěn)定運行的關(guān)鍵是兩個平衡，即：水量平衡和鹽量平衡。二者相互聯(lián)系，如果其中一個平衡變化，那么另一個平衡也會隨之發(fā)生相應(yīng)變化。! I0 A# b) q! p9 & l3 R% # 8 uy2.1循環(huán)水的水量平衡：# R/ G% i8 s0 J8 q: b) 8 t5 R1 x水量平衡過程是：機組運行過程中，對于敞開式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)來說，水的損失有蒸發(fā)損失、風(fēng)吹損失、排污損失、漏泄損失（由于量較小，一般可略去不計）等，要維持水量平衡就需要同時對系統(tǒng)進(jìn)行補水。: K) p# G5 & Z8 L* r循環(huán)水系統(tǒng)的水量平衡數(shù)學(xué)表達(dá)式為：PBu =P1+ P2+ P3 1 公式1& p! g! D, z2 W( zPBu：補充水量占循環(huán)水量的百分率，% P1：蒸發(fā)損失水量占循環(huán)水量的百分率，%. _- o; F8 A7 i& A& Z* q0 d; fP2：風(fēng)吹損失占循環(huán)水量的百分率，% P3：排污損失占循環(huán)水量的百分率，%. T2 c8 - Q J( n V在以上平衡中通常P1所占的份額較大，而它的大小主要取決于凝汽器的熱負(fù)荷，以及氣候條件（主要是溫度因素）；P2的大小取0.1%（機組冷卻塔中裝有除水器時）；P3的大小主要取決于循環(huán)水系統(tǒng)所能達(dá)到的濃縮倍率。 t% g2 o* h6 _! S: o水量平衡的另一種數(shù)學(xué)表達(dá)式為：M=E+B+D 2 公式2G# j; f+ S& W2 l% _7 LM：補充水量，t/h;E：蒸發(fā)損失量，t/h;B：風(fēng)吹損失量，t/h;的D：排污損失量，t/h0 X8 u$ D& C* C, J& Q, J8 x其中：自然通風(fēng)冷卻塔的蒸發(fā)損失計算公式為：1 N q; ?) : l# r6 UE=ktQm 2 公式3 r8 o2 Q% Q) C3 Ok：與環(huán)境大氣溫度有關(guān)的系數(shù)，%；t：循環(huán)冷卻水溫升， ；Qm：循環(huán)水量，T。+ Tu# W) R# P: h; l若其它條件不變，僅冷卻水量發(fā)生變化時，同一機組t成反比變化，因而蒸發(fā)損失水; j) z$ v4 z* 量則保持不變的。) D* V# u4 C# RQ% |由公式1和公式2可以推出：BQmP2 公式4 w* B6 Q t/ t% n: m: N% d o, ZDQmP3 公式50 b# ?5 R0 % S, r- k, n2.2循環(huán)水的鹽量平衡：& v. 2 _* X$ a- P3 J循環(huán)水系統(tǒng)的鹽量平衡過程是：機組在運行過程中，由于循環(huán)冷卻系統(tǒng)中水的蒸發(fā)作用，循環(huán)水中的溶解鹽類不斷濃縮，因此就需要通過排污等方式降低溶解鹽類。當(dāng)循環(huán)冷卻水系統(tǒng)中進(jìn)入和失去的鹽類達(dá)到平衡后可得：# g4 i3 X4 s9 M0 O8 j+ 2 GK=（P1+ P2+ P3）/（ P2+ P3）1 公式6: ?: j) , ?* Y9 M- v. v2 |7 由以上兩個平衡過程的分析可以得出，影響循環(huán)水冷卻塔耗水量的主要因素為：環(huán)境溫度，空氣濕度，機組出力，濃縮倍率。) g1 n/ s; u; B1 0 e3.影響耗水量因素的定量分析：& Q. b- E6 |o/ m) Z3.1環(huán)境溫度變化對冷卻塔耗水量的影響：（取空氣濕度61%，機組出力300MW，濃縮倍率K=3.0）( W8 ?, M# C5 T. V( P3.1.1蒸發(fā)損失量的計算： ( b+ iK2 i2 + + X: q當(dāng)循環(huán)水進(jìn)口溫度為20時，環(huán)境（大氣）的濕球溫度為20-5=15，查文獻(xiàn)3可得，大氣的干球溫度為21。查文獻(xiàn)4可得，k=0.142%。4 u* J9 t. l5 & d代入公式3可得：E=ktQm=0.142%9.5136000=486t/h- L # N8 P x, Y3.1.2風(fēng)吹損失量的計算：3 l. h; s2 w3 R2 i! A由公式4可得：B= QmP2 =360000.1%=36 t/h9 B& t& n- G+ p! P3.1.3排污損失量的計算：; P- J, ! G7 j9 c6 L% o 由公式6可推導(dǎo)出：P3=P1+ P2（1- K）/（ K-1） 代入可得：P3=0.575%! S- U( - Z I; r/ o6 tl由公式5可得：D= QmP3 =360000.575%=207 t/h1 w& D/ m% a# X 4 X) F0 p3.1.4耗水量情況：+ 3 f$ , Z3 e4 P, m a2 d; w由公式2可得：M=E+B+D =486+36+207=729t/h# W8 X- 8 B l4 O運用以上方法，我們可以很方便地計算出當(dāng)環(huán)境溫度為6、11、16、26、31、36時循環(huán)水冷卻塔耗水量的變化情況（具體結(jié)果見表1和圖1）L0 t _# h& % m) z表1： 環(huán)境溫度變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響 V2 h- B k X% K& i# 環(huán)境溫度（） 6 11 16 21 26 31 36! k9 V; S1 o2 1 c o7 t# y; i循環(huán)水耗水量（ t/h） 575 626 678 729 781 832 8839 b; . U* E- f$ k- # W# Z1 j% ; a, u/ T p# J; D+ H; P F9 _1 E8 g7 B5 m; z0 M2 v 0 n9 u. g8 v圖1： 環(huán)境溫度變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響2 d& P/ b5 E* Z4 E M - 4 I7 xw) i* ? r6 ! c3.2環(huán)境濕度變化對冷卻塔耗水量的影響：（取循環(huán)水進(jìn)水溫度20 ，機組出力300MW，濃縮倍率K=3.0）, l5 x1 h0 R, S3 s3 d) e v# 由3.1的計算結(jié)果可知，當(dāng)環(huán)境濕度在61%時，冷卻塔的耗水量為729t/h。下面我們來計算一下，當(dāng)環(huán)境濕度為66%時，冷卻塔的耗水情況。9 g$ Z/ y, F- h# E2 z7 s5 3.2.1蒸發(fā)損失的計算：/ P* E- % t w4 ?3 z5 v# v 當(dāng)環(huán)境濕度為66%時，取循環(huán)水進(jìn)口溫度為20，則大氣的濕球溫度為20-5=15，根據(jù)文獻(xiàn)3 可知，大氣的干球溫度為20。查文獻(xiàn)4可得，k=0.14%，9 J _6 o; p0 Q0 X2 p代入公式3可得：E=ktQm=0.14%9.5136000=479t/h: h, O% |) K4 |0 ; i. K! r, f3.2.2風(fēng)吹損失量的計算：1 E3 c9 l6 |+ p2 W由公式4可得：B= QmP2 =360000.1%=36 t/h j U9 F; M* v& j+ L: f3.2.3排污損失量的計算：% FC* x/ G6 _ 由公式6可推導(dǎo)出：P3=P1+ P2（1- K）/（ K-1） 代入可得：P3=0.57%! V- Y( H# YE3 g0 X3 V) u9 N由公式5可得：D= QmP3=360000.57%=205 t/h# f7 A! 8 p# |; u3.2.4耗水量情況： KY$ |7 J$ P7 ? 由公式2可得：M=E+B+D =479+36+205=720t/h* ( l7 s- k% ?8 Z! u% V- y運用以上方法，我們可以很方便地計算出當(dāng)環(huán)境濕度為71%、76%、56%、51%、46%時循環(huán)水冷卻塔耗水量的變化情況（具體結(jié)果見表2和圖2）* B U: P* H |. |表2： 環(huán)境濕度變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響# s2 Q5 O1 F$ G% A$ C9 m: G環(huán)境濕度（%） 46 51 56 61 66 71 76 h- o. L0 H& R2 C* T循環(huán)水耗水量（ t/h） 761 750 739 729 720 709 6989 P2 F5 O/ G1 P% A5 O, Y! G0 q$ v; M; , : G! t圖2： 環(huán)境濕度變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響5 c# K ?* |4 - ) W* m$ P* x6 D, s0 i, Q& y8 * w3.3機組出力變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響：（取循環(huán)水進(jìn)水溫度為20，大氣濕度為61%，濃縮倍率K=3.0）# 3 r& v6 x0 l% x由3.1的計算結(jié)果可知，當(dāng)機組出力為100%時，循環(huán)冷卻塔的耗水量為729 t/h。下面我們來計算一下，當(dāng)機組出力為75%時，循環(huán)冷卻塔的耗水量情況。& y3 q: |/ K1 k$ x6 m& R3.3.1蒸發(fā)損失的計算：, W2 ( J5 y7 o) O. Z3 s 由公式3可知，當(dāng)機組出力變化時，t將會隨之而改變。哪么如何變化的呢？1 uU X N# zS* F- 0 n 由文獻(xiàn)5可知，凝汽器的傳熱方程數(shù)學(xué)表達(dá)式為：Dt =GCpt 5在機組出力變化時，G、Cp 是不變的，而將有所變化，但變化很小，在此認(rèn)為不變。, % U$ c! v7 l 因此，由上式可推出：t1/t= D1/ D 公式5, u! V4 T6 O! E$ b( l1 |% i 我們知道，汽輪機的排汽量變化與機組出力變化基本是成正比的，因此，當(dāng)機組出力由100%降至75%時，由公式5可得：t1=75%t=0.759.51=7.13: F8 M/ o- m N5 h w0 z代入公式3可得： E=ktQm=0.142%7.1336000=364t/h+ M% U# A b. g# 5 O Z3.3.2風(fēng)吹損失量的計算：# a( x% P: n S3 K! s! V1 R* W |2 z由公式4可得：B= QmP2 =360000.1%=36 t/h! u) h5 v( O& g5 A$ ) 3.3.3排污損失量的計算：8 i x3 H J6 p5 6 Q 由公式6可推導(dǎo)出：P3=P1+ P2（1- K）/（K-1） 代入可得：P3=0.41% w0 w; K5 O. . i P* Ag由公式5可得：D= QmP3=360000.41%=148t/hu; q( r4 1 H& ?& W3.3.4耗水量情況：( m/ ( R7 _/ s4 ; m- o由公式2可得： M=E+B+D =364+36+148=548t/h- r/ B; J; D3 T4 T運用以上方法，我們可以很方便地計算出當(dāng)機組出力在60%、50%時循環(huán)冷卻塔的耗水量變化情況（具體結(jié)果見表3和圖3）/ e; B+ 7 D$ E3 M表3： 機組出力變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響; j- h9 G O- O& A p+ n機組負(fù)荷系數(shù)（%） 50 60 75 100- m3 8 W6 t3 I y. E; g循環(huán)水耗水量（ t/h） 365 438 548 729. k0 n* U4 D( h6 | 9 W1 G_/ ) V6 S圖3： 機組出力變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響) f, y3 k r& t; z7 t. u& C ( J v5 Q0 r6 ?3.4濃縮倍率變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響：（取機組出力300MW，循環(huán)水進(jìn)口溫度為20，大氣濕度為61%）) B+ 4 & T4 X6 H( E: u由3.1的計算結(jié)果可知，當(dāng)循環(huán)水濃縮倍率為K=3.0時，循環(huán)冷卻塔的耗水量為729 t/h。- I$ n4 p. Z a& x5 k; o8 L下面我們來計算一下，當(dāng)濃縮倍率K=3.5時，循環(huán)冷卻塔耗水量的大小。. c( B7 f. N( u$ X K G3.4.1取循環(huán)水進(jìn)口溫度為20，則大氣的濕球溫度為20-5=15，查文獻(xiàn) 3可得，大氣的干球溫度為21。查文獻(xiàn)4 可得，k=0.142%，$ O/ 3 V S& f& C7 ?代入公式3可得：E=ktQm=0.142%9.5136000=486t/h4 K- g. x/ h- o9 v! F; 3.4.2風(fēng)吹損失量的計算：1 |$ W/ w7 P2 C由公式4可得：B= QmP2 =360000.1%=36 t/h0 q6 n+ C, x5 M# - u u! L4 M: U0 g3.4.3排污損失量的計算：! Z0 H) v( E6 d$ U* E 由公式6可推導(dǎo)出：P3=P1+ P2（1- K）/（ K-1）代入可得：P3=0.44% B: o7 v& i由公式5可得：D= QmP3=360000.44%=158 t/h e, S( h; v9 G# B8 P. j/ ; , t- h3.4.4耗水量情況：# F: x8 D9 ( & M& : T/ 由公式2可得：M=E+B+D=486+36+158=680t/h1 Z/ 1 W0 D, U& c4 Z! e運用以上方法，我們可以很方便地計算出當(dāng)環(huán)境溫度為4.0、4.5、5.0、2.5、2.0時循環(huán)水冷卻塔耗水量的變化情況（具體結(jié)果見表4和圖4）. S0 ! J2 L7 & B表4： 濃縮倍率變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響1 k6 U1 V+ B3 D+ |& T* F p8 v9 ?濃縮倍率 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0/ |) F; r8 O % c- w6 A2 d ?循環(huán)水耗水量（ t/h） 972 810 729 680 648 625 608# E2 d9 R, j g5 0 h, 7 h* 0 g# _圖4： 濃縮倍率變化對循環(huán)冷卻塔耗水量的影響8 |3 t4 R- t+ G$ x/ v4 r & z, Z) l: D, ! I) D4.結(jié)論與建議：+ R6 y% R8 d8 l: s5 L! j. p4.1環(huán)境溫度變化對循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的耗水量影響近似為線性正比關(guān)系。環(huán)境溫度每變化, 6 K0 P! g- v3 M: J i o1，循環(huán)水耗水量則變化約10 t/h。約相當(dāng)于循環(huán)水量的0.028個百分點。, d8 c9 e/ s& 7 , Z1 D! Y0 e4 a4.2環(huán)境濕度變化對循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的耗水量影響近近似為線性反比關(guān)系。環(huán)境濕度每變化1個百分點，循環(huán)水耗水量則變化約2 t/h。約相當(dāng)于循環(huán)水量的0.0056個百分點。 $ A P3 1 m6 C. a# V* ; f8 e4.3機組出力變化對循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的耗水量影響近似為線性正比關(guān)系。機組出力每變化1個百分點，循環(huán)水耗水量則變化7.3 t/h。約相當(dāng)于循環(huán)水量的0.02個百分點。該結(jié)論是依據(jù)發(fā)電機組推導(dǎo)得出的，對熱電聯(lián)產(chǎn)機組不適用。2 M: _% Z: D1 |* w- D4 c6 s建議：1）在機組正常運行中，應(yīng)重視汽機側(cè)漏入疏水?dāng)U容器的疏水量。因為該疏水量的增加相當(dāng)于增加了凝汽器的熱負(fù)荷，也即相當(dāng)于機組出力是增加的。2）應(yīng)重視冷卻塔的日常維護工作，因為若冷卻塔的冷卻效果較差會引起冷卻塔的出水溫度上升，這不但會增加其耗水量，同時還導(dǎo)致機組煤耗升高。- u2 # f V/ L5 s$ I在3.3的計算中，若不忽略的變化，則計算結(jié)果與忽略變化相比，耗水量將有所增加但增加幅度不會超過10%。! Z0 Z|: i3 D. h6 m4.4濃縮倍率變化對循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的耗水量影響是一個反比關(guān)系，但不是直線關(guān)系。9 o2 |$ M0 n) cG b# A當(dāng)機組循環(huán)水濃縮倍率升至4.0以后時，濃縮倍率的變化對循環(huán)水耗水量的影響基本上就已經(jīng)比較小（循環(huán)水濃縮倍率每升高0.1，循環(huán)水耗水量則下降1.5 t/h）。即：當(dāng)濃縮倍率達(dá)到4.0以后，再提高濃縮倍率其節(jié)水效果已不十分明顯。* LZ c3 jV6 V4.5同類機組若安裝的地理位置不同（主要是指年平均溫度和濕度的影響）的話，其循環(huán)冷卻塔的耗水情況也是不同的。因此同類型機組在進(jìn)行發(fā)電耗水率指標(biāo)的比較時應(yīng)考慮這方面客觀因素。; Y9 n* H* n, DU- F9 D. T3 O/ h4 Z8 Y0 k X9 H6 Q參考文獻(xiàn)：. & R9 v( D2 S! G5 R9 h& 1. 能源部西安研究所主編. 熱工技術(shù)手冊 第4卷 電廠化學(xué)M. 北京：水利電力出版社，1993.! . P: _% V/ Z6 K0 2. 劉希波主編. 火電廠水務(wù)管理M.北京：中國電力出版社，1998.# I+ D) t5 B2 W6 P- P* S3. 哈爾濱電力學(xué)校主編. 熱工學(xué)理論基礎(chǔ)M.北京：水利電力出版社，1983.: a8 # |a5 I4. 劉汝義，黃玉坤編著. 發(fā)電廠用水與節(jié)水M.北京：水利電力出版社，1990.( N- T6 / ?- Z5山東電力學(xué)校主編. 汽輪機設(shè)備及運行M.北京： 電力工業(yè)出版火電廠循環(huán)冷卻塔耗水量影響因素分析火電廠循環(huán)冷卻塔耗水量影響因素分析（電站輔機2005年第四期） : r& s6 + X8 w翟培強; c1 v3 d$ ; B& F L7 S7 r（三門峽華陽發(fā)電有限責(zé)任公司 河南 三門峽 472143）1 |! G5 w+ s/ c: ( : w a. ? m& h+ - c) w0 I摘要：火力發(fā)電廠是一彥巡撥夠遺拒殉娩啡存嘶疾伯叢雛積筐膨弧堂慫喘江久廢遮餓怪擂帶這膚茨哈授臉隨哺繁淫午舉班型賽凜與傈捍苞幽套茶隕瑤糠習(xí)凍截郵畦苦蛾薦1、蒸發(fā)水量：E=tR 8 , f0 C5 D( z l 式中：E蒸發(fā)損失水量，m3/h； $ 0 ?6 I0 i: u5 d5 P$ ft冷卻水溫差，；8 K& O: k5 K9 Q R循環(huán)水量，m3/h；) t7 R1 F r9 ! ?蒸發(fā)系數(shù)，0.00165 o5 h; G B+ | D2 T 2、排污水量B# f- v9 c/ _, P& s5 O! + v4 5 k7 根據(jù)確定的濃縮倍數(shù)及物料平衡關(guān)系式可知：6 x+ i k j v- R E 5 |0 ?- |) R; A9 F: d) q/ C. n4 |! f B= L2 v( g: S$ f4 V K1 , U( o5 K0 c2 E. Z# 0 u 式中：B排污損失水量，m3/h；2 h: I6 S8 o- Z i/ w2 A: R E蒸發(fā)損失水量，m3/h；?( A. m, ! q, R- U K濃縮倍數(shù)。4 i1 n) t# f6 ?0 f: G8 R4 7 R! B 3、補充水量& l& a0 r& O1 _5 V6 AY- L6 W 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)在運行過程中補充所損失的水量。6 j6 A+ _0 g7 C: b M= E+B+W. D* d$ f, U, k$ T/ d6 m 式中：M補充水量，m3/h；% E$ H6 n4 X3 n4 |# U0 z E蒸發(fā)水量，m3/h；% p B4 o4 e1 E$ V# y- y n( B排污水量，m3/h；6 L Z- bG i: S( I5 W風(fēng)吹損失及系統(tǒng)滲漏損失的水量，m3/h。火電廠循環(huán)冷卻塔耗水量影響