#1爐吹管總結要點

1、#1爐吹管總結#1鍋爐吹管于2011年1月27日開始，在各專業(yè)的通力配合、精心操作下，吹管工作歷時3天，圓滿結束。吹管期間鍋爐整體運行穩(wěn)定、安全，但在設計、安裝、調試、運行調整等方面也存在一定的問題，現(xiàn)總結如下：一、吹管參數(shù) 鍋爐吹管控制參數(shù)吹管參數(shù)蓄能降壓一段吹分離器初壓/mpa4.55.0分離器終壓/mpa3.0過熱器蒸汽出口溫度/390410再熱器蒸汽出口溫度/350400給水流量/t/h250300分離器出口溫度/對應分離器壓力相應的飽和溫度，溫度變化不宜超過42吹管系數(shù)差壓法計算1.0二、吹管期間的物料消耗1. #1鍋爐吹管期間累計上煤1518噸，其中11倉上煤量為400噸，12倉上

2、煤量為1118噸，至吹管結束最終用煤1300噸，剩余220噸。耗油量約為24噸，廠用電量為1061640kwh。此次吹管耗除鹽水量約1.36萬噸。其中鍋爐冷態(tài)沖洗用水量約為3600噸，熱態(tài)沖洗連同鍋爐試吹共計用水2400噸，鍋爐正式吹管共計用水7300噸。當給水中鐵離子含量1000g/l時，爐水回收至除氧器。吹管采用主、再熱一次串聯(lián)降壓吹管，共進行了63次有效吹管，其中一次汽系統(tǒng)吹管系數(shù)在1.11.2，再熱器系統(tǒng)的吹管系數(shù)在1.71.9。主汽及再熱汽管道分別吹管打靶，檢查吹管質量，均符合標準要求；過熱器、再熱器及其管道各段的吹管系數(shù)均大于1；連續(xù)兩次打靶檢查，第二次靶板上沖擊斑痕點數(shù)少于第一次

3、；靶板上沖擊斑痕主要粒度不大于0.5mm的斑痕，0.2mm0.5mm(包括0.5mm)的肉眼主要可見斑痕不大于5點，0.2mm0.5mm的斑痕均勻分布。過熱器靶板再熱器靶板2. 吹管期間燃煤主要以棗泉礦來煤為主，配有一定羊二礦來煤，發(fā)熱量平均為43004600 kcal/kg之間。從實際燃燒狀況來看，此次吹管用煤發(fā)熱量和揮發(fā)份較高，揮發(fā)份達37.7%，屬易燃煤種，但灰分略大，灰熔點較低在1200左右，屬易結焦的煤種。3. 截止#1鍋爐吹管結束，脫硫系統(tǒng)共耗水約2661.5噸，耗用石灰石粉約9.8噸,耗用強堿naoh約0.775噸。其中，石灰石粉化驗cao含量約為50%，caco3含量約為89.

4、6%，過篩率約為86.3%，基本符合技術協(xié)議要求；石灰石漿液化驗密度約為1085kg/m3，濃度約為16.2%；吸收塔漿液化驗密度約為995kg/m3，濃度約為0.48%。石灰石漿液和吸收塔漿液密度、濃度偏低的原因主要為本次脫硫吸收塔內先注入近1500m3的水參與反應，根據(jù)煙氣量情況投加強堿naoh中和提高ph值或打入石灰石漿液提高ph值，石灰石漿液的投入量很少。4. 除鹽水和藥品用量序號日期除鹽水(m3)聯(lián)胺（kg）氨水(kg)11月25日19156510021月26日170531月27日295022541月28日365651月29日2425300合、沖洗水量及排水

5、方式1. 機組廢水主要排入雨水管網(wǎng)和酸洗廢水池。2. 處理反洗排水、啟動爐廢水、化學反滲透濃水、脫硫島輔機冷卻水由工業(yè)廢水排向三期場地。四、發(fā)現(xiàn)的問題(一) 鍋爐專業(yè)1. 交流等離子1） 交流等離子#1角噴口結焦：分析原因為等離子磨#1角風速過低導致，交流等離子運行過程中，#1煤粉管一次風速大概在10m/s，其它#2、3、4煤粉管一次風速約為20m/s，一次風速低煤粉在噴口附近著火燃燒，等離子燃燒器壁溫高達400500。最高時達561導致燃燒器噴口結焦，,最終#1角無法正常運行。其中各個時間采樣點狀態(tài)如下表：時間給煤量（t/h）風量（t/h）#1角風速（m/s）#2角風速（m/s）#3角風速（

6、m/s）#4角風速（m/s）#1角差壓(kpa)#2角差壓(kpa)#3角差壓(kpa)#4角差壓(kpa)#1角壁溫1#2角壁溫1#3角壁溫1#4角壁溫109:37399421.1627.6531.1726.980.2650.4520.6070.477231.6132.694.598.910:183264.511.1919.4621.4819.400.0790.2390.2870.227308.7137.9104.6105.310:311060018.3822.8819.6100.2130.3180.243561.5134.3100.199.811:003466.713.2221.2723.

7、3220.390.1060.2690.3360.259464.8146.3118.9117.711:18327014.0321.7624.7521.810.1070.2930.3590.298460.2143.6113.411411:28327312.4621.824.0721.340.0990.2740.3420.286498145.4111.6113.111:30002.787.5919.7318.9120.020.1040.1300.117516146.3111.6112.2交流等離子#1、#2、#3、#4角燃燒器壁溫從以上數(shù)據(jù)表中，可以看出#1角差壓和風速明顯低于其它各個角，其中#3角

8、風速最高，#1角與#3角風速偏差最大為11.6m/s，差壓最大偏差為0.252kpa。從附表2中可以看出，05：01分#11磨煤機啟動后，壁溫并不高，但是隨著運行時間增加，一次風速偏低的作用便顯現(xiàn)出來，在05：50分#1角壁溫由100升至260左右，09:41分#11磨停止后，#1角結焦進一步冷卻凝固，10:05分#11磨煤機再次啟動后，#1角結焦情況加劇，在10：31分，#1角壁溫1達到最高值561.5，此時的差壓為0kpa，一次風速為0m/s，可見#1角縮孔開度偏小，造成風速偏低是造成#1角結焦的主要原因。其次由于我公司燃煤揮發(fā)分為37.7%，發(fā)熱量在43004500kcal/kg之間，灰

9、份熔點在1200，屬于易結焦煤種。另外a層燃料風（周界風）擋板開度偏小是次要原因，a層燃料風在磨煤機啟動時最小開度為17%，當壁溫升高后，最大開至95%，但此時#1角已經(jīng)出現(xiàn)結焦現(xiàn)象。其它可能引起結焦的原因：由于zgm磨煤機煤量小、風量大時會引起磨煤機振動，所以此次吹管過程中一次風量偏低。還有燃燒器自身原因，燃燒器回火、燃燒提前等等，需要進一步檢查。2） 交流等離子電流波動較大：交流等離子運行過程中電流波動較大，波動范圍在300500a，電流的大幅度波動導致點火槍功率不穩(wěn)定，影響了交流等離子點火性能的正常實現(xiàn)。后經(jīng)多次調整已經(jīng)能基本穩(wěn)定在400a左右，但還會有100a大小幅度的波動，仍需進一步

10、調整。2. 微油助燃風壓過高導致小油槍滅火微油點火系統(tǒng)在本次吹管過程中，沒有發(fā)現(xiàn)較大的缺陷，但在運行過程中必須嚴格控制助燃風的壓力在23kpa，甚至更低一些，助燃風壓力達5 kpa以上時，小油槍的火炬則很容易被吹滅。另外微油系統(tǒng)的濾網(wǎng)很容易堵，要及時清理，點火槍槍頭容易結焦，要及時清洗。微油點火系統(tǒng)運行時，供油母管壓力維持在1.3mpa，小油槍入口油壓維持在1.0 mpa，這樣可保證微油點火系統(tǒng)安全經(jīng)濟運行。3. #11給煤機異常跳閘1月28日上午9:36，#11磨煤機運行，交流等離子投入，9:37#11給煤機跳閘，主控dcs報警顯示#11給煤機異常跳閘，就地控制面板無任何異常。4. 液位計、

11、給水流量變送器顯示不準除氧器四個液位計顯示均不準、其中2個液位測點比就地實際翻板式液位計大500mm左右。鍋爐冷凝水箱液位顯示不準，就地已經(jīng)無水位時，dcs畫面顯示仍為2500mm。鍋爐給水流量和電泵入口流量顯示偏差大。5. 啟動疏水泵泵體漏水吹管期間，鍋爐啟動疏水泵試運時，兩臺疏水泵泵體都存在不同程度的漏水現(xiàn)象，到目前漏水問題沒有徹底解決。6. 一、二次風暖風器供汽，疏水系統(tǒng)存在缺陷二次風暖風器供汽母管存在放水死區(qū)，冬季暖風器停止時供汽管路的水無法放盡，廠房內溫度低時就會發(fā)生凍管。一次風暖風器在疏水平臺處沒有設置放水點，暖風器停止后此處的水無法放掉，此處必須加放水管，才能保證暖風器停運后的正

12、常放水。另外暖風器供汽管路多處出現(xiàn)沙眼，原因為管路本身質量存在問題。7. 冬季磨煤機潤滑油泵跳閘后油溫短時間內無法滿足磨煤機啟動條件冬季磨煤機停機備用時，由于冷卻水系統(tǒng)不能完全停止，造成潤滑油溫在加熱器投入的情況下，也很難加熱到28以上，當運行過程中需停止?jié)櫥捅脮r，再次啟動潤滑油泵為低速運行，只有當齒輪箱油溫達到28以上時，才會自動切至高速泵運行，這種情況將會影響磨煤機的啟動。因此，如果磨煤機處于冷態(tài)啟動時，應及早將潤滑油泵投入運行，并檢查加熱器可靠投入。在廠房內溫度允許的條件下，停止冷卻水系統(tǒng)。8. 給水流量低時水冷壁壁溫偏差大對于無爐水循環(huán)泵的直流爐的啟動，鍋爐點火后直至鍋爐完全轉為干態(tài)

13、，這期間要有較大的給水流量來保證水冷壁的通流冷卻，為了減少不必要的工質和熱量損失，吹管期間進行了大膽的嘗試，把水冷壁入口保護流量下調，試驗期間發(fā)現(xiàn)在給水流量200t/h時，水冷壁會出現(xiàn)較大的壁溫偏差，高的時候會達到6070，此時迅速將給水流量加到300t/h以上，壁溫偏差平穩(wěn)且趨于回落，當流量達到350t/h時，壁溫偏差基本消除。9. 空預器熱態(tài)膨脹造成密封卡澀，主電機熔斷銷斷裂吹管期間，隨著爐膛煙溫的變化，兩臺空預電流波動較大，就地檢查空預運行聲音較大。分析原因為空預的密封間隙調整不當，停爐冷卻后還需進一步進行調整。在鍋爐滅火冷卻過程中，發(fā)生了#12空預卡死的情況，通過內部檢查發(fā)現(xiàn)空預徑向密

14、封鋼與扇形板卡死，對空預轉子冷熱態(tài)的膨脹特性還需進一步了解。轉子向上膨脹致使熱端密封角鋼處密封片嚴重刮磨轉子向上膨脹致使熱端密封片嚴重刮磨10. 引風機動葉開度兩側偏差大兩臺風機并列運行時，當兩側風機電流平衡時，兩臺風機動葉開度偏差達15%甚至更多，這對風機的安全經(jīng)濟運行不利，需要聯(lián)系廠家配合電科院進一步做出調整。11. #11、#12磨煤機出口可調縮孔漏粉吹管期間，#11、#12磨煤機出口可調縮孔處發(fā)生了漏粉的現(xiàn)象，而且此處漏粉很難處理，通過加墊密封的常規(guī)手段無法有效防止漏粉，最終只能全部焊死。為防止其他磨煤機運行后會發(fā)生同類事情，吹管結束后會同設備部和安裝單位對其他磨煤機進行了打風壓試驗，

15、發(fā)現(xiàn)其他幾臺磨煤機本體及一次風管路同樣存在漏粉的缺陷，對此設備部及安裝單位已制定了可行的解決方案。12. 空預吹灰系統(tǒng)存在缺陷1） 吹灰程序：吹灰系統(tǒng)程序啟停指令不執(zhí)行。2） #2空預冷端吹灰器撥動桿脫落。3） 輔汽供空預吹灰電動門遠方不能操作。(二) 脫硫專業(yè)1. 除霧器沖洗水泵啟動后啟動電流（約740a）超過脫硫pc 01段至脫硫保安emcc饋線開關整定電流值630a，造成除霧器沖洗水泵跳閘不能沖洗除霧器，聯(lián)系工程部、設備部電氣人員提高該饋線開關電流整定值，運行正常。2. 漿液循環(huán)泵、氧化風機運行電流與主機就地配電室6kv開關電流相差10a左右，聯(lián)系工程部、設備部電氣人員核對后處理，運行正

16、常。3. 調試吸收塔入口事故噴淋氣動門，試驗噴淋效果，發(fā)現(xiàn)8根入口管中有3根管的噴頭存在堵塞現(xiàn)象，聯(lián)系施工人員清理完畢。4. #1吸收塔原煙道事故噴淋氣動門在開啟狀態(tài)下失電、失氣時會自動關閉，已填寫工程聯(lián)系單，要求該氣動門在開啟狀態(tài)下失電、失氣時實現(xiàn)自保持功能。5. 脫硫系統(tǒng)mcc電源開關為asco切換開關，在供電饋線開關失電時另一路開關合閘，存在mcc段負荷瞬間失電的隱患，根據(jù)負荷轉機的重要程度分別對待，改變運行方式或修改相應的邏輯，如漿液循環(huán)泵減速機油泵電源均在脫硫mcc段，當瞬間失電時油泵全部跳閘，原邏輯直接連跳漿液循環(huán)泵，現(xiàn)修改為油泵跳閘后延時60s跳漿液循環(huán)泵，運行人員及時將跳閘油泵

17、啟動即可。6. 14漿液循環(huán)泵啟動時因減速機油泵出口壓力低于0.05mpa出現(xiàn)跳閘現(xiàn)象，后將“漿液循環(huán)泵減速機油泵出口壓力低于0.05mpa跳閘”修改為“出口壓力低于0.05mpa與上油溫高于80時跳閘”。7. 消防水管至#1脫硫系統(tǒng)吸收塔入口事故噴淋管未加伴熱即保溫，聯(lián)系施工人員重新加裝伴熱，并發(fā)現(xiàn)該消防水管管凍，處理完畢。8. #1脫硫系統(tǒng)除霧器沖洗時發(fā)現(xiàn)近10個電動門存在內漏等缺陷，主要原因為氣溫較低時沖洗電動門即便在沖洗后放盡水也存在閥門受凍后開、關不到位的現(xiàn)象，要求施工調試人員重新調整電動門限位，必要時給閥門加裝伴熱帶、防雨罩。9. #1吸收塔四臺漿液循環(huán)泵減速機溫度測點未接線。10

18、. 石灰石制備車間、氧化風機車間暖氣不熱通過放水處理，必要時升火爐保證室溫；輔控樓中央空調不熱，通過啟動空調加熱器提高風溫，但中央空調本身制熱溫度不高，需要空調廠家徹底處理。11. #11吸收塔攪拌器振動偏大（0.8mm左右），主要是基礎支撐下陷引起。12. opr2操作員站調試中經(jīng)常出現(xiàn)鼠標不動卡死現(xiàn)象，需重新插拔鼠標線或重啟電腦方可使用，始終未查明具體原因，為dcs潛在操作隱患。13. 現(xiàn)dcs工程師站與操作員站時間都為可調，未設時鐘同步裝置，如果運行中出現(xiàn)設備停運或重大事故時，查詢數(shù)據(jù)將不能準確的查詢設備停運動作時間，將直接影響事故原因的查詢。14. dcs某些機柜的個別卡件存在串有55

19、v左右的交流感應電壓，即dcs卡件的48v直流電壓與55v的交流電壓串在一起，在運行設備中將嚴重影響數(shù)據(jù)的準確性，經(jīng)檢查當斷掉dcs系統(tǒng)的ups電源時，這些交流電壓仍然存在，斷掉保安電源送上ups電源時，感應電壓消失，有可能是dcs電源品質存在問題。如果這個電壓存在于運行數(shù)據(jù)中，極有可能擾亂該數(shù)據(jù)，將是系統(tǒng)安全運行中的一個嚴重隱患。15. 脫硫工藝水、工業(yè)水流量計量為水表，無流量遠傳功能，需設置流量變送器，便于計量和統(tǒng)計。(三) 化學專業(yè)1. 工業(yè)廢水清水泵#1、3經(jīng)3次檢修每次運行時間均未超過3天，對外排水受限，雨水排放壓力大。2. 水處理生水加熱兩次投運輔機加熱，效果均不理想，最高流量18

20、0 m3/h，溫度最高18.9，且維持穩(wěn)定時間在10小時內，不管是投運暖通加熱，還是輔機冷卻水加熱，到大量用水時水溫最低至11.8，兩套反滲透產水80 m3/h，對反滲透運行嚴重不利。3. 施工質量差防凍措施不到位運行人員經(jīng)驗欠缺1) 機組排水槽至酸洗廢水池水管凍結，發(fā)現(xiàn)凍結后施工人員未及時有效組織處理。2) 廢水貯存池出水至煤水處理間補水門內漏，在處理煤水處理間向外抽水時，防凍措施不到位，導致煤水處理間生活水管、工業(yè)水管隔離門凍裂。3) 脫硫生活水管網(wǎng)破裂，誤判為工業(yè)水管破裂，施工人員、運行人員未能全面溝通，未能從其他運行參數(shù)進行準確分析判斷。4) 1月30日凌晨在進行脫硫輸煤工業(yè)水系統(tǒng)隔離

21、時，誤將暖通至灰?guī)靻訝t暖通供回水門關閉。5) 水處理2號除鹽水泵運行中報故障，后經(jīng)檢查為就地控制箱控制繼電器壞，通過排查發(fā)現(xiàn)控制220v電源直接取自控制箱接地點，控制電源取向存在問題，水處理2號高壓泵電源（鍋爐補給水mcc02段a0bln04ga001）開關至2號高壓泵就地控制箱a相電纜接地。6) 7.1米機組加藥間加聯(lián)胺裝置2號計量箱出藥門內漏，導致用于防凍的除鹽水漏入已配好藥的1號計量箱使藥品濃度下降，給水聯(lián)胺含量不能快速上升。7) 暖風器疏水不能正?；厥?，通過臨時管道排入雨水井，導致雨水井大量返汽，熱量未能回收。8) 廢水排放能力不足，水處理大量制水時反洗排水、反滲透濃水、機組排水、脫

22、硫排水匯集到一起，三臺清水泵連續(xù)運行，清水池還在溢流狀態(tài)，特別是清水泵連續(xù)兩臺不能運行后，大量廢水排入雨水系統(tǒng)。（四）除灰專業(yè)1. 電除塵電除塵空載升壓合格后，2、3、4電場未投入運行（因通訊未連接好）。僅投了一電場電壓升至30kv，四天連續(xù)運行穩(wěn)定。在線濁度儀安裝未完成不能投入，除塵效率未知。2.輸灰系統(tǒng)電除塵運行中出現(xiàn)一個灰斗堵灰，堵灰的原因是因為灰斗結冰造成?；叶方Y冰的原因是脫硫在試轉漿液循環(huán)泵時吸收塔水霧通過引風機（引風機出口擋板是開啟的）侵入除塵器而造成。為了避免此類異常的發(fā)生，特針對此風機、電除塵、脫硫的啟動順序下發(fā)對應的技術措施。3.干排渣系統(tǒng)系統(tǒng)沒有全部安裝，只有干排渣機投入運

23、行。干排渣機運行不穩(wěn)定跳閘頻繁并出現(xiàn)了一些設備與安裝缺陷（缺陷已上報）。（五）啟動爐1) 啟動爐兩臺給水泵設計與水箱只設計一個入口管道并且管徑偏小，在兩臺爐滿負荷情況下單臺泵不能滿足兩爐用水，兩臺泵同時啟動出現(xiàn)泵不上水或泵汽化現(xiàn)象。建議給水泵入口母管與水箱再加一個出水口，雙出水口對應兩臺泵解決供水問題。保證機組整套啟動時的輔汽汽源穩(wěn)定。2) #2啟動爐送風機擋板開度50%時風殼振動大。（六）汽機專業(yè)1、由于#1高壓主汽聯(lián)合汽門臨時堵板不嚴造成蒸汽從#1、#4高壓導汽管進入汽缸，在吹管期間，汽輪機缸溫持續(xù)上漲，最高調節(jié)級金屬達97，高排處上下缸金屬溫差最高達60。在缸溫變化期間采用定期手動盤車1

24、80的方式防止汽輪機大軸彎曲。2、電泵前置泵驅動端軸承振動在吹管期間經(jīng)觀察確定與給水流量變化有很大關系。下表為1月29日電泵前置泵軸承垂直振動隨流量變化的情況：時間電前泵非驅動端振動（mm）電前泵驅動端振動（mm）電前泵電流（a）流量（t/h）11：590.0340.02239353812：000.0360.03439354512：010.0640.05737549715：350.0580.037337.438115：400.0680.04533938016：000.0370.03838147516：040.0350.04335243716：060.0430.05535143316：080.0

25、480.058353440從上表可以明顯看出當給水流量大于400 t/h時電前泵軸承垂直振動明顯下降，而在電泵最小流量下（約為220t/h），電前泵軸承垂直振動高達0.10mm。從上表可以看出電泵的流量對電泵運行穩(wěn)定性有很大影響，電泵越接近于額定流量越穩(wěn)定。（七）輸煤專業(yè)1. 系統(tǒng)揚塵問題突出，主要是由于系統(tǒng)功能不完善，除塵器、皮帶噴淋水未投運，導料槽防溢裙板變形和導料槽后蓋密封不嚴所造成。2. 皮帶機達不到額定出力，主要體現(xiàn)在：1) 斗輪機取煤運行時地面皮帶跑偏最多可達到200t/h出力，后在斗輪機中心導料槽加裝倒流板后最多可達到500t/h出力，否則地面皮帶跑偏撒煤。2) 皮帶機配重不足造

26、成皮帶打滑，集中體現(xiàn)在6pa皮帶機上。3) 皮帶機尾部導料槽狹窄，在運行過程中導料槽中有煤淤積使煤與導料槽之間的摩擦力增加，導致系統(tǒng)皮帶打滑堵煤。3. 設備運行不可靠，經(jīng)常出現(xiàn)設備無法啟動或在運行過程中跳閘，體現(xiàn)在6pa皮帶機與#3皮帶機頭部制動器限位開關不穩(wěn)定。4. 低壓皮帶機拉線開關動作后在將就地開關復位后，必須在輸煤380v動力中心或公用380v配電間開關上在重復進行復位，造成設備啟動繁瑣，啟動時間加長。5. 輸煤系統(tǒng)照明不充足，在設計中將煤倉間#1、#2機中間照明優(yōu)化使煤倉間中間部分光線達不到現(xiàn)場運行要求，6號拉緊間、4號拉緊間未設計照明，工程聯(lián)系單提出至吹管時仍未解決。6. 輔助設備

27、安裝未完工，致使系統(tǒng)呼叫系統(tǒng)、工業(yè)電視系統(tǒng)無法投用，給系統(tǒng)上煤監(jiān)視帶來一定困難。7. 煤水處理系統(tǒng)安裝未完工，使輸煤廊道衛(wèi)生無法清理。8. #1斗輪機存在大量缺陷在操作時運行人員必須機械操作。9. 皮帶機撒煤嚴重，主要由于皮帶跑偏、清掃器清掃不干凈或安裝位置不合適原煤倉落料筒小有瞬時大煤量時溢煤所造成。10. 輸煤系統(tǒng)皮帶巡檢人員少，啟動設備時間長，巡檢質量得不到保證。在吹管期間斗輪機司機處于長期待命狀態(tài)。五、可供借鑒的運行操作1. #1脫硫系統(tǒng)配合主機整套啟停步序：因我廠設計為無旁路系統(tǒng)，如果脫硫系統(tǒng)故障停運，將直接導致主機系統(tǒng)停運，必須嚴格執(zhí)行脫硫系統(tǒng)配合主機整套啟動的啟停操作步序。鍋爐、

28、脫硫、除塵系統(tǒng)聯(lián)合啟動步序：1) 接值長通知主機側準備點火啟動，脫硫做好啟動準備（一般提前13天脫硫系統(tǒng)將所有電氣開關、設備邏輯、閥門傳動完畢，提前1天聯(lián)系主控將漿液循環(huán)泵、氧化風機、低壓脫硫變送電熱備用）。2) 接值長通知主機側準備啟動引風機（約1小時后），脫硫做好啟動準備。3) 脫硫系統(tǒng)遠程打開吸收塔出口擋板門，檢查出口擋板動作正常，無卡澀現(xiàn)象，且dcs畫面反饋正常。4) 啟動脫硫公用系統(tǒng)（水系統(tǒng)、石灰石漿液制備系統(tǒng)），確認系統(tǒng)工作正常；5) 啟動脫硫系統(tǒng)吸收塔攪拌器。6) 啟動脫硫系統(tǒng)氧化空氣系統(tǒng)。7) 脫硫系統(tǒng)給漿控制投入自動（根據(jù)情況投入）。8) 點火前1224h投入電除塵的保溫箱及

29、灰斗加熱裝置，點火前0.5h投入各振打裝置，投入除灰系統(tǒng)。9) 鍋爐風煙系統(tǒng)已處于自然通風狀態(tài)，引風機具備隨時啟動的條件。10) 請示值長同意后啟動脫硫系統(tǒng)漿液循環(huán)系統(tǒng)，先啟動一臺漿液循環(huán)泵（一般啟動#1漿液循環(huán)泵）。如脫硫系統(tǒng)循環(huán)泵已經(jīng)啟動而引風機短時間無法啟動時，應將引風機出口電動擋板暫時關閉，待引風機具備啟動條件后，再將擋板開啟并啟動引風機。11) 啟動脫硫系統(tǒng)除霧器沖洗系統(tǒng)，順控或手動沖洗除霧器一次。12) 投入電除塵一、二電場（根據(jù)情況可以只投運一電場），低電壓模式運行，確認升壓、振打正常。13) 依次啟動兩臺空預器、引風機、送風機，并調整好爐膛負壓及總風量，進行爐膛吹掃（盡量縮短脫

30、硫漿液循環(huán)泵啟動后引風機啟動的時間，一般控制在10min內）。再啟動另一臺漿液循環(huán)泵。14) 鍋爐點火前投入干渣機系統(tǒng)。15) 鍋爐啟動磨機，點火。2. 鍋爐、脫硫、除灰系統(tǒng)聯(lián)合停運步序：1) 主機確認滿足吹掃條件，進行吹掃。2) 停運送、引風機，鍋爐自然通風消壓。3) 停運電除塵系統(tǒng)、除灰輸灰系統(tǒng)。4) 維持火檢冷卻風機和空氣預熱器正常運行。5) 脫硫系統(tǒng)給漿控制解手動并關閉。6) 脫硫系統(tǒng)入口煙溫低于80時，停止?jié){液循環(huán)泵。 7) 脫硫系統(tǒng)停止氧化空氣系統(tǒng)，并關閉吸收塔出口擋板門。8) 長期停運時，將吸收塔漿液清空輸送至事故漿液箱或外排，并可以停運吸收塔攪拌器。1.2脫硫系統(tǒng)停運步序：1)

31、 主機確認滿足吹掃條件，進行吹掃。2) 停運送、引風機，鍋爐自然通風消壓。3) 停運電除塵系統(tǒng)。4) 維持火檢冷卻風機和空氣預熱器正常運行。5) 脫硫系統(tǒng)給漿控制解手動并關閉。6) 脫硫系統(tǒng)入口煙溫低于80時，停止?jié){液循環(huán)泵。 7) 脫硫系統(tǒng)停止氧化空氣系統(tǒng)，并關閉吸收塔出口擋板門。8) 長期停運時，將吸收塔漿液清空輸送至事故漿液箱或外排，并可以停運吸收塔攪拌器。3. 運行調整方面：1）按照脫硫系統(tǒng)配合主機整套啟動的操作步序，加強聯(lián)系與溝通，密切關注吸收塔入口煙溫，當煙溫超過80時投入吸收塔入口事故噴淋氣動門聯(lián)鎖。2）先啟動1臺脫硫漿液循環(huán)泵，避免返水汽至引風機及電除塵器，當引風機啟動后再啟動

32、12臺漿液循環(huán)泵，盡量保證漿液循環(huán)泵與引風機啟動間隔時間控制在10min內。3）吸收塔內液體ph值的合理調整：本次吹管前吸收塔內注入約1500m3的工藝水，防止未燃燼粉塵污染漿液，在吹管期間ph值維持在56之間，當下降時提前投入強堿naoh中和提高ph值或打入石灰石漿液提高ph值，石灰石漿液的投入量很少。4）水平衡維持：由于吸收塔漿液液位根據(jù)吸收塔漿液密度折算補償后顯示，而當吸收塔內全部注水時，吸收塔液位顯示比實際液位偏低0.50.8m,為了保證不溢流，要求吸收塔液位維持在5.56.5m之間。吹管期間吸收塔入口煙溫不超過90，塔內水分蒸發(fā)很少，而漿液循環(huán)泵、氧化風機等轉機的機封水補充進入吸收塔

33、導致吸收塔液位逐步上升，為了維持水平衡必要時通過漿液循環(huán)泵、石膏漿液排出泵入口排污門外排以降低塔內液位。5）通知化驗人員每隔2小時取樣實測石灰石漿液、吸收塔漿液密度、濃度、吸收塔ph值，與在線值進行校對，指導運行人員監(jiān)視調整。4. 防止吸收塔漿液中毒的技術調整措施：在鍋爐首次點火及吹管階段、機組帶負荷試運、機組首次整套啟動、機組首次并網(wǎng)、50%甩負荷、100%甩負荷、rb試驗等階段的熱態(tài)通煙試驗，在此階段電除塵若不投運或投運不正常，會有大量的油污和粉塵直接進入吸收塔內。經(jīng)初步估算，在此階段最惡劣的情況下進入吸收塔的粉塵量可達33.6t/h（估算）。如果4h不投運則進入吸收塔的最大的粉塵量為33

34、.6t/h4h=134.4 噸。由粉塵引起的固體物質濃度應為：134.4/(28211.12) 100%=4.25%。若投油時間和電除塵器不投運時間增長，吸收塔內會沉積大量的粉塵，影響系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。吸收塔內漿液受煤粉影響會嚴重變黑，同時粉塵中含有大量的氯化物和氟化物，這會引起漿液中cl一、f一濃度升高，影響so2吸收以及石灰石的溶解。尤其是漿液中f一若過高，容易與煙塵中逐漸溶出的al3+ 生成aifx絡合物，形成包膜覆蓋在石灰石顆粒表面，出現(xiàn)“脫硫盲區(qū)”現(xiàn)象。難以控制ph值，吸收塔漿液品質嚴重變壞，同時若通過石膏排出泵排至脫水機，會嚴重影響濾布的透析度和后期的脫水效果，同時濾布變黑并且會

35、引起濾布堵塞，襯膠管道及漿液泵的機封會嚴重磨損，為保護fgd裝置長期穩(wěn)定運行和主機的安全穩(wěn)定運行，提出以下兩項措施：1）通過控制主機鍋爐燃燒、電除塵運行及調節(jié)脫硫系統(tǒng)內部運行參數(shù)來防止?jié){液的惡化，但是這種手段只能起到預防作用，不能徹底解決漿液惡化后導致脫硫無法運行的情況；2）當通過目測、化驗及采取相關措施后，確認吸收塔漿液已經(jīng)惡化無法反應，初期惡化的漿液盡量通過石膏排出泵排至事故漿液箱，置換部分漿液待吸收塔漿液正常后再從事故漿液箱返回吸收塔慢慢消化惡化的漿液；但是由于主機在調試階段，若主機運行試驗時間過長，事故漿液箱液位已滿，通過預防漿液惡化的手段后，吸收塔內漿液品質仍嚴重惡化，無法通過石膏皮

36、帶脫水機進行脫水，只能通過緊急排放惡化的石膏漿液，置換新鮮漿液，保證脫硫系統(tǒng)的正常運行，以免影響主機的試運。經(jīng)過初步測算，緊急外排最低需要體積2000m3（面積400m2，深5m）的坑作為吸收塔漿液緊急外排的地點，現(xiàn)選定為在脫硫綜合樓西側原貨場堆放處挖體積約2000m3的大坑實現(xiàn)緊急外排。5. 此次吹管輸煤系統(tǒng)主要以#1斗輪機作為上煤點，同時提前在汽車卸煤溝進行存煤，在存煤時聯(lián)系計量化驗室進行化驗，煤溝存煤如果不符合鍋爐要求及時進行堆煤。合格后在煤溝儲存作為應急上煤通路，在鍋爐吹管期間始終持有三個上煤點，在1月27日上煤時起到了關鍵作用。6. 鍋爐排水前，因為機組排水槽內的水溫不得超多60，所

37、以應將機組排水槽排水至水位0.5米，鍋爐疏水擴容器減溫水調節(jié)門開5%，放水時開到10%，機組排水槽水溫能維持到45到50。7. 磨煤機的啟動1）磨煤機液壓油泵已運行，吹管期間由于煤量較低，可將定加載方式的加載壓力設定為3mpa，防止磨內煤層薄磨煤機振動大，隨著煤量的增加，可將加載方式切換為變加載方式；2）磨煤機潤滑油泵已處于高速運行狀態(tài)，油溫28，油壓大于1.3 mpa，齒輪箱油位在最低油位線以上；3）關閉等離子暖風器旁路門，全開等離子暖風器疏水器前后手動門，旁路手動門，全開供汽電動門、手動門，投入等離子暖風器運行；4）打開磨煤機出口擋板，打開磨煤機入口熱風插板，進行暖磨；5）當磨煤機出口溫度

38、達90時，將磨煤機磨輥升起，啟動磨煤機，給煤機，將給煤機給煤指令加至20t/h布煤2min后，將磨輥降下；6）磨輥降到位后，將給煤量加至28t/h，如果煤量過低可能會導致磨煤機振動。7）根據(jù)煤量調整磨煤機入口風量，風煤比保持在1.7倍左右，但一般不能低于60t/h。等離子磨運行時，盡量維持一次風管內一次風速在20m/s左右，當燃燒穩(wěn)定后可適當提高一次風速至25m/s左右；8）初始點火期間，等離子或微油磨二次風的配風要注意：為使點火初期著火穩(wěn)定，周界風的開度為10%，如果運行過程中出現(xiàn)燃燒器超溫的現(xiàn)象，可適當將周界風開大，輔助風的開度初始為1520%，隨著燃燒的穩(wěn)定，可隨燃料的增加逐漸開大輔助風；9)鍋爐點火風量調整至800t/h，不宜過