香格里拉飯店空調(diào)系統(tǒng)診斷報告-高

1、1 / 30 文檔可自由編輯 北京香格里拉飯店 空調(diào)采暖系統(tǒng)節(jié)能 診斷報告 北京立升茂科技有限公司 2007-8-21 北京 1 / 30 文檔可自由編輯 目錄 一、一、 項目概述項目概述 .1 1 1 1項目基本情況項目基本情況.1 1 2 2咨詢內(nèi)容和節(jié)能診斷程序咨詢內(nèi)容和節(jié)能診斷程序.1 1 3 3時間安排：時間安排：.1 1 二、二、 現(xiàn)場勘查與測試準備現(xiàn)場勘查與測試準備 .1 1 1 1現(xiàn)場勘查及咨詢現(xiàn)場勘查及咨詢.1 1 2 2收集資料整理收集資料整理.4 4 3 3制定測試方案制定測試方案.4 4 三、三、 測試數(shù)據(jù)測試數(shù)據(jù) .4 4 1 1測試過程測試過程.4 4 2 2數(shù)據(jù)記

2、錄數(shù)據(jù)記錄.5 5 四、四、 數(shù)據(jù)分析數(shù)據(jù)分析 .1010 1 1統(tǒng)計能耗數(shù)據(jù)統(tǒng)計能耗數(shù)據(jù).1010 2 2冷水機組能效冷水機組能效.1010 3 3循環(huán)水泵效率循環(huán)水泵效率.1111 4 4輸配系統(tǒng)效率輸配系統(tǒng)效率.1212 5 5空氣處理機組空氣處理機組.1212 2 / 30 文檔可自由編輯 6 6冷凝溫差報警冷凝溫差報警.1414 五、五、 節(jié)能運行策略節(jié)能運行策略 .1515 1 1常規(guī)節(jié)能手段常規(guī)節(jié)能手段.1515 1 11 1 室內(nèi)溫度室內(nèi)溫度 .1515 1 12 2 送風溫差送風溫差 .1515 1 13 3 冷水機組冷水機組 .1515 1 14 4 維護保養(yǎng)維護保養(yǎng) .1

3、515 1 15 5 能耗統(tǒng)計能耗統(tǒng)計 .1515 2 2輸配系統(tǒng)的改造輸配系統(tǒng)的改造.1515 2 21 1 閉式定壓、自動排氣、過濾、水處理閉式定壓、自動排氣、過濾、水處理 .1515 2 22 2 二次泵系統(tǒng)、多泵并聯(lián)、變頻調(diào)節(jié)二次泵系統(tǒng)、多泵并聯(lián)、變頻調(diào)節(jié) .1515 2 23 3 必要的水力平衡閥和顯示儀表必要的水力平衡閥和顯示儀表 .1616 六、六、 節(jié)能解決方案節(jié)能解決方案 .1616 1 1改造項目改造項目.1616 2 2工程費用工程費用.1616 3 3節(jié)能潛力節(jié)能潛力.1616 4 4投資回收期投資回收期.1616 5 5說明說明.1616 七、七、 供暖系統(tǒng)改造意見供

4、暖系統(tǒng)改造意見 .1616 3 / 30 文檔可自由編輯 1 1熱源的分配與回收熱源的分配與回收.1717 2 2提高換熱器效率、節(jié)約使用能耗提高換熱器效率、節(jié)約使用能耗.1717 3 3二次側水循環(huán)系統(tǒng)節(jié)能措施二次側水循環(huán)系統(tǒng)節(jié)能措施.1717 八、八、 結論部分結論部分 .1717 1 / 30 文檔可自由編輯 、項目概述 1項目基本情況 北京香格里拉飯店景閣建于 1986 年，二期工程建筑總面積 65,000，地上 25 層，地下 2 層，客房總數(shù) 528 套，于 2004 年進 行裝修改造。 空調(diào)、采暖系統(tǒng)為風機盤管加新風系統(tǒng)（FCU+OA）,分為高低兩 區(qū)。地下 1 層至地上 2 層

5、為低區(qū)，地上 2 層以下為裙房；4 層至 24 層為高區(qū)，7 層以上為客房；3 層和 25 層為設備層。 風機盤管為四管制，水系統(tǒng)采用高位水箱定壓。夏季冷源為離 心冷水機，冬季熱源通過汽水換熱器連接蒸汽鍋爐。過渡季節(jié)通過 板式換熱器實現(xiàn)冷卻塔直接供冷（間接蒸發(fā)制冷，IDEC）。一至四 月份，冷、熱系統(tǒng)同時供熱代冷。采暖、供冷末端系統(tǒng)流程詳見圖 1、機房工藝流程詳見圖 2。 2咨詢內(nèi)容和節(jié)能診斷程序 受香格里拉工程部委托，我公司對香格里拉的空調(diào)、采暖系統(tǒng) 進行能源診斷。 項目的實施過程包括：現(xiàn)場勘查、收集資料、繪制管路系統(tǒng)和 機房工藝流程圖、設置測點、制定測試方案、與建設單位核實現(xiàn)場 情況、現(xiàn)場

6、測試、整理數(shù)據(jù)、分析計算、出具節(jié)能診斷報告。 3時間安排： （1）2007 年 7 月 28 日-8 月 11 日，現(xiàn)場勘查與前期準備。 （2）2007 年 8 月 12 日，現(xiàn)場測試。 2 / 30 文檔可自由編輯 （3）2007 年 8 月 13 日-8 月 27 日，結果分析和完成報告。 、現(xiàn)場勘查與測試準備 1現(xiàn)場勘查及咨詢 我公司于 2007 年 7 月 28 日到香格里拉飯店進行首次現(xiàn)場勘查， 測試人員包括宋絳雄、李建興、高沛峻、吳景山、劉學政、劉鐵軍、 高靖哲等共 9 人。與工程部人員進行交談，項目基本情況，工藝流 程、參數(shù)、設備選型，運行管理情況，冷熱源設備機房等，進行現(xiàn) 場勘

7、查。對工程部提出的系統(tǒng)運行中存在的問題進行了現(xiàn)場咨詢， 解答了若干問題。提出了要進行節(jié)能診斷應進行的必要準備工作和 應具備的條件。 3 / 30 文檔可自由編輯 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26F26F3F3F . . . . . . . . . . . . . .

8、. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 圖圖 1 1 空調(diào)水系統(tǒng)及末端布置形式 4 / 30 文檔可自由編輯 . 26F3F3F . 26F . . 圖圖 2 2 機房水系統(tǒng)流程圖及測點布置圖 5 / 30 文檔可自由編輯 2收集資料整理 初步了解現(xiàn)場情況后，我公司多次派人到現(xiàn)場與工程部聯(lián)系收集技 術資料，由于甲方?jīng)]有提供設備竣工藍圖，遂收集工藝系統(tǒng)控制圖 并從系統(tǒng)自動控制設備輸出取得資料，繪制空調(diào)采暖系統(tǒng)圖、收集 設備名牌數(shù)據(jù)和設備樣本。反復多次到現(xiàn)場核實和修改圖紙。 3制定測試方案 經(jīng)過一周的準

9、備工作。根據(jù)現(xiàn)場的實際情況，提出了系統(tǒng)的測 試方案，繪制了帶測點的機房水系統(tǒng)流程圖及測點布置圖和空調(diào)水 系統(tǒng)及末端布置形式。 、測試數(shù)據(jù) 1測試過程 測試時間：2007 年 8 月 12 日上午 9：45 到達香格里拉飯店開 始測試，至當天下午 4：30 分結束。 測試人員：高沛峻、吳景山、劉學政、劉鐵軍、高靖哲等共 9 人，其中甲方人員 4 人。 測試分工：劉學政、劉鐵軍負責流量測量并記錄校驗；高靖哲、 吳景山負責風速和溫度測量并記錄校驗。 由于到達現(xiàn)場后，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)場情況與原來收集到的現(xiàn)場資料有誤。 現(xiàn)場實地勘查、重新安排測點，進行測試工作。在工程部領導、員 工的大力支持下，共測試完成空調(diào)水系

10、統(tǒng)測點 8 個，電控測點 9 個， 室外空氣測點 6 個；空調(diào)水系統(tǒng)觀測儀表二十多個，組合式空調(diào)機 組運行記錄十臺，取得了一些數(shù)據(jù)。 6 / 30 文檔可自由編輯 同時，也發(fā)現(xiàn)了系統(tǒng)存在的一些不完善的問題。如循環(huán)水泵前 后壓力測點漏缺、低區(qū)冷水分集水器壓力只有遠傳監(jiān)控、無壓力表； 高區(qū)冷水由兩臺冷水機組支路合流，兩管之間有壓差控制閥平衡壓 力，控制室有壓差控制系統(tǒng)，但無壓力讀數(shù)反饋。冷卻水壓力儀表 安裝位置錯誤，導致出現(xiàn)管路捉氣現(xiàn)象無法讀數(shù)。組合式空調(diào)器進 出口溫度、壓力測量儀表損壞較多。 所有這些情況都給我們的測試工作帶來了不便，一些測點無法 讀數(shù)和讀數(shù)錯誤，給數(shù)據(jù)分析和能耗評價帶來了相當?shù)?/p>

11、難度。 另外，本次測試主要針對冷水機組的制冷工作循環(huán)進行，包括 部分空調(diào)機組運行記錄和數(shù)據(jù)分析。由于季節(jié)所限并未對供熱系統(tǒng) 進行測試，后文中對供熱系統(tǒng)的分析，是憑借我公司多年從事供熱 系統(tǒng)節(jié)能工作經(jīng)驗和現(xiàn)場了解的情況做出的定性分析。 2數(shù)據(jù)記錄 7 / 30 文檔可自由編輯 機組水泵 流量流量溫度 溫溫 差差 壓力阻力阻力 輸入功輸入功 率率 流流 量量 壓力 揚揚 程程 輸入功率輸入功率 m3/hm3/hMPa 10kP10kP a a kWkW m3/m3/ h h MPam mkWkW 冷水機組 進 口 出 口 進 口 出 口 進 口 出 口 冷水側 R1-1 冷卻水側 冷水側 4934

12、93 10. 1 7.6 2.52.5 0.4 5 0.3 7 8 8 493493 0.1 6 0.4 5 292968.768.7 R1-2 冷卻水側 53553525.28.2.72.70.30.27 7 310.0310.0 5355350.10.3161671.771.7 8 / 30 文檔可自由編輯 8 5 5 8 95 冷水側 2682689.1 7.0 2.12.1 1.2 2 1.0 0 2222 268268 0.9 4 1.2 2 282848.048.0 R2-1 冷卻水側 297297 25. 0 27. 0 2.02.0 0.3 5 0.2 4 1111 158.5

13、158.5 297297 0.1 6 0.3 5 191941.541.5 冷水側 4024027.0 5.0 2.02.0 1.1 7 1.0 9 8 8 402402 0.9 4 1.1 7 232366.166.1 R2-2 冷卻水側 468468 26. 0 29. 0 3.03.0 0.2 7 0.2 3 4 4 183.0183.0 468468 0.1 6 0.2 7 111140.240.2 9 / 30 文檔可自由編輯 銘牌參數(shù) 機組水泵 流量流量溫度 溫溫 差差 污垢系數(shù)阻力阻力輸入功率輸入功率 流量 流量壓力 揚揚 程程 輸入功率輸入功率 m3/hm3/hm2/kW 10

14、kP10kP a a kWkW m3/h m3/hkPam mkWkW 冷水機組 進 口 出 口 進 口 出 口 冷水側 2002001275 50.0189.89.8 202 202 38383737 R1-1 冷卻水側 24024032375 50.0447.27.2 228228 239 239 36363737 冷水側 3933931275 50.0185.55.5 432 432 38387575 R1-2 冷卻水側 47447432375 50.0445.55.5 400400 548 548 34347575 10 / 30 文檔可自由編輯 冷水側 2002001275 50.0

15、189.89.8 216 216 45454545 R2-1 冷卻水側 24024032375 50.0447.27.2 228228 239 239 36364545 冷水側 5415411275 50.0186.86.8 378 378 45457575 R2-2 冷卻水側 45445432375 50.0447.47.4 331331 467 467 36367575 11 / 30 文檔可自由編輯 運行記錄 機組水泵 壓力溫度 COPNPLV 制冷量水側溫度溫差電流 kPa RT A 冷水機組 進口出口 蒸發(fā)器 2585.8 9.87.0 2.8 70 R1-1 冷凝器 67932 5

16、.10 5.76 330 27.029.0 2.0 80 蒸發(fā)器 2756.7 9.37.1 2.2 120 R1-2 冷凝器 74833 5.72 6.46 650 27.029.0 2.0 120 蒸發(fā)器 2776.7 9.27.0 2.2 80 R2-1 冷凝器 70532 5.10 5.76 330 26.029.0 3.0 70 12 / 30 文檔可自由編輯 蒸發(fā)器 R2-2 冷凝器 6.38 7.15 600 13 / 30 文檔可自由編輯 組合式空調(diào)機組/新風處理機組測試記錄 樓層/編號 服務區(qū)域銘牌值實測值備注 冷量風量 電機功 率 水側溫差 進口/出口壓 力 水側壓 差 k

17、Wm3/hkWMPa10kPa 1F/AHU-01 健身房 527000 3.5NULL/NULLNULL/NULL/ 無表 1F/AHU-02 面包房 8715000 7.59/120.35/0.1520 1F/AHU-03 電話房 495000 3NULL/NULL0.25/0.16 無溫度計 1F/AHU-05 洗衣房 1288000 3.5NULL/NULLNULL/NULL/ 無表 1F/AHU-06 工服房 16010000 7.513/150.26/0.206 1F/AHU-19 洗衣房 31720000 1110/11NULL/NULL/ 無壓力表 14 / 30 文檔可自由編

18、輯 1F/XF-01 職工餐廳 14618000 1113/150.25/NULL/ 出口缺壓力表 1F/XF-02 更衣室 8410000 5.512/18 NULL/NULL/ 無壓力表 2F/CH-K-01 中廚中餐 11311200 5.5NULL/NULL0.15/0.096 無溫度計 2F/CH-K-02 中廚排煙 9216200 7.5NULL/NULL0.12/0.102 無溫度計 15 / 30 文檔可自由編輯 、數(shù)據(jù)分析 1統(tǒng)計能耗數(shù)據(jù) 下表為甲方提供的 2006 年 1 月至 2007 年 6 月的用電量和運行 電費。 0 200,000 400,000 600,000

19、800,000 1,000,000 1,200,000 1,400,000 1,600,000 1,800,000 2,000,000 06-106-206-306-406-506-606-706-806-906-10 06-11 06-1207-107-207-307-407-507-6 總用電量（度）總電費（元） 從 06、07 年度運行數(shù)據(jù)對比，可以看出：07 年 1 月、2 月數(shù)據(jù) 與 06 年度 1 月、2 月數(shù)據(jù)基本持平；3 月以來能耗增長較快，為 06 度同期水平的 150%。 2006 年全年總用電量為 1300 萬 kWh，全年耗電量指標 200kWh/m2a；電費支出 11

20、00 萬元，平均電價 0.84 元/kWh。 參考 2005 年北京建筑能耗構成調(diào)查統(tǒng)計結果，大型公共建筑全 年耗電量指標在 100300 kWh/m2a 之間，評估本項目建筑能耗在北 京市大型公共建筑中處于中等水平。 2冷水機組能效 通過測試數(shù)據(jù)分析對比冷水機組實際運行能效與機組 COP、NPLV 值。 16 / 30 文檔可自由編輯 表 1 R1-1R1-2R2-1R2-2 COP5.105.725.106.38 NPLV5.766.465.767.15 部分負荷率 62.7%56.4%44.3% 運行能效 4.624.135.11 節(jié)能潛力 28.5%28.3%28.5% 從上表可以看出

21、，測試期間運行的三臺冷水機組 R1-2、R2- 1、R2-2 在部分負荷下工作，但實際運行能效均未達到規(guī)定的 NPLV。 節(jié)能潛力分析：合理設置冷水機組的啟?？刂瞥绦?，充分利用 臺數(shù)調(diào)節(jié)和負荷卸載控制實現(xiàn)冷水機組的節(jié)能運行，避免機組長時 間在低于 50%負荷下工作。 3循環(huán)水泵效率 通過測量水泵實際流量、進出口壓差、輸入電流等參數(shù)，可以 獲得水泵的工作流量、揚程、輸入功率，進而計算出水泵實際運行 的效率，評估水泵節(jié)能潛力。 標稱效率是按電機銘牌功率計算的水泵效率，額定效率為水泵 的標定效率，功率為實際輸入的軸功率。額定效率一般大于 70%， 標稱效率由于電機功率分檔原因要低于額定效率。 運行效

22、率是水泵在輸配系統(tǒng)管網(wǎng)中實際運行時的工作效率。運 行效率可以用來評價輸配系統(tǒng)的水泵選型設計的合理性。 17 / 30 文檔可自由編輯 表 2 R1-1R1-2 冷水泵冷卻水泵冷水泵冷卻水泵 標稱效率 56.5%63.4%59.6%67.7% 運行效率 56.7%32.5% 節(jié)能潛力 5.5%45.8% R2-1R2-2 冷水泵冷卻水泵冷水泵冷卻水泵 標稱效率 58.9%52.1%61.8%61.1% 運行效率 42.6%37.1%38.1%34.9% 節(jié)能潛力 29.0%38.2%36.5%41.8% 由上表可知，冷水循環(huán)泵的運行效率在 38.1%到 56.7%之間，平 均運行效率為 45.8

23、%；冷卻水循環(huán)泵的運行效率在 32.5%到 37.1%之 間，平均運行效率為 34.8%，水泵運行效率較低。 節(jié)能潛力分析：選配合適的水泵，更換水泵葉輪或電機，降低 水泵功率消耗，或采用多臺水泵并聯(lián)運行和變頻調(diào)節(jié)等手段，提高 水泵運行效率至 60%以上。 4輸配系統(tǒng)效率 輸送能效比（ER）應是循環(huán)水泵電機的額定功率（kW）與所輸 送的顯熱交換量（kW）之比?？紤]冷水泵的揚程一般不超過 36m， 18 / 30 文檔可自由編輯 其效率為 70%以上，供回水溫差為 5時，計算出冷水的輸送能效比 應該是 ER=0.0241。 表 3 機組負荷 機組負荷 率 水泵功 率 水泵效率ER 限值 kW%kW

24、% R1-1 R1-2143362.7%68.756.7%0.0479 R2-165556.4%48.042.6%0.0733 R2-293544.3%66.138.1%0.0707 從上表可以看出，輸送能耗普遍大于公共建筑節(jié)能設計標準 （50189-2005）規(guī)定的數(shù)值 ER0.0241。 對比機組制冷量和水泵循環(huán)流量，可以進一步解釋，冷水機組 的進出口溫差過小的原因：水泵為一機對一泵的定速運轉泵，當機 組處于 50%負荷工作時，水泵仍工作于 100%流量，系統(tǒng)處于大流量 小溫差運行狀態(tài)，定流量系統(tǒng)無法實現(xiàn)隨空調(diào)末端負荷變化而減少 輸送能耗的目的。 輸配系統(tǒng)變流量運行可以有效節(jié)約輸送能耗。為

25、配合冷水機組 的定流量運行，需采用二次泵系統(tǒng)，或分集水器壓差旁通控制。 與定流量運行相比，冷水機組采用二次泵變流量調(diào)節(jié)（臺數(shù)調(diào) 節(jié)+變頻調(diào)節(jié)）可節(jié)約輸送系統(tǒng)能耗 70%。按輸送能耗占空調(diào)能耗的 19 / 30 文檔可自由編輯 30%計算，采用二次泵系統(tǒng)節(jié)能潛力為 20%。 5空氣處理機組 全空氣系統(tǒng)的空氣處理機組和新風機組的能效評價可以用冷風 比（處理焓差）和送風機單位風量耗功率 Ws 兩個參數(shù)評價。 表 4 冷量風量 電機功 率 冷風比 風機單位功 耗 樓層/編 號 kWm3/hkWW/(m3/h)W/(m3/h) 1F/AHU- 01 5270003.57.40.50 1F/AHU- 02

26、 87150007.55.80.50 1F/AHU- 03 4950003.09.80.60 1F/AHU- 05 12880003.516.00.44 1F/AHU- 06 160100007.516.00.75 1F/AHU- 19 3172000011.015.90.55 20 / 30 文檔可自由編輯 1F/XF-011461800011.08.10.61 1F/XF-0284100005.58.40.55 2F/CH-K- 01 113112005.510.10.49 2F/CH-K- 02 92162007.55.70.46 公共建筑節(jié)能設計標準（50189-2005）規(guī)定，對于四

27、管制 定風量系統(tǒng)：Ws0.51。由上表可知，絕大部分風機單位功耗 Ws 均 超過了節(jié)能設計標準的限值，最大超標 47%。 組合空調(diào)的冷風比大于 7，也超出了普通舒適性空調(diào)的推薦值 （57 W/m3/h），對應處理焓差為 1520kJ/kg。 新風機組的冷風比小于 9，與普通舒適性空調(diào)的推薦值（813 W/m3/h），對應處理焓差為 2540kJ/kg，相比偏小。 洗衣房 1F/AHU-05、工服房 1F/AHU-06、洗衣房 1F/AHU-19 組合 式空調(diào)機組屬發(fā)熱量大的房間，按工藝空調(diào)對待，不在本評價之列。 6冷凝溫差報警 經(jīng) 2007 年 7 月 28 日現(xiàn)場調(diào)查，運行管理人員反映，冷水

28、機組 出現(xiàn)報警，面板顯示內(nèi)容為冷凝器溫差過大。經(jīng)現(xiàn)場調(diào)研，冷卻水 系統(tǒng)的供回水溫差見下表。 21 / 30 文檔可自由編輯 表 5 冷卻水系統(tǒng)的供回水溫差 R1-1R1-2R2-1R2-2 冷卻水 CTCRCTCRCTCRCTCR 進水（） 24. 2 26. 1 27. 4 26. 4 28. 3 26. 3 28. 7 29. 4 出水（） 23. 7 28. 4 25. 7 28. 7 26. 3 28. 8 25. 8 29. 6 溫差（） 0.52.31.72.32.02.52.90.2 由上表可知，R1-1 冷卻塔及 R2-2 冷水機組未開（進出口溫差 太小，但不排除溫度傳感器故障

29、）。 其他冷卻塔和冷水機組的冷卻水進出口溫差：冷卻塔進出水最 大溫差為 2.9，最小溫差為 1.7。運行中的三臺冷水機組進水溫 度及進出水溫差變化相對較小，進出水溫度平均為 26.3/28.7， 進出水平均溫差為 2.4。 與冷卻水標準設計溫度 30/35（或者 32/37）相比，冷 卻塔并沒有在額定負荷下工作。冷卻水溫差較小說明冷卻水量偏于 保守。但此時，冷水機組報警顯示冷凝器溫差過大，說明：冷凝器 傳熱熱阻過大，污垢熱阻過大。 對于冷水一側，低區(qū)冷水供回水溫度為 10.0/10.9；高區(qū) 冷水供回水溫度為 9.1/10.0。與冷水標準設計溫度 7/12相 比，冷水流量偏大較多。 22 /

30、30 文檔可自由編輯 另一方面，國外冷水機組對水質(zhì)的要求比較高，機組額定制冷 量下對污垢熱阻的規(guī)定如下：冷水側 0.018m2/kW，冷卻水側 0.044 m2/kW，而我國冷水機組的水側污垢熱阻為 0.0086 m2 /kW，水質(zhì)要求較低，機組缺少必要的水處理裝置，造成內(nèi)壁結垢， 影響換熱效果。 、空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能運行策略 1常規(guī)節(jié)能手段 11 室內(nèi)溫度 室內(nèi)溫度取值的高低，不僅直接影響室內(nèi)熱環(huán)境的質(zhì)量，而且 與能耗的多少密切相關。冬季供暖室內(nèi)計算溫度每降低 1，能耗 可減少約 510；夏季空調(diào)室內(nèi)計算溫度每提高 1，能耗可減 少約 8%10%。 12 送風溫差 送風溫差加大 1 倍，送風量可減

31、少 50%，空調(diào)系統(tǒng)的材料消耗 和投資相應可減 40%左右，動力消耗則下降 50%左右，送風溫差在 48之間時，每增加 1，送風量約可減少 10%15%。 13 冷水機組 蒸發(fā)溫度一定、冷凝溫度上升，壓縮機的制冷量或制熱量下降 而功耗增加；冷凝溫度一定、蒸發(fā)溫度下降，壓縮機的制冷量或制 熱量增加功耗也減少。冷凝溫度升高 2，機組制冷量減少 2%，輸 入功率增加 5%，COP 降低 7%左右。 23 / 30 文檔可自由編輯 14 維護保養(yǎng) 冷水機組的污垢熱阻控制在 0.086 m2/kW 以下、組合式空調(diào) 機組的漏風率控制在 3%（機組內(nèi)保持 700Pa 靜壓）。污垢系數(shù)由 0.086m2/k

32、W 增加至 0.13、0.18m2/kW 時滿負荷效率分別下降 4% 和 8%。 15 能耗統(tǒng)計 參照民用建筑能耗數(shù)據(jù)采集標準（JGJ/T154-2007）增加建 立空調(diào)分項能耗統(tǒng)計記錄，便于了解該建筑用能構成、空調(diào)能耗比 例，節(jié)能措施實施效果檢驗。 2輸配系統(tǒng)的改造 21 閉式定壓、自動排氣、過濾、水處理 高位水箱補水定壓屬于開式水箱定壓方式，容易產(chǎn)生氧腐蝕、 改用閉式定壓罐補水，增加系統(tǒng)主動排氣功能、全自動水處理器或 軟水器、過濾器等可以解決水循環(huán)的問題。 22 二次泵系統(tǒng)、多泵并聯(lián)、變頻調(diào)節(jié) 通過增設二次泵將定流量系統(tǒng)改變?yōu)樽兞髁肯到y(tǒng)，節(jié)約輸送能 耗達 70%以上。 23 必要的水力平衡閥和顯示儀表 水泵配合機組變流量運行后，末端設備水力平衡的問題也隨之 產(chǎn)生。因此，需要對整個輸配系統(tǒng)進行調(diào)測，在主要支路上增加必 要的動態(tài)平衡設備。 本次測試發(fā)現(xiàn)的最大問題是水泵進出口等關鍵部位的壓力表和 24 / 30 文檔可自由編輯 溫度缺失，客觀上增加了測試的難