10kV配電線路保護的整定計算論文

1、過電流保護:按下列兩種情況整定，取較大值。 按躲過線路最大負荷電流整定。隨著調(diào)度自動化水平的提高，精確掌握 每條線路的最大負荷電流成為可能，也變得方便。此方法應考慮負荷的自啟動 系數(shù)、保護可黑系數(shù)及繼電器的返回系數(shù)。為了計算方便，將此三項合并為綜 合系數(shù)K乙即：KZ=KKXKzp/Kf式中KZ-綜合系數(shù)KK-可靠系數(shù)，取1.1-1.2Izp-負荷自啟動系數(shù)，取13Kf-返回系數(shù)，取0.85微機保護可根據(jù)其提供的技術(shù)參數(shù)選擇。而過流定值按下式選擇：ldzl=KZXIfhmax式中Idzl-過流一次值Kz-綜合系數(shù)，取1.75,負荷電流較小或線路有啟動電流較大的負荷（如 大電動機）時，取較大系數(shù)，

2、反之取較小系數(shù)Ifhmax-線路最大負荷電流，具體計算時，可利用自動化設備釆集最大負 荷電流 按躲過線路上配變的勵磁涌流整定。變壓器的勵磁涌流一般為額定電流 的46倍。變壓器容量大時，涌流也大。由于重合閘裝置的后加速特性（10kV 線路一般采用后加速），如果過流值不躲過勵磁涌流，將使線路送電時或重合閘 重合時無法成功。因此，重合閘線路，需躲過勵磁涌流。山于配電線路負荷的 分散性，決定了線路總勵磁涌流將小于同容量的單臺變壓器的勵磁涌流。因 此，在實際整定計算中，勵磁涌流系數(shù)可適當降低。式中Idzl-過流一次值Kcl-線路勵磁涌流系數(shù)，取15,線路變壓器總?cè)萘枯^少或配變較大時， 取較大值Sez-線

3、路配變總?cè)萘縐e-線路額定電壓，此處為10kV 特殊情況的處理：a. 線路較短，配變總?cè)萘枯^少時，因為滿足靈墩度要求不成問題，Kz或 Klc應選較大的系數(shù)。b. 當線路較長，過流近后備靈敬度不夠時（如15km以上線路），可采用復 壓閉鎖過流或低壓閉鎖過流保護，此時負序電壓取0.06Ue,低電壓取0.6 0.7Ue,動作電流按正常最大負荷電流整定，只考慮可靠系數(shù)及返回系數(shù)。當保 護無法改動時，應在線路中段加裝跌落式熔斷器，最終解決辦法是網(wǎng)絡調(diào)整， 使10kV線路長度滿足規(guī)程要求。c. 當遠后備靈敏度不夠時（如配變?yōu)?10kVA,或線路極長），由于每臺 配變高壓側(cè)均有跌落式熔斷器，因此可不予考慮。

4、d. 當因躲過勵磁涌流而使過流定值偏大，而導致保護靈敬度不夠時，可 考慮將過流定值降低，而將重合閘后加速退出（因10kV線路多為末級保護，過 流動作時限一般為0.3s,此段時限也是允許的）。 靈敬度校驗：近后備按最小運行方式下線路末端故障，靈敬度大于等于1.5；遠后備靈 敬度可選擇線路最末端的較小配變二次側(cè)故障，接最小方式校驗，靈敬度大于 或等于1.2。Km1 =ldmin1/ldzl1.25Km2=ldmin2/ldzl1.2式中Idminl-線路末端最小短路電流Idmin2-線路末端較小配變二次側(cè)最小短路電流Idzl-ii流整定值4重合閘10kV配電線路一般釆用后加速的三相一次重合閘，由于

5、安裝于末級保護 上，所以不需要與其他保護配合。重合閘所考慮的主要為重合閘的重合成功率 及縮短重合停電時間，以使用戶負荷盡量少受影響。重合閘的成功率主要決定于電弧熄滅時間、外力造成故障時的短路物體滯 空時間（如：樹木等）。電弧熄滅時間一般小于0.5s,但短路物體滯空時間往往 較長。因此，對重合閘重合的連續(xù)性，重合閘時間采用0.81.5s：農(nóng)村線路， 負荷多為照明及不長期運行的小型電動機等負荷，供電可幕性要求較低，短時 停電不會造成很大的損失。為保證重合閘的成功率，一般采用2.0s的重合閘時 間。實踐證明，將重合閘時間III 0.8s延長到2.0s,將使重合閘成功率山40% 以下提高到60%左右。5有關(guān)保護選型10kV線路保護裝置的配置雖然較簡單，但山于線路的復雜性和負荷的多 變性，保護裝置的選型還是值得墮視的。根據(jù)諸城電網(wǎng)保護配置情況及運行經(jīng) 驗，建議在新建變電所中應