（完整版）河南天工集團二分公司住宅摟模板工程施工方案

1、 河南天工集團二分公司住宅樓模板工程施工方案編制：河南天工建設集團二分公司住宅樓項目部審核：審批：日期： 河南天工集團二分公司住宅摟二分公司住宅摟 模板工程施工方案一、工程概況河南天工建設集團二分公司住宅樓工程位于河南天工建設集團原二分公司家屬院內(nèi)，為二類高層建筑?？拐鹪O防烈度為 7度，本工程為鋼筋砼剪力墻結(jié)構(gòu)，地下一層，地上主體 15層，局部 16層，建筑高度 49.6M，建筑物最2高點 54.9M。建筑占地面積 630.85M，地下室層高 4.9M，標準層層高 3M，室內(nèi)外高差 0.6M。本工程為鋼筋砼剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎：采用筏板基礎，筏板厚 800mm，基礎梁底與筏板底平。地下室：外剪力墻

2、為 300mm厚，高度 4.2米，內(nèi)剪力墻為200mm厚，局部為 250mm厚，最大高度為 3.6M。最大梁截面為 250700mm。頂板厚度為 220mm，局部厚度 250mm。標準層：短肢墻為 200mm厚，高度為 3M。最大梁截面為 200500mm，現(xiàn)澆板厚度 100mm，局部為 120mm。梁、板、樓梯均為現(xiàn)澆鋼筋砼結(jié)構(gòu)。砼澆筑方法：采用商品砼，使用泵送，機械振搗。二、模板工程、一般要求：1、模板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，模板內(nèi)側(cè)面要平整，接縫嚴密，不漏漿；2、當梁板跨度大于 4m時，模板應起拱，起拱高度為 2；3、模板支設必須按圖紙要求施工，保證各構(gòu)件幾何尺寸及相對位置；

3、4、各種緊固件（扣件、對拉螺栓）必須緊固，關鍵部位應加雙螺母或備雙扣件；5、支撐系統(tǒng)必須按方案要求布置，并按規(guī)程要求加墊板及斜撐等；6、模板表面必須清凈刷脫模劑，模板接縫必須加墊海綿膠條防止漏漿；7、模板拆除應在構(gòu)件砼強度能保證其表面及棱角，不因拆模而損壞后拆除。承重模板，梁板等現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，拆模時應按同條件試塊抗壓強度試驗結(jié)果，經(jīng)工地有關負責人批準后方可拆除。、基礎筏板邊模：模板采用磚胎模即在筏板四周用 Mu10水泥機磚、M5.0水泥砂漿砌 120厚墻 0.85米高,內(nèi)面及上蓋用 1：2水泥砂漿粉刷，內(nèi)立面待防水做好后砌 60厚機磚保護層，磚胎模外側(cè)應回填密實。模板、防水處理、鋼筋經(jīng)檢查驗收后方

4、可進行砼澆筑?；A梁及外墻模板：采用吊幫支設，支設方法如圖1所示。澆筑前，要認真檢查施工準備情況，對作業(yè)班組進行認真交底，堅決按1 照施工方案組織實施。、模板體系的選用為保證主體結(jié)構(gòu)的質(zhì)量目標的實現(xiàn)，使主體結(jié)構(gòu)砼達到清水砼效果，根據(jù)結(jié)構(gòu)布置情況，本工程將采用如下模板體系：地下室剪力墻采用定型組合鋼模，梁模板采用 18mm厚定型膠合模板，頂板模板采用 10mm厚竹膠大模。模板支撐采用快拆支撐體系。、配模原則柱、墻體及梁板模配模原則；力求方便施工，保證施工質(zhì)量的前提下，最大限度地提高模板的周轉(zhuǎn)使用次數(shù)，降低模板費用。、模板的配置根據(jù)施工需要，配制三層梁、板、柱模，周轉(zhuǎn)使用；樓梯模板配置二套，周轉(zhuǎn)使

5、用。、模板安裝1、剪力墻模板（1）、工藝流程找平、定位組裝墻模安裝龍骨、穿墻螺栓安裝拉桿和斜撐校正垂直度墻模預驗（2）、施工要點1、竹（木）膠合模板（標準層）1）、墻模板安裝前，應先在地面上彈出墻的中線及邊線，按位置線安裝門窗洞口模板，根據(jù)邊線先立一側(cè)模板，待鋼筋綁扎完畢后，再立另一側(cè)模板，面板與板之間的拼縫宜用雙面膠條密封。2）、模板安裝：墻模板面板宜預先與內(nèi)龍骨（ 50mm100mm方木）釘成大塊模板。內(nèi)龍骨宜豎向布置，外龍骨可用雙483.5mm鋼管與內(nèi)龍骨垂直設置，用“3”形卡及穿墻螺栓固定。內(nèi)、外龍骨間距應經(jīng)過計算確定。墻體外側(cè)模板（如外墻、電梯井、樓梯間等部位）下口宜包住下層砼 10

6、0200mm，以保證接茬平整、防止錯臺。3）、為了保證墻體的厚度正確，在兩側(cè)模之間應設撐頭。撐頭可采用在對拉螺栓外套同墻寬的竹筒代替。為了防止?jié)仓艜r脹模，應用對拉螺栓固定兩側(cè)。對拉螺栓用14鋼筋制作，其橫向間距為一個方向同龍骨間距，另一個方向根據(jù)計算確定。2、組合鋼模（地下室）1）、采用組合式鋼模板作墻模板，根據(jù)墻面尺寸進行模板組拼設計，模板一般采用豎向組拼，組拼時應盡量采用較大規(guī)格的模板，模板的內(nèi)、外龍骨采用483.5mm雙鋼管，“3 ”形卡盒鉤頭螺栓固定。龍骨間距根據(jù)計算確定。2）、在墻體鋼筋幫扎、墻內(nèi)預留、預埋安裝完畢并經(jīng)隱蔽驗收后，從墻體一2 側(cè)自一端開始向另一端拼裝第一層鋼模板，同

7、時在模板的拼縫中設置300450mm中間帶有止水環(huán)的對拉片，然后再從墻體的另一側(cè)的一端向另一端拼裝第一層鋼模板。當完成第一層鋼模板后，可安裝內(nèi)龍骨，內(nèi)龍骨與模板肋用鉤頭螺栓緊固。當鋼楞長度不夠需要接長時，接頭處理要增加同樣數(shù)量的鋼楞。然后再逐層組拼其上各層模板。模板自下而上全部組拼完成后，安裝外龍骨。外龍骨用“ 3”形卡和穿墻螺栓對接固定。然后用斜撐校正墻體模板垂直度，并加固固定。2、梁模板（1）、工藝流程抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設鋪梁底模板拉線找平綁扎梁筋封側(cè)模（2）、施工要點1、支撐架搭設1）、梁下支撐架采用扣件式鋼管支撐架搭設。立桿間距應經(jīng)計算確定，立桿高度調(diào)整采用可調(diào)底座，可

8、調(diào)底座插入鋼管的最小尺寸應大于架的構(gòu)架必須按確保整體穩(wěn)定的要求設置整體性拉結(jié)桿件，立桿全高范圍內(nèi)應至少有兩道雙向水平拉結(jié)桿，掃地桿須貼近樓面（間距小于 300mm）；水平桿的步距不大于 1500mm，梁模板支架應與樓板模板支架綜合布置，相互連接形成整體。150mm，支撐2）、模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，有底到頂連續(xù)設置；每道剪刀撐寬度不應小于 4跨，且不小于 6M，縱向剪刀撐與地面的傾角在 45o60o之間，水平剪刀撐與水平桿的傾角為 45o。3）底層支架應支撐在平整堅實的地面上，并在底部加通長木墊板，確保支架在砼澆筑過程中不會發(fā)生下沉。按設計標高拉線調(diào)整支架立柱標

9、高，然后安裝梁底模板，當梁的跨度大于2、梁底模鋪設4m時，跨中起拱高度為梁跨度的 2。主次梁交接時先主梁起拱，后次梁起拱。3、梁側(cè)模板安裝根據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板，梁側(cè)模板為夾幫，當梁高超過700mm時，應設置對拉螺栓緊固。3、頂板模板（1）、工藝流程支架搭設龍骨鋪設、加固頂板模板安裝頂板模板預驗(2)、施工要點1、樓板支架模板搭設：樓板支架搭設同梁模板支架搭設，一般應于梁模板支架統(tǒng)一布置。3 2、模板安裝：采用竹膠模板一般采用整張鋪設，局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度取決于支架立桿間距；小龍骨采用 50mm100mm方木立放，其間距不大于 300

10、mm，其跨度由大龍骨間距決定。大、小龍骨跨度均需根據(jù)樓板厚度和所采用的施工方法，經(jīng)計算確定。3、模板接縫：應嚴密不漏漿，當不能滿足拼縫要求時，應用海棉條嵌縫，以免漏漿。、模板計算書1、地下室頂板模板地下室頂板模板 (扣件鋼管高架 )計算書一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距 (m):0.90；縱距 (m):0.90；步距 (m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m):0.10；腳手架搭設高度 (m):4.80；采用的鋼管 (mm):483.5；扣件連接方式 :雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù) :0.80；板底支撐連接方式 :方木支撐；2.荷載參數(shù)23模板與木板自重

11、 (kN/m ):0.350；混凝土與鋼筋自重 (kN/m ):25.000；樓板澆筑厚度 (mm):250.000；2施工均布荷載標準值 (kN/m ):1.000；3.木方參數(shù)22木方彈性模量 E(N/mm):9500.000；木方抗彎強度設計值 (N/mm):13.000；2木方抗剪強度設計值 (N/mm):1.400；木方的間隔距離 (mm):200.000；木方的截面寬度 (mm):50.00；木方的截面高度 (mm):100.00；4 圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算 :方木按照簡支梁計算，其慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 :3W=5.00010.00010.00

12、0/6 = 83.33 cm；5 4I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m)：q1= 25.0000.2000.250 = 1.250 kN/m；(2)模板的自重線荷載 (kN/m):= 0.3500.200 = 0.070 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN)：= (1.000+2.000)0.9000.200 = 0.540 kN；q2p12.方木抗彎強度驗算 :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q

13、= 1.2(1.250 + 0.070) = 1.584 kN/m；集中荷載 p = 1.4 0.540=0.756 kN；22最大彎距 M = Pl/4 + ql /8 = 0.7560.900 /4 + 1.5840.900 /8 = 0.330 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 + 1.5840.900/2 = 1.091 kN；632方木的最大應力值= M / w = 0.33010/83.33310 = 3.966 N/mm；2方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm；22方木的最大應力計算值為 3.966 N/mm小于方木的抗彎強度設計值 1

14、3.0 N/mm，滿足要求 !3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下 :Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足 :6 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 : V = 0.9001.584/2+0.756/2 = 1.091 kN ；2方木受剪應力計算值 T = 31090.800/(250.000100.000) = 0.327 N/mm；2方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm；22方木受剪應力計算值為 0.327 N/mm小于方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm，滿足要求 !4.方木撓度驗算 :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如

15、下:均布荷載 q = q + q = 1.250+0.070=1.320 kN/m；12集中荷載 p = 0.540 kN ；4方木最大撓度計算值 V= 51.320900.000 /(3849500.0004166666.67)3+540.000900.000 /( 489500.0004166666.67) = 0.492 mm；方木最大允許撓度值 V= 900.000/250=3.600 mm ；方木的最大撓度計算值 0.492 mm小于方木的最大允許撓度值 3.600 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算 :支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，

16、 P = 1.5840.900 + 0.756 = 2.182 kN ；支撐鋼管計算簡圖7 支撐鋼管計算彎矩圖 (kN.m)支撐鋼管計算變形圖 (mm)支撐鋼管計算剪力圖 (kN)最大彎矩 M = 0.891 kN.m；max最大變形 Vmax= 1.984 mm；最大支座力 Qmax= 10.848 kN；62；鋼管最大應力= 0.89110/5080.000=175.320 N/mm2鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm ；2支撐鋼管的計算最大應力計算值 175.320 N/mm 小于鋼管的抗壓強度設計值2205.000 N/mm,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于 900.0

17、00/150與10 mm,滿足要求 !四、扣件抗滑移的計算 :按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取 16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承8 載力取值為 12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R= 10.848 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 !五、模板支架立桿荷載標準值 (軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重 (kN)：N = 0.1384.800 = 0.664 kN；G1鋼管的自

18、重計算參照扣件式規(guī)范附錄 A。(2)模板的自重 (kN)：N = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN；G2(3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN)：N = 25.0000.2500.9000.900 = 5.063 kN；G3經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 N2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 N = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN；3.不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2N + 1.4N = 10.614 kN；G G1 G2 G3= N +N +N = 6.010 kN；QGQ六、

19、立桿的穩(wěn)定性計算 :立桿的穩(wěn)定性計算公式 :其中 N -立桿的軸心壓力設計值 (kN)：N = 10.614 kN；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 lo/i 查表得到；i -計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58 cm；22A -W -立桿凈截面面積 (cm )：A = 4.89 cm；33立桿凈截面模量 (抵抗矩 )(cm )：W=5.08 cm；2-鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm )；2f-L鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm；0-計算長度 (m)；9 如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算l= h+2a0k1-計算長度附加系數(shù)，取值為 1.155；u

20、 -a -計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3；u = 1.700；立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.100 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m；00L /i = 1700.000 / 15.800 = 108.000；由長細比 Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.530；2鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10614.384/（0.530489.000） = 40.955 N/mm；2鋼管立桿的最大應力計算值 = 40.955 N/mm 小于鋼管立桿的抗壓強度設計值2f = 205.

21、000 N/mm，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l = k k (h+2a)0 1 2k -計算長度附加系數(shù)按照表 1取值1.243；1k -計算長度附加系數(shù)， h+2a = 1.700按照表 2取值1.003；2上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L = k k (h+2a) = 1.2431.003(1.500+0.1002) = 2.119 m；o12oL /i = 2119.439 / 15.800 = 134.000；由長細比 Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.376；2鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10614.384/（0.376489.000）

22、 = 57.730 N/mm；2鋼管立桿的最大應力計算值 = 57.730 N/mm 小于鋼管立桿的抗壓強度設計值2f = 205.000 N/mm，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。10 2、地下室梁模板地下室梁模板 (扣件鋼管架 )計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度 (mm):220.00；11 立桿縱距（沿梁跨度方向間距） La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m):0.10；腳手架步距 (m):1.50；梁支撐架搭設高度 H(m)：3.40；梁兩側(cè)立

23、柱間距 (m):0.60；承重架支設 :無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距 Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式 :雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)2模板自重 (kN/m ):0.35；3鋼筋自重 (kN/m ):1.50；2施工均布荷載標準值 (kN/m ):2.5；2新澆混凝土側(cè)壓力標準值 (kN/m ):16.8；2傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m ):2.0；2振搗混凝土荷載標準值 (kN/m ):2.03.材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；2木材彈性模量 E(N/mm)：10000.0；2木材抗彎強度

24、設計值 fm(N/mm)：17.0；2木材抗剪強度設計值 fv(N/mm )：1.6；面板類型：膠合面板；2鋼材彈性模量 E(N/mm)：210000.0；2鋼材抗彎強度設計值 fm(N/mm)：205.0；2面板彈性模量 E(N/mm)：9500.0；2面板抗彎強度設計值 fm(N/mm)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)： 5；面板厚度 (mm)：18.0；12 5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距 (mm)：900；次楞間距 (mm)：300；穿梁螺栓水平間距 (mm)：900；穿梁螺栓豎向間距 (mm)：300；穿梁螺栓直徑 (mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管 483

25、.5；主楞合并根數(shù)： 2；次楞龍骨材料：木楞 ,，寬度 50mm，高度 100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 :3其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m；t -新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入 0時系統(tǒng)按 200/(T+15)計算，得 8.000h；T -V -H -混凝土的入模溫度，取 10.000；混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取

26、0.700m；-外加劑影響修正系數(shù)，取 1.200；1-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 1.150。2根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；222分別為 92.166 kN/m、16.800 kN/m，取較小值 16.800 kN/m作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾13 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小 ,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。板計算簡圖1.抗彎驗算2其中，M -面板的彎曲應力計算值 (N/mm)；面板的最大彎距 (N.

27、mm)；3面板的凈截面抵抗矩， W = 90.001.81.8/6=48.60cm；W -2面板的抗彎強度設計值 (N/mm)；f -按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括 :新澆混凝土側(cè)壓力設計值 : q = 1.20.9016.800.90=16.33kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設計值 : q = 1.40.902.000.90=2.27kN/m；2q = q +q = 16.330+2.268 = 18.598 kN/m ；12計算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 300.00mm；25面板的最大彎距 M= 0.118.60300.00 = 1.6710 N.m

28、m；542經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值 : = 1.6710/ 4.86 10 =3.444N/mm；2面板的抗彎強度設計值 : f = 13.000N/mm ；2面板的受彎應力計算值 =3.444N/mm 小于面板的抗彎強度設計值2f=13.000N/mm，滿足要求！2.撓度驗算14 q-l-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值 : q = 16.800.90 = 15.12N/mm；計算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 300.00mm；2E-I-面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500.00N/mm；4面板的截面慣性矩 : I = 90.00 1.801.801.80/12=43.74cm

29、；45面板的最大撓度計算值 : = 0.67715.12300.00/(1009500.004.3710 ) =0.200 mm；面板的最大容許撓度值 : = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.200mm 小于面板的最大容許撓度值=1.200mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼 )直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度 50mm，截面高度 100mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為 :W = 50100100/6 = 83.33cm；I = 50100100

30、100/12 = 416.67cm；34內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下 :2-內(nèi)楞彎曲應力計算值 (N/mm)；其中，15 M -W -f -內(nèi)楞的最大彎距 (N.mm)；內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；2內(nèi)楞的強度設計值 (N/mm)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載， q = (1.216.8000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.20kN/m；內(nèi)楞計算跨度 (外楞間距 ): l = 900mm；25內(nèi)楞的最大彎距 : M=0.16.20900.00 = 5.0210 N.mm；542經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 5.0210/8

31、.3310 = 6.026 N/mm；2內(nèi)楞的抗彎強度設計值 : f = 17.000N/mm ；2內(nèi)楞最大受彎應力計算值 = 6.026 N/mm內(nèi)楞的抗彎強度設計值小于2f=17.000N/mm，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算2其中 E -面板材質(zhì)的彈性模量： 10000.00N/mm；q-l-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =16.800.30/1= 5.04 N/mm；計算跨度 (外楞間距 )：l = 900.00mm；62I-面板的截面慣性矩： E = 4.1710 N/mm；46內(nèi)楞的最大撓度計算值 : = 0.6775.04900.00/(10010000.004.17

32、10 ) =0.537 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值 : = 3.600mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值=0.537mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值 =3.600mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼 )承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 :截面類型為圓鋼管 483.5；3外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm；16 4外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中-外楞受彎應力計算值 (N/mm)2外楞的最大彎距 (N.mm)；外楞的凈截面抵抗矩；M -W -f -2外楞的強度設計值

33、 (N/mm)。最大彎矩 M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載 : P = (1.216.800.90+1.42.000.90)0.900.30/2=2.79kN；外楞計算跨度 (對拉螺栓豎向間距 ): l = 300mm；5外楞的最大彎距： M = 0.1752789.640300.000 = 1.4610 N.mm532經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值 : = 1.46 0 /5.0810 = 28.830 N/mm；2外楞的抗彎強度設計值 : f = 205.000N/mm ；2外楞的受彎應力計算值 =28.830N/mm 小于外楞的抗彎強度設計值2f=205.000N/mm，滿足要求！

34、（2）.外楞的撓度驗算2其中 E -外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm；p-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： p =16.800.900.30/1= 2.27 KN；17 l-I-計算跨度 (拉螺栓間距 )：l = 300.00mm；54面板的截面慣性矩： I = 1.2210 mm；外楞的最大撓度計算值 : = 1.1462.2710300.00 /(100210000.001.22105)33= 0.027mm；外楞的最大容許撓度值 : = 0.750mm；外楞的最大撓度計算值 =0.027mm 小于外楞的最大容許撓度值=0.750mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公

35、式如下 :其中 N -穿梁螺栓所受的拉力；2A -f -穿梁螺栓有效面積 (mm)；2穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 170.000 N/mm；查表得：穿梁螺栓的直徑 : 12 mm；穿梁螺栓有效直徑 : 9.85 mm；2穿梁螺栓有效面積 : A= 76 mm；穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =16.8000.9000.3002 =9.072 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值 : N = 170.000 76/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.072kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.920kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和

36、撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 :43W = 900.00 18.0018.00/6 = 4.8610mm；54I = 900.00 18.0018.0018.00/12 = 4.3710 mm；18 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：2其中，M -l-梁底模板的彎曲應力計算值 (N/mm)；計算的最大彎矩 (kN.m)；計算

37、跨度 (梁底支撐間距 ): l =62.50mm；作用在梁底模板的均布荷載設計值 (kN/m)；q -新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q : 1.2（24.00+1.50）0.900.700.90=17.35kN/m；1模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q :1.20.350.900.90=0.34kN/m；2振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q : 1.42.000.900.90=2.27kN/m；3q = q1 + q2 + q3=17.35+0.34+2.27=19.96kN/m；跨中彎矩計算公式如下 :2Mmax= 0.1019.9580.063 =0.008kN.m；642 =0.008 10 /4.861

38、0 =0.160N/mm；2梁底模面板計算應力 =0.160 N/mm 小于梁底模面板的抗壓強度設計值2f=13.000N/mm，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下 :19 其中， q-作用在模板上的壓力線荷載 :q = （(24.0+1.50)0.700+0.35）0.90= 16.38KN/m；l-計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =62.50mm；2E- 面板的彈性模量 : E = 9500.0N/mm；面板的最大允許撓度值 : =62.50/250 = 0.250mm；面板的最大撓度計算值 : =450.677

39、16.38062.5 /(1009500.04.3710 )=0.000mm；面板的最大撓度計算值 : =0.000mm小于面板的最大允許撓度值 : = 62.5 /250 = 0.250mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)：q1= (24.000+1.500)0.7000.063=1.116 kN/m；(2)模板的自重線荷載 (kN/m)：= 0.3500.063(2

40、0.700+0.250)/ 0.250=0.144 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN/m)：q2經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P = (2.500+2.000)0.063=0.281 kN/m；12.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.21.116+1.20.144=1.512 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.281=0.394 kN/m；20 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 :3W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm；4I=5.000 10.00010.00

41、010.000/12 = 416.67 cm；方木強度驗算 :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 1.512+0.394=1.906 kN/m；2最大彎距 M =0.1ql = 0.11.5120.9000.900= 0.122 kN.m；62最大應力= M / W = 0.12210/83333.3 = 1.470 N/mm；2抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm；22方木的最大應力計算值 1.470 N/mm小于方木抗彎強度設計值 13.000 N/mm ,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下 :截面抗剪強度必須滿足

42、:其中最大剪力 : V = 0.61.5120.900 = 0.816 kN；2方木受剪應力計算值 = 3816.480/(250.000100.000) = 0.245 N/mm；2方木抗剪強度設計值 = 1.600 N/mm；22方木的受剪應力計算值 0.245 N/mm小于方木抗剪強度設計值 1.600 N/mm ,滿足要求!方木撓度驗算 :最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 1.116 + 0.144 = 1.260 kN/m；方木最大撓度計算值= 0.6771.260900.000421 4/(10010000.000416.66710 )=

43、0.134mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值= 0.134 mm小于方木的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：2(1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m )：2q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m；2(2)模板的自重 (kN/m )：2q2 = 0.350 kN/m；2(kN/m )：(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載2q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m；24.500 = 28.140 k

44、N/m ；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.4梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為 a，梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為 N。當n=2時：當n2時：22 計算簡圖 (kN)支撐鋼管變形圖 (m.m)支撐鋼管彎矩圖 (kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 R =3.430 kN；B最大彎矩 M最大撓度計算值 VA= R=0.798 kN.m；=1.110 mm；maxmax62支撐鋼管的最大應力=0.79810/5080.0=157.120 N/mm；2支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm；2支撐鋼管的

45、最大應力計算值 157.120 N/mm小于支撐鋼管的抗壓設計強度 205.02N/mm,滿足要求 !八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算 :23 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取 16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R Rc其中 Rc -扣件抗滑承載力設計值 ,取12.80 kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座

46、反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=3.430 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 !十、立桿的穩(wěn)定性計算 :立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算 :其中 N -立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力： N1=3.430 kN；腳手架鋼管的自重： N = 1.20.1293.400=0.527 kN；2樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.25)/2)0.900.35=0.255 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載 :N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.25)/2)0.900.220(1.50+24.00)=4.0

47、90 kN；N =3.430+0.527+0.255+4.090=8.302 kN；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l /i查表得到；oi -計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58；2A -W -立桿凈截面面積 (cm )： A = 4.89；3立桿凈截面抵抗矩 (cm )：W = 5.08；2-鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm )；2f -l鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205.00 N/mm；o-計算長度 (m)；24 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算l= k uh1(1)ok1-計算長度附加系數(shù)，取值為： 1.155；u -計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3，u =1.700；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L = k uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m；o1L /i = 2945.250 / 15.800 = 186.000o；由長細比 lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207；2鋼管立桿受