大橋掛籃及箱梁施工方案

1、 貴陽市北京東路延伸段（貴陽東北城市干道）一期 （k0+000k13+200）道路工程 情人谷特大橋 情人谷大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃及箱梁施情人谷大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃及箱梁施 工方案工方案 編制： 復(fù)核： 審批： 中鐵五局集團(tuán)路橋工程有限責(zé)任公司 貴陽市北京東路延伸段一期道路工程3標(biāo)項(xiàng)目經(jīng)理部 2013年4月4日 目錄目錄 一、編制依據(jù).1 二、工程概況.1 2.1設(shè)計(jì)概況.1 2.2環(huán)境狀況.2 三、上部結(jié)構(gòu)及掛籃施工方案.2 3.1 掛籃設(shè)計(jì)簡要說明.2 3.2掛籃的拼裝.2 3.3 掛籃移動(dòng).2 3.4 掛籃拆除.3 3.5 掛籃施工注意事項(xiàng).4 四、掛籃設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)計(jì)算.6 4.1工況及設(shè)計(jì)參數(shù)說明

2、.6 4.11 設(shè)計(jì)依據(jù).6 4.12 工程概況.6 4.13 主要設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù).6 4.14 掛籃荷載組合.7 4.15 內(nèi)力符號(hào)規(guī)定.8 42掛籃預(yù)壓計(jì)算.8 421 預(yù)壓目的.8 422 掛籃預(yù)壓計(jì)算.8 43掛籃底籃和前吊系統(tǒng)計(jì)算.12 4.31 掛籃的幾何組成.12 4.32 掛籃底籃受力重心計(jì)算.12 4.33 掛籃底籃荷載計(jì)算.13 4.34 掛籃底籃縱梁計(jì)算.15 435 掛籃底籃后托梁反力計(jì)算:.19 4.36 底籃前托梁計(jì)算.20 4.37 底籃后托梁計(jì)算.22 4.38 吊桿及吊帶整體計(jì)算.24 4381 底板后錨吊桿.24 4382 前吊帶.24 4383 吊帶銷孔計(jì)算

3、.24 4384 前吊帶吊點(diǎn)計(jì)算.24 4385 銷軸計(jì)算.25 4.41 內(nèi)外滑梁計(jì)算.25 4411 內(nèi)滑梁計(jì)算.25 442 外滑梁計(jì)算.27 4.43 前橫梁計(jì)算.30 4.44 主三角桁架計(jì)算.32 4441 反力.32 4442 位移.32 4443 軸力.33 4445 剪應(yīng)力.35 4446 彎距.36 4447 剪力.36 4448 主三角架銷軸和后錨精扎螺紋鋼計(jì)算 .37 445 后錨加長段焊縫計(jì)算.38 446 后錨扁擔(dān)梁計(jì)算.39 45掛籃前行或后退走行狀態(tài)計(jì)算.40 4.51 前后托梁反力.40 452 掛籃前橫梁/后反扣力計(jì)算.41 453 后反扣裝置受力計(jì)算.42

4、 454 掛籃主三角翅膀計(jì)算.45 4541 反力.45 4542 組合應(yīng)力圖.45 4543 剪應(yīng)力圖.46 4544 軸應(yīng)力圖.46 455 掛籃主三角翅膀焊縫計(jì)算.47 五、箱梁梁體模板安裝與鋼筋加工方案.49 51箱梁模板制作、安裝、拆除作業(yè).49 52 模板加工精度.49 7）模板施工注意事項(xiàng) .51 53 連續(xù)剛構(gòu)箱梁節(jié)段鋼筋制作、安裝作業(yè).51 54連續(xù)梁混凝土澆筑作業(yè).57 55 連續(xù)梁混凝土養(yǎng)護(hù)作業(yè).60 56箱梁預(yù)應(yīng)力束安裝、張拉作業(yè).61 57 預(yù)應(yīng)力束孔道壓漿作業(yè).68 六、安全保證體系及措施.71 6.1 安全保證體系.71 6. 2 崗位安全制度.72 6.3 機(jī)動(dòng)

5、車駕駛員崗位安全制度.72 6.4 安全生產(chǎn)大檢查制度.73 6.5 包保責(zé)任制度.73 6.6 事故報(bào)告及分析制度.73 6.7 高空作業(yè)安全技術(shù)措施.74 6.8 施工用電安全技術(shù)措施.75 6.9 混凝土施工中的安全措施.76 6.10 大型及危險(xiǎn)機(jī)具施工安全措施.77 七、環(huán)境保護(hù)措施.79 一、編制依據(jù) 1、公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程（jtj076-95） 2、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb50017-2003) 3、路橋施工計(jì)算手冊（gb 5768-1999） 4、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（jgj80-91） 5、施工現(xiàn)場臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范（jgj46-2005） 6、情人谷主橋連續(xù)剛構(gòu)

6、設(shè)計(jì)圖 7、現(xiàn)場調(diào)查資料 8、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范2011-08-01 9、材料力學(xué)孫訓(xùn)方主編 2001 版 10、結(jié)構(gòu)力學(xué)朱伯欽主編同濟(jì)大學(xué)出版 二、工程概況 2.1 設(shè)計(jì)概況 情人谷特大橋主橋連續(xù)剛構(gòu)位于貴陽市烏當(dāng)區(qū)情人谷風(fēng)景區(qū)，橋 梁上跨整個(gè)景區(qū)，主橋主跨跨越魚梁河。左右幅主橋均采用 95+170+95 變截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)，墩根部梁高 11m，跨中梁高 4m， 全橋分 23 個(gè)節(jié)段和 4 個(gè)邊跨現(xiàn)澆段，4 個(gè)邊跨合攏段，兩個(gè)中跨合 攏段，掛籃懸臂澆注。箱梁頂寬 15m，底寬 8m，合攏段梁高 4m，合 攏長度 2 m。現(xiàn)澆段長度為 8m，梁高 4m，橋面設(shè)置 1.5%的橫坡，梁 體砼為

7、 c55。 2.2 環(huán)境狀況 本橋所處地區(qū)氣候?qū)賮啛釒駶櫦撅L(fēng)氣候，氣溫及降雨等各地雖 有差異，但變化不大?？偟奶攸c(diǎn)是：冬無嚴(yán)寒，夏無酷暑，氣候溫和， 雨量充沛，陰雨天多，四季不甚分明。 三、上部結(jié)構(gòu)及掛籃施工方案 3.1 掛籃設(shè)計(jì)簡要說明 情人谷特大橋主橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃采用我公司貴陽東站路項(xiàng)目 t 構(gòu)掛籃改裝、補(bǔ)強(qiáng)，掛籃設(shè)計(jì)按 4#節(jié)段最大重量 236.34t 設(shè)計(jì)考慮。 底籃前、后托梁由兩根雙拼 h450 型鋼加 12mm 厚封板補(bǔ)強(qiáng)。上橫梁 由兩根雙拼 h400 型鋼加 12mm 厚封板補(bǔ)強(qiáng)。主三角形桁架由兩根斜 鋼帶和立柱組成。軌道上設(shè)計(jì)前滑座后反扣滑座，后錨設(shè)計(jì)三根扁 擔(dān)梁，由 6 根

8、精扎螺紋鋼組成，后錨孔埋穿梁頂板，靠斜墊塊在箱 室頂調(diào)節(jié)錨板。單套掛籃自重為 103.1t。 3.2 掛籃的拼裝 軌道錨固 拼裝主三角桁架 后錨錨固 前上橫梁 底 籃前托梁 前橫梁吊帶 后托梁和底板后錨 底籃縱梁 外滑梁和外側(cè)翼緣板 內(nèi)滑梁和內(nèi)模骨架 掛籃整體加固 3.3 掛籃移動(dòng) 連續(xù)剛構(gòu)節(jié)段預(yù)應(yīng)力束張拉完成后，先放松前、后長吊桿， 再稍將中間的兩根后短吊桿放松（不要密貼） ，拆除其余短后錨桿； 拆除掛籃后錨吊桿系統(tǒng)，通過 2 臺(tái) yc75 -100 張拉長行程千 斤頂頂進(jìn)前支點(diǎn)使掛籃在滑道上滑行，后支點(diǎn)用鋼筋與前支點(diǎn)連接。 為保證掛籃縱橫向位置，滑道位置應(yīng)測量準(zhǔn)確放線，掛籃走行前， 滑道應(yīng)

9、與豎向 32 鋼筋錨固，以抵抗后支點(diǎn)上拔力。 掛籃前移速度不宜過快，兩邊前移應(yīng)同步，防止支點(diǎn)與滑道 卡住導(dǎo)致走行困難，影響結(jié)構(gòu)安全。可用油漆標(biāo)出刻度線，前移時(shí) 設(shè)專人觀察，發(fā)現(xiàn)不一致時(shí)及時(shí)調(diào)整。 掛籃走行到位后，安裝底模平臺(tái)和底板后錨桿，收緊前吊帶 及后錨桿，調(diào)整后錨桿系統(tǒng)，使前吊帶、后錨桿及后錨桿均處于施 工前受力狀態(tài)。 掛籃在前移和澆筑混凝土?xí)r，若遇 6 級(jí)以上大風(fēng)，應(yīng)停止施 工，掛籃在停止施工時(shí)后錨桿應(yīng)處于工作狀態(tài)。 掛籃施工屬高空作業(yè)，現(xiàn)場應(yīng)做好欄桿、扶梯、并懸掛安全 網(wǎng)，施工人員要按技術(shù)要求和安全操作規(guī)程作業(yè)，以確保施工質(zhì)量 和施工安全。 3.4 掛籃拆除 最后一節(jié)懸臂梁段完成張拉工

10、序后，便可拆卸掛籃，拆卸時(shí)， 先將工作平臺(tái)拆除，然后按以下順序拆卸：底模外模及支架吊 帶底籃立柱滑道。 3.5 掛籃施工注意事項(xiàng) 梁段頂板、底板上的預(yù)留孔、預(yù)埋件要準(zhǔn)確并與水平面垂直， 若與底板鋸齒塊相遇，不準(zhǔn)改變波紋管的位置或碰傷波紋管，鋸齒 塊鋼筋先預(yù)留，待以后恢復(fù)。預(yù)留孔周邊應(yīng)安裝加強(qiáng)鋼筋。 掛籃后錨預(yù)留孔位置要準(zhǔn)確，吊桿下端及扁擔(dān)底面用鐵楔塊 墊平，上端橫梁上用千斤頂調(diào)整，安裝時(shí)要有人下到箱內(nèi)同時(shí)操作。 必須做到嚴(yán)格細(xì)心檢查，確保錨固絕對可靠。 掛籃前橫梁吊點(diǎn)安裝，必須先安裝底板的后錨桿使底模貼緊 后，再提升兩側(cè)的長吊帶，以保證底板底面線型美觀，箱梁底板吊 帶上、下面用木楔塊或其他鐵件

11、墊平。 后錨桿安裝時(shí)派人下去配合，確保下錨固點(diǎn)位置準(zhǔn)確，必要 時(shí)應(yīng)調(diào)整千斤頂小扁擔(dān)位置，使后錨桿垂直，防止受彎而折斷。同 時(shí)要防止千斤頂傾斜而自動(dòng)卸載。 掛籃比較龐大，掛籃施工時(shí)，應(yīng)盡量減少偏心荷載，除掛籃 自重外限制施加在掛籃上的其他荷載。掛籃主桁架的型鋼在使用中 注意觀察，防止掛籃扭曲而失穩(wěn)。 掛籃每次懸澆前，均需進(jìn)行檢查簽證手續(xù)。對梁段的中線、 高程、節(jié)段高度嚴(yán)加控制。必須檢查全體結(jié)構(gòu)螺栓、焊縫、后錨設(shè) 備聯(lián)結(jié)狀態(tài)、前后錨桿及橫梁的受力情況。并且要收緊一次后錨吊 桿，所有起頂后的后錨桿限位螺栓上緊，千斤頂空隙用硬質(zhì)墊塊墊 緊，進(jìn)行雙保險(xiǎn)。 調(diào)整掛籃前吊帶的標(biāo)高，應(yīng)在澆筑混凝土前完成，若掛

12、籃變 形過大，也可在混凝土初凝前進(jìn)行，在混凝土澆筑中，應(yīng)派人測量 觀察模板的變形下?lián)锨闆r，及時(shí)收緊底模后錨吊桿和抬高前吊帶， 防止底模漏漿和水平位移。調(diào)整掛籃標(biāo)高應(yīng)在施工中不斷總結(jié)，盡 可能在混凝土澆筑一次完成。采用掛籃懸澆箱梁施工，應(yīng)嚴(yán)格遵守 平衡對稱的原則進(jìn)行，應(yīng)嚴(yán)格控制各澆筑梁段混凝土超方，任何梁 段實(shí)際澆筑混凝土超方重量不得超過設(shè)計(jì)要求。 在張拉縱向鋼絞線時(shí)，如果與吊帶相碰，可通過受力計(jì)算， 如允許，可拆掉一根吊帶，但張拉完后應(yīng)立即恢復(fù)。 脫落底模時(shí)，應(yīng)注意先松后錨桿，再松前吊帶，否則會(huì)因底 模蹩勁后錨吊桿無法卸脫，后錨吊桿卸下后擱于后托梁的懸掛腳手 內(nèi)，并掛上保險(xiǎn)千斤，小扁擔(dān)梁千斤頂

13、等物均留在原處。 掛籃前移之前，須清除上、下滑道表面雜物，再涂上黃油， 以減少滑動(dòng)阻力。為了兩側(cè)移動(dòng)平穩(wěn)，可在下滑道所在頂面上劃每 100 mm 一格的等分線，讓掛籃等距離同步滑行，兩立柱相差不超過 100 mm，對稱兩套掛籃移位應(yīng)同步進(jìn)行，其距離不應(yīng)大于半個(gè)梁段 長度，主桁架縱梁后錨梁前移到位后，先固定后錨梁，再前移中、 前橫梁連同側(cè)模和底模系。 掛籃前移要有專人統(tǒng)一指揮，移動(dòng)前必須在主桁架后端掛好 防傾千斤繩，正常情況下千斤繩是不受力的。掛籃就位后，立即將 后錨設(shè)備裝上并把后錨桿上的螺帽擰緊，所有構(gòu)件處于受力狀態(tài)時(shí)， 才能進(jìn)行懸臂作業(yè)。 四、掛籃設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)計(jì)算 4.1 工況及設(shè)計(jì)參數(shù)說明

14、4.11 設(shè)計(jì)依據(jù) 1、連續(xù)剛構(gòu)設(shè)計(jì)施工圖 2、 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范jtj041-2000； 3、 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50017-2003 4、 路橋施工計(jì)算手冊 ； 5、 結(jié)構(gòu)力學(xué) 、 材料力學(xué) ； 6、 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊 ； 7、 橋梁工程 4.12 工程概況 情人谷特大橋主橋連續(xù)剛構(gòu)位于貴陽市烏當(dāng)區(qū)情人谷風(fēng)景區(qū)， 橋梁上跨整個(gè)景區(qū)，主橋主跨跨越魚梁河。左右幅主橋均采用 95+170+95 變截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)，墩根部梁高 11m，跨中梁高 4m，全橋分 23 個(gè)節(jié)段和 4 個(gè)邊跨現(xiàn)澆段，4 個(gè)邊跨合攏段，兩個(gè)中 跨合攏段，掛籃懸臂澆注。箱梁頂寬 15m，底寬 8m，合攏段梁高 4m，合攏長

15、度 2 m?，F(xiàn)澆段長度為 8m，梁高 4m，橋面設(shè)置 1.5%的橫 坡，梁體砼為 c55。 4.13 主要設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù) 1、砼自重 gc26kn/m3； 2、鋼彈性模量 es2.1105mpa； 3、砼超灌系數(shù)：1.05 4、掛籃承重計(jì)算安全系數(shù) 1.2；后錨錨固力、后滑座反扣力、 抗傾覆性系數(shù) 2.0 5、底籃縱梁與底板重 79.5kn,外側(cè)模板和內(nèi)模板支架重 150 kn 6、施工人員和施工機(jī)具荷載：2.5kn/m2 7、振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載： 2 kn/m2 8、撓度容許值：l/400 9、材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： q235: e=2.10105 map 205 map c f 205mpa =1

16、20mpa w ffv q345: e=2.10105 map 295 map c f 295mpa 170mpa w ffv 40cr: 234mpafv 4.14 掛籃荷載組合 1、混凝土超灌系數(shù) 1.05,掛籃空載行走時(shí)的沖擊系數(shù) 1.3,掛籃 澆 注砼和行走時(shí)的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)取 2.0,掛籃安全系數(shù)取 1.2。 2、作用于掛籃的荷載包括第 4#塊砼 2366kn,掛籃底籃重量，外 側(cè)模板和內(nèi)模板支架重量 229.5kn，翼緣板重量加滑梁自重共 38.6kn。 3、荷載組合 1=節(jié)段砼重量+掛籃自重+超灌+人群機(jī)械荷載+安全 系數(shù)。荷載組合 1 用于主桁架承重系統(tǒng)強(qiáng)度和穩(wěn)定性計(jì)算，荷載組

17、 合 2=（掛籃底籃自重+側(cè)面模板自重+翼緣板自重+內(nèi)模支架自重+滑 梁自重）1.3 的沖擊系數(shù), 用于掛籃系統(tǒng)行走驗(yàn)算。 4.15 內(nèi)力符號(hào)規(guī)定 軸力：拉力為正，壓力為負(fù)； 應(yīng)力：拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)；其它內(nèi)力規(guī)定同結(jié)構(gòu)力學(xué)的規(guī)定 42 掛籃預(yù)壓計(jì)算 421 預(yù)壓目的 懸臂澆筑所用掛籃，必須具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，結(jié) 構(gòu)形式、幾何尺寸應(yīng)適應(yīng)梁段高度變化及與已澆筑梁段搭接需要和 走行要求。因后橫梁吊帶錨固在 1#塊底板，故掛籃受力主要是前橫 梁吊帶受力，因此只對掛籃前橫梁吊帶按實(shí)際受力情況進(jìn)行加載預(yù) 壓。對掛籃前橫梁進(jìn)行預(yù)壓的目的主要有以下的幾個(gè)方面：實(shí)測掛 籃立柱、吊帶及拉板等受施工

18、荷載引起的彈性變形；檢驗(yàn)掛籃的承 載力和穩(wěn)定性。 422 掛籃預(yù)壓計(jì)算 荷載計(jì)算：取 4#節(jié)段計(jì)算，平均斷面面積為 30.34m2，掛籃自 重不考慮，考慮 1.2 倍安全系數(shù)。掛籃底籃沿縱向建立力學(xué)模型， 算出兩支點(diǎn)受力重心位置如下： q=30.34126=788.84kn/m 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得： r1=1075.7kn; r2=1290.8 重心位置 d1=1075.7/(30.3426)=1.363m d2=1290.8/(30.3426)=1.6363m底籃前吊帶距離重心 1.363m,底 籃后錨桿后滑梁距離重 1.6363m。掛籃預(yù)壓是為了檢查前鋼吊帶后 主三角架支撐梁及后錨

19、系統(tǒng)的安全，所以取 r1=1075.7kn 來預(yù)壓掛 籃前吊帶，消除掉掛籃的前吊非彈性變形量。 荷載計(jì)算： q1=(101.363261.051.2+(2.5+2)(6.4 1.363)/0.9=539.74kn/m q2=(3.521.363261.051.2+(2.5+2)(2 1.363)/2=84.72kn/m q3=(3.14381.363261.051.2+(2.5+2)(2.21.363)/ 2.2=69.94kn/m 掛籃前端用三臺(tái)千斤頂反壓，故在原地面鉆孔設(shè)置三個(gè)反力座， 在底籃前托梁設(shè)置三個(gè)分配梁。 底籃反拉示意圖 力學(xué)模型如下： 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得： r1=686

20、.8kn；r2=86.1kn；r3=691.4kn 用三臺(tái)千斤頂分級(jí)加載，按 10% 20% 40% 60% 80% 100% 加載，分級(jí)記錄監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)，分析掛籃彈性變形與非彈性變形量， 給底籃模板標(biāo)高提供非彈性變形量。 43 掛籃底籃和前吊系統(tǒng)計(jì)算 4.31 掛籃的幾何組成 掛籃主要由主三角形桁架系統(tǒng)、錨固軌道、后錨扁擔(dān)梁、前橫 梁、吊帶系統(tǒng)、底籃前托梁、后托梁、底籃縱梁、外側(cè)滑梁、內(nèi)側(cè) 滑梁、內(nèi)模支架和翼緣板等組成。 4.32 掛籃底籃受力重心計(jì)算 取 4#節(jié)段計(jì)算，平均斷面面積為 30.34m2，掛籃底籃沿縱向建 立力學(xué)模型，算出兩支點(diǎn)受力重心位置如下： q=30.34126=788.84

21、kn/m 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得： r1=1075.7kn; r2=1290.8 重心位置 d1=1075.7/(30.3426)=1.363m d2=1290.8/(30.3426)=1.6363m底籃前吊帶距離重心 1.363m,底 籃后錨桿后滑梁距離重 1.6363m。 4.33 掛籃底籃荷載計(jì)算 q1=(8.43751.363261.051.2)/0.9+(1.363/3) 79.5/0.9=458.74kn/m q2=(2.481.363261.051.2)/2+(1.363/3)79.5/2=73.43kn/ m q3=(2.591.363261.051.2)/2.2+(1.3

22、63/3)79.5/2.2=68.9 9kn/m q1=(8.43751.6363261.051.2)/0.9+(1.6363/3)79.5/0. 9=550.73kn/m q2=(2.481.6363261.051.2)/2+(1.6363/3)79.5/2=88.1 5kn/m q3=(2.591.6363261.051.2)/2.2+(1.6363/3)79.5/2.2= 82.82kn/m ix=1423700=331800cm4 4.34 掛籃底籃縱梁計(jì)算 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: r1=339.1kn; r2=154.5kn; r3=30.7kn; r4=66.1kn; r5=

23、45.2kn; r6=45.2kn; r7=66.1kn; r8=30.7kn; r9=154.5kn; r10=339.1kn ram=r1=r10=339.1kn 反力最大在腹板下，腹板下用三個(gè) h400200 型鋼 所以底籃縱梁計(jì)算選擇腹板底三根三拼的型鋼。 ix=323700=71100cm4 分布系數(shù) n=339.1/（(339.1+154.5+30.7+66.1+45.2)2） =0.2667558 沿縱梁方向荷載分布為: q1=(458.740.9+73.432+68.992.2)20.2667558/1.36 3=278.50kn/m q2= (550.730.9+88.152

24、+82.822.2)20.2667558/1.6363= 278.50kn/m 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得 fmax=7.9mm4400/400=11mm 合格 合格 合格mpafmpa mkn w m w 502159 0911305 . 1 1 . 598 3 0 合格mpafmpa mmmm kn th q a q v ww 012 5 . 34 311400 7 . 455 計(jì)算 r9/r2 n=154.5/（(339.1+154.5+30.7+66.1+45.2)2）=0.1215387 q1=(458.740.9+73.432+68.992.2)20.1215387/1.36 3=

25、126.889kn/m q2= (550.730.9+88.152+82.822.2)20.1215387/1.6363= 126.889.50kn/m 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: fmax=10.8mm4400/400=11mm 合格 合格 不合格mpafmpa mkn w m w 502218 091105 . 1 5 . 272 3 0 合格mpafmpa mmmm kn th q a q v ww 01247 11400 6 . 207 在掛籃廠家設(shè)計(jì)圖基礎(chǔ)上腹板底增加為 4 榀 40 工鋼,r2/ r9 處改為 雙拼，其余間距改為 60cm。 435 掛籃底籃后托梁反力計(jì)算: 由軟

26、件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: r1=407.1kn; r2= 185.4kn; r3=36.9 kn; r4=79.4 kn; r5= 54.2kn; r6=54.2 kn; r7=79.4kn; r8=36.9 kn; r9=185.4 kn; r10=407.1 kn 4.36 底籃前托梁計(jì)算 底籃前托梁為兩根雙拼 h400200 加 1.2cm 厚封板 ix=223700+(2031.2/12)+102201.2)4=60200cm4 荷載為前托梁縱梁反力： p1=339.1kn; p2=154.5kn; p3=30.7kn; p4=66.1kn; p5=45.2kn; p6=45.2kn;

27、 p7=66.1kn; p8=30.7kn; p9=154.5kn; p10=339.1kn 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: r1=-15.2kn; r2=264.7kn;r3=350.4kn; r4=71.4kn; r5=350.4kn; r6=264.7kn; r7=-15.2kn; fmax=0.4mm2200/400=5.5mm 合格！ 合格mpafmpa cm mkn w m w 50243.8 026905 . 1 6 . 123 3 0 合格mpafmpa mmmm kn th q a q v ww 01238.9 61400 5 . 249 4.37 底籃后托梁計(jì)算 底籃后托梁為

28、兩根雙拼 h450200 加 1.2cm 厚封板 ix=233700+(2531.2/12)+102201.2)4 =83250cm4 荷載為后托梁縱梁反力。 p1=407.1kn; p2= 185.4kn; p3=36.9 kn; p4=79.4 kn; p5= 54.2kn; p6=54.2 kn; p7=79.4kn; p8=36.9 kn; p9=185.4 kn; p10=407.1 kn 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: r1=-16.3kn; r2=297.6kn;r3=662kn; r4=-274.3kn; r5=188kn; r6=-274.3kn; r7=662kn; r8=2

29、97.6kn; r9=-16.3kn fmax=0.3mm2200/400=5.5mm 合格！ 合格mpafmpa mkn w m w 50245.2 3000cm05 . 1 3 . 142 3 0 合格mpafmpa mmmm kn th q a q v ww 01243.3 81054 8 . 503 后錨精扎螺紋鋼 r3=662kn，安全系數(shù)不夠，把后錨孔 r3 和 r4 中心間距由 40cm 調(diào)成 30cm，在腹板外側(cè)距離 r2/ r8 吊點(diǎn) 40cm 加 一根精扎螺紋鋼，減少吊點(diǎn) r2 的受力，保證底板后錨安全。 4.38 吊桿及吊帶整體計(jì)算 4381 底板后錨吊桿 底板后錨吊桿最

30、大拉力為 r3/r7=662kn, 采用 psb830 的 32 的 精軋螺紋鋼軸向應(yīng)力： =662000/804.2=153767.2/804.2=823.17mpa830mpa, 安 全儲(chǔ)備系數(shù)不夠，調(diào)整已在 3.7 底籃后托梁計(jì)算中已論述。 4382 前吊帶 前托梁計(jì)算最大拉力為 r3/r4=350.4kn,前吊帶采用 q345 鋼， 鋼帶軸向應(yīng)力為： we f lh n =350400/（20200）=87.6mpa295mpa 合格 4383 吊帶銷孔計(jì)算 a)銷孔壁承壓應(yīng)力計(jì)算： 擠壓面得擠壓應(yīng)力 =350400/(2052) =337 map 【】=295mpa 不合格！采用增加

31、前吊帶 2 根，減少前吊帶拉 力。 4384 前吊帶吊點(diǎn)計(jì)算 前吊帶吊點(diǎn)采用的是雙根精扎螺紋鋼加墊梁錨固和焊接，采用 雙面焊接，焊縫等級(jí)為三級(jí)，故只需要計(jì)算焊縫強(qiáng)度。 鋼板為 20mm 厚的 q235，焊縫高度 hf=20mm，焊縫計(jì)算有效高 度 he=0.7hf=14mm ,焊縫計(jì)算長度 lw=380-22=374cm。n=350400n; =1; =175mpa f w tt f =350400/(143740)=6.7mpa175mpa 合 w f f f 格！ 4385 銷軸計(jì)算 銷軸采用 40cr，48 銷軸。=4n/3a= 4350400/(33.14482/4) =258mpa【

32、】=234mpa,不和格,增 加前吊 2 根,減少前吊受力。 44掛籃滑梁和主桁架計(jì)算 4.41 內(nèi)外滑梁計(jì)算 4411 內(nèi)滑梁計(jì)算 單箱室采用 2 根對稱的滑梁，每根內(nèi)滑梁由兩根雙拼槽鋼加連接鋼 板組成。ix=12651.82=25303.6cm4 作用在每根槽鋼上荷載 q1=109.04/3=36.35kn/m，內(nèi)模支架自重為 29kn 所以作用在每根滑梁上的荷載: q=(109.041.051.2+(36.2(2.5+2)+29)/2)/3=64.57 kn/m 內(nèi)滑梁受力模型如下 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: ： r1=81.7kn; r2=112kn fmax=4.1mm4150/4

33、00=10.4mm 合格！ 合格mpafmpa mkn w m w 50284.21 1405.8cm05 . 1 3 . 124 3 0 合格mpafmpa mmmm kn th q a q v ww 01214 22036 112 442 外滑梁計(jì)算 q1=21.45kn/m; q2=40.95kn/m 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: r1=9.2kn; r2=50.5kn 沿縱向建立力學(xué)模型，兩外側(cè)滑梁橫向分布系數(shù)為 n1=9.2/(9.2+50.5)=0.1541; n2=50.5/(9.2+50.5)=0.845896 外側(cè)小滑梁 q1=(0.15411.43261.051.2+4.5

34、1.753) /3=14.94 kn/m; 外側(cè)大滑梁 q2=(0.8458961.43261.051.2+4.51.753)/3=46.67 kn/m 外側(cè)小滑梁力學(xué)模型，ix=3369.622=6739.24cm4 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: r1=18.9kn; r2=25.9kn fmax=3.5mm4150/400=10.4mm 合格！ 合格mpafmpa mkn w m w 50251 2cm269.59705 . 1 6 . 28 3 0 合格mpafmpa mmmm kn th q a q v ww 0127.4 14025 25.9 外側(cè)大滑梁兩根雙拼 40b 槽鋼，ix=

35、18644.52=37289cm4 力學(xué)模型如下： 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: r1=51.8kn; r2=71kn fmax=1.7mm7310/400=18.3mm 不合格！(加強(qiáng)上下平面連接板補(bǔ)強(qiáng), 增大前橫梁剛度) 合格mpafmpa mkn w m w 502150 3010cm05 . 1 3 . 474 3 0 合格mpafmpa mmmm kn th q a q v ww 01258.5 20040 467.8 4.44 主三角桁架計(jì)算 4441 反力 由 midas 計(jì)算反力得： r1=1842kn; r2=-1023.6kn 4442 位移 由 midas 計(jì)算位移得：

36、fmax=29mm5900/400=14.75mm 不合格，采用側(cè)面加 12mm 厚的封板。 4443 軸力 由 midas 軸力得：斜帶為 q345 鋼板 137.95mpa 1030040 10001655.5 6- nmax=1655.5kn 295mpa 合格 由以上軸應(yīng)力圖得 =137.95mpa 295mpa 以手算相符 4444 組合應(yīng)力 由 midas 得組合應(yīng)力圖：斜帶為 q345 鋼板，支承梁、立柱為 q235 鋼。 斜帶208mpa205 mpa 不合格!需要補(bǔ)強(qiáng),實(shí)際在兩側(cè)加封板補(bǔ) 強(qiáng)。 立柱79mpa205 mpa 合格 4445 剪應(yīng)力 由 midas 得剪應(yīng)力圖

37、斜帶77.9mpa125mpa 不合格需要補(bǔ)強(qiáng) 支承梁部強(qiáng)為在雙拼 400200 型鋼兩側(cè)加 12mm 封板和在中間加個(gè) 隔板。ix=223700+(1.220312+1.220102)4=60200cm4 4446 彎距 由 midas 得彎距圖如下： 4447 剪力 剪力圖如下： 合格mpafmpa mkn w m w 502149 3010cm05 . 1 473 3 0 合格mpafmpa mmmm kn th q a q v ww 01260.9 42040 1023.6 4448 主三角架銷軸和后錨精扎螺紋鋼計(jì)算 1）銷軸計(jì)算 銷軸采用 40cr，100 銷軸。斜帶軸力為 1655

38、.5kn we f lh n =4n/3a= 41655500/(33.141002/4) =281mpa【】=234mpa,故不滿足要求要求加大銷子直徑為 120 至 150。 后錨的 1023.6 反力為 kn,后錨為 6 根精扎螺紋鋼,平均每根受力為 170.6kn8303.143232/4=667kn;安全系數(shù) k=667/170.6=3.9, 滿足要求。 斜帶銷孔壁承壓應(yīng)力計(jì)算： 鋼帶擠壓面得擠壓應(yīng)力 =1655500/(100160) =103.5 mpa 【】=205mpa 不合格！需要補(bǔ)強(qiáng)。補(bǔ)強(qiáng)方案,銷子用直徑 120mm，在兩邊分別加兩塊連接板 12mm 的鋼板，補(bǔ)強(qiáng)后計(jì)算得

39、： =1655500/(12088) =156mpa 205mpa 合格 2）立柱頂板連接板焊縫計(jì)算： 焊縫等級(jí)為三級(jí)，鋼板為 20mm 厚的 q235，焊縫高度 hf=20mm， 焊縫計(jì)算有效高度 he=0.7hf=14mm ,正面角焊縫計(jì)算長度 lw=240- 22=236cm。n=1655500n; =1; =175mpa f w tt f =1655500/(142360)=50mpa175mpa 合格！ w f f f 側(cè)面角焊縫計(jì)算長度 lw=272-22=268cm。n=1655500n; =175mpa, 焊縫高度 hf=20mm，焊縫計(jì)算有效高度 w tt f he=0.7h

40、f=14mm。 we f lh n we f lh n we f lh n =1655.5/(142680)=44mpa175mpa 合格 兩應(yīng)力共同作用 合格mpampaff175 6 . 66)4450( 2222 445 后錨加長段焊縫計(jì)算 后錨加長段的焊縫等級(jí)為三級(jí)，在平面上焊接 50cm30cm 連接 鋼板，在立面上焊接兩塊 35cm35cm 鋼板，鋼板厚度為 20mm 的 q235，焊縫高度 hf=20mm，焊縫計(jì)算有效高度 he=0.7hf=14mm，剪力 為 1023kn, 正面角焊縫計(jì)算長度 lw=161-22=160cm。n=1023kn ; =1; f =175mpa w

41、 tt f =1023/(141600)=45.7mpa175mpa 合格！ w f f f 側(cè)面角焊縫計(jì)算長度 lw=160-22=158cm。n=1023kn; =175mpa, 焊縫高度 hf=20mm，焊縫計(jì)算有效高度 w tt f he=0.7hf=14mm。 =1023/(141580)=46mpa175mpa 合格 兩應(yīng)力共同作用 合格mpampaff1758 . 46)6445.7( 2222 446 后錨扁擔(dān)梁計(jì)算 后錨扁擔(dān)梁為兩根雙拼 36b 工鋼 ix=165302=33060cm4 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: fmax=0.3845/400=2.1mm 合格 合格mp

42、afmpa mkn w m w 50234.9 1838cm05 . 1 67.4 3 0 合格mpafmpa mmmm kn th q a q v ww 01219.7 24036 170.6 45 掛籃前行或后退走行狀態(tài)計(jì)算 4.51 前后托梁反力 根據(jù)掛藍(lán)工程數(shù)量表，掛籃空載時(shí)掛籃底籃、側(cè)面模板、翼緣 板、內(nèi)模支架等重量按 30t 計(jì)算，考慮 1.3 的沖擊系數(shù)。 沿縱向建立力學(xué)模型： q=3001.3/4.4=88.6kn/m 由軟件同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得: r1=194.9kn；r2=194.9kn 452 掛籃前橫梁/后反扣力計(jì)算 q=194.9/16=12.18kn/m 由軟件同濟(jì)

43、明星計(jì)算器計(jì)算得: r1=97.4kn；r2=97.4kn fmax=11.9mm18mm 由 midas 軟件計(jì)算空載時(shí)主三角桁架后滑座反扣力： r1=219.2kn；r2=-121.8kn 后滑座反扣力為 121.8kn 453 后反扣裝置受力計(jì)算 受力模型： q=60.9/0.4=152.25kn/m 由同濟(jì)明星計(jì)算器計(jì)算得： ix=3.07cm4 r1=16kn；r2=14.5kn; r3=14.5kn；r4=16kn fmax=0100/400=0.25mm 合格! 合格mpafmpa mkn w m w 5024.9 38.375cm05 . 1 0.2 3 0 合格mpafmpa

44、 mmmm kn th q a q v ww 0125.8 9016 8.4 反扣安全系數(shù) k=120/5.8=20 we f lh n we f lh n 反扣裝置焊縫計(jì)算： 焊縫等級(jí)為三級(jí)，鋼板厚度為 16mm 的 q235，焊縫高度 hf=16mm，焊 縫計(jì)算有效高度 he=0.7hf=11mm，剪力為 8.4kn, 正面角焊縫計(jì)算長度 lw=40-22=36cm。n=8.4kn ; =1; f =175mpa w tt f =8.4/(11360)=2.1mpa175mpa 合格！ w f f f 側(cè)面角焊縫計(jì)算長度 lw=59-22=55cm。n=8.4kn; =175mpa, 焊縫

45、高度 hf=16mm，焊縫計(jì)算有效高度 w tt f he=0.7hf=11mm。 =8.4/(11550)=1.4mpa175mpa 合格 兩應(yīng)力共同作用 合格mpampaff1755 . 2)1.42.1( 2222 454 掛籃主三角翅膀計(jì)算 q=194.9/16=12.18kn/m r1=97.44kn；r2=97.44kn 4541 反力 由 midas 軟件計(jì)算主三角桁架正面： 反力圖 r1=97.44kn；r2=97.44kn 4542 組合應(yīng)力圖 mpampa205119 max 4543 剪應(yīng)力圖 需要用 12mm 鋼板補(bǔ)強(qiáng)mpampa120211 max 4544 軸應(yīng)力圖

46、 mpampa20597.5 max 455 掛籃主三角翅膀焊縫計(jì)算 掛籃翅膀的焊縫等級(jí)為三級(jí)，焊縫高度 hf=9mm，焊縫計(jì)算有效高度 we f lh n we f lh n he=0.7hf=6.3mm，斜桿 n=290.6kn；水平桿 n=271kn 斜桿正面角焊縫計(jì)算長度 lw=74-22=70cm，=1; =175mpa f w tt f =290/(6.3700)=66mpa175mpa 合格！ w f f f 水平桿正面角焊縫計(jì)算長度 lw=74-22=70cm，=1; =175mpa f w tt f =271/(6.3700)=61.5mpa175mpa 合格！ w f f

47、f 五、箱梁梁體模板安裝與鋼筋加工方案 51 箱梁模板制作、安裝、拆除作業(yè) 52 模板加工精度 1）模板安裝允許偏差 表面平整度：3 mm 模板的側(cè)向彎曲：11 500 mm 兩模板內(nèi)側(cè)寬度：+10 mm，-5 mm 相鄰兩模板錯(cuò)臺(tái) 1 mm 2）焊接 鋼結(jié)構(gòu)制作與安裝工程的連接，必須保證結(jié)構(gòu)的正確結(jié)構(gòu)位置， 連接部位有足夠的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。 焊縫缺陷分級(jí)(mm)： 未焊滿：每 100.0 焊逢內(nèi)缺陷總長25.0 咬邊：01t 且10，長度不限 裂紋：不允許 電弧擦傷：不允許 接頭不良：缺口深度0.1 t 且10，每 m 焊縫不超過一處 焊瘤：不允許 表面夾渣：深0.2 t，長0.5 t 且20

48、 表面氣孔：每 50.0 長度焊縫內(nèi)允許直徑04 t 且30 氣 孔兩個(gè) 3）邊緣加工及制孔質(zhì)量要求 寬度及長度：10 mm 加工邊直線度：l/3 000 且不大于 2.0 mm 加工面垂直度：0. 025 t 且不大于 0.5 mm 4）螺栓制孔允許偏差(mm) 直徑：+1.0，o 圓度：2o 垂直度：0. 03 t 且不大于 2.0 同組內(nèi)任意兩孔間距：1.0 5)連接組裝 縫隙(mm)：1.5 6）模板工程 模板標(biāo)高調(diào)整 實(shí)際主模高程減施工放樣高程加施工調(diào)整值。 其中施工調(diào)整值應(yīng)考慮以下因素： 模板本身變形。 灌注混凝土土?xí)r，現(xiàn)場溫度差異相應(yīng)的懸臂端變化。 臨時(shí)支點(diǎn)的壓縮下沉。 由基樁承

49、臺(tái)轉(zhuǎn)動(dòng)和墩頂位移引起懸臂端的變位。 除以上各項(xiàng)因素外，在施工時(shí)還應(yīng)盡可能減少其他不利因素的 影響。 模板驗(yàn)收 模板安裝完畢后，應(yīng)對各部分尺寸及標(biāo)高進(jìn)行量測，其允許偏 差符合相應(yīng)規(guī)定。 模板拆除 模板拆除應(yīng)在節(jié)段混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 100%以上方可進(jìn) 行，但封端模板可在混凝土強(qiáng)度達(dá)到 10 mpa 時(shí)先行拆除，以便于鑿 毛清洗。 7）模板施工注意事項(xiàng) 為防止模板縫漏漿，在模板底角用水泥砂漿封堵，模板拼縫 間加海綿條（粘海綿條一定要平直） ，嚴(yán)禁在沒有對拉螺栓的部位用 帶眼的模板。 模板在安裝前必須進(jìn)行機(jī)械拋光，拋光后清理干凈，用手摸 完無黑跡。 在混凝土澆筑前，用空壓機(jī)吹干凈模板內(nèi)灰塵，對

50、于模板上 所粘灰塵，用棉布擦干凈。 模板的加工精度要嚴(yán)格檢查，確保基礎(chǔ)的外形尺寸。 模板接縫螺栓要上滿，并設(shè)置足夠的內(nèi)外撐，保證模板的整 體穩(wěn)定性。 53 連續(xù)剛構(gòu)箱梁節(jié)段鋼筋制作、安裝作業(yè) 1)鋼筋加工與安裝 鋼筋加工、綁扎、接頭等項(xiàng)應(yīng)符合設(shè)計(jì)和公路工程施工規(guī) 范的有關(guān)規(guī)定。 主要鋼筋網(wǎng)片及骨架 底板上、下層鋼筋網(wǎng)片、底板加厚網(wǎng)片； 腹板鋼筋骨架（含隔板鋼筋骨架） ； 頂板上、下鋼筋網(wǎng)片，頂板加厚鋼筋網(wǎng)片（當(dāng)頂板有加厚板時(shí)） ； 翼板上、下層鋼筋網(wǎng)片； 錨頭墊板（喇叭管）及螺旋鋼筋。 梁段底模板安裝好后，便可進(jìn)行如下順序網(wǎng)片及骨架安裝 1、安裝底板下層鋼筋網(wǎng)、底板管道定位網(wǎng)片、底板上層鋼筋

51、網(wǎng)片。底板上下層鋼筋網(wǎng)用“”型鋼筋墊起焊牢，保持上、下層鋼 筋的規(guī)定間距，底板加厚鋼筋骨架插入底板上、下筋中。 2、腹板（隔墻）鋼筋骨架插入至底板下層鋼筋，然后綁扎腹 板下倒角的斜筋和腹板最縱向鋼筋。 3、腹板（隔墻）鋼筋骨架內(nèi)安裝曲線（直線）預(yù)應(yīng)力筋成孔 管道，并固定。 4、安裝頂板和翼板下層鋼筋網(wǎng)片。 5、安裝頂板管道定位，頂板錨頭墊板及螺旋筋，穿設(shè)頂板預(yù)應(yīng) 力筋成孔管道波紋，并固定。 6、安裝頂板和翼板上層鋼筋網(wǎng)片，用“”形鋼筋焊在上、下 層網(wǎng)片間，使上、下鋼筋網(wǎng)片保持規(guī)定的距離。 7、頂板、腹板、底板的水平筋，按設(shè)計(jì)規(guī)定設(shè)置外露長度，作 為梁段之間互相連接之用。 鋼筋網(wǎng)片安裝注意事項(xiàng)

52、1、錨頭墊板（喇叭管）與螺旋筋中軸線垂直，并預(yù)先焊接好。 錨頭墊板要求采用螺絲釘與端頭板固定，以保證墊板與管道垂直。 2、在底板、腹板鋼筋網(wǎng)片安裝完畢，報(bào)檢合格后，即可安裝內(nèi) 模。腹板、頂板鋼筋網(wǎng)片安裝時(shí)，在箱梁內(nèi)鋪設(shè)腳手板，不允許踩 踏底板鋼筋。 3、為防止管道固定網(wǎng)片變形，網(wǎng)片縱向鋼筋宜采用+8 mm，但 在頂板承托部位的固定網(wǎng)片，跨徑較大，當(dāng)管道較多時(shí)，應(yīng)適當(dāng)加 強(qiáng)。由于施工過程中可能造成管道位置的變動(dòng)，在上層鋼筋網(wǎng)片安 裝完后應(yīng)對管道位置、標(biāo)高進(jìn)行一次檢查和調(diào)整。 有預(yù)應(yīng)力鋼束處鋼筋位置力求準(zhǔn)確，有相互干擾時(shí)，可適當(dāng) 挪動(dòng)非預(yù)應(yīng)力筋位置。 支座上下預(yù)埋墊板錨固鋼筋進(jìn)行電焊作業(yè)時(shí)，局部高

53、溫極易 使鋼板變形，為保證鋼板不變形，先采用點(diǎn)焊，再跳躍式段焊，最 后焊滿，減少支座墊板變形。 箱梁頂板、下底板掛籃施工預(yù)留孔，應(yīng)避開波紋管位置，因 預(yù)留孔切斷的鋼筋，預(yù)留孔使用完后應(yīng)等強(qiáng)恢復(fù)。掛籃底板后吊孔， 局部應(yīng)力較大，該處箱梁底板上下面層應(yīng)增設(shè)水平鋼筋。 箱梁體內(nèi)鋼筋數(shù)量較多，布置較密，尤其是支座、隔墻等局 部位置，綁扎時(shí)應(yīng)仔細(xì)核對，避免漏筋和安裝錯(cuò)誤。 預(yù)應(yīng)力管道的定位是梁體鋼筋安裝中的關(guān)鍵控制點(diǎn)，嚴(yán)格按 設(shè)計(jì)坐標(biāo)位置安裝定位網(wǎng)，控制管道位置，保證預(yù)埋管道的線型。 腹板鋼筋安裝必須豎直，鋼筋間距在允許誤差范圍內(nèi)。 鋼筋電焊作業(yè)時(shí)，應(yīng)注意對波紋管的防護(hù)，不得擊穿波紋管。 2）定位網(wǎng) 定

54、位網(wǎng)功能是確保制孔管道精確定位，應(yīng)嚴(yán)格按設(shè)計(jì)圖布置。 安裝工作開始前，按曲線 50 cm 和直線 80 cm 的間距計(jì)算各 束鋼絞線的中心位置，依此編制各斷面預(yù)應(yīng)力管道的控制要素，按 要素設(shè)置定位網(wǎng)。 定位網(wǎng)由拳 8 鋼筋焊接成“u”字形框架，并與主筋骨架固定， 定位網(wǎng)筋位置應(yīng)正確而且要以電焊焊牢。 定位網(wǎng)應(yīng)按管道直徑，在胎型上精確制造。 定位網(wǎng)安裝要求任何方向的偏差不大于 4 mm，定位網(wǎng)孔徑應(yīng) 大于管道外徑 23 mm,不允許負(fù)公差。 定位網(wǎng)孔內(nèi)側(cè)鋼筋上不得有尖刺，以免損傷預(yù)埋管道管壁。 當(dāng)管道與其他鋼筋相碰時(shí)，可確保管道的設(shè)計(jì)位置，將普通 鋼筋作適當(dāng)挪動(dòng)。 當(dāng)預(yù)埋管道及端頭模板安裝就位以

55、后，應(yīng)將變形、移位的鋼 筋和保護(hù)層混凝土墊塊修整、復(fù)位、補(bǔ)充。全部檢查合格后，方可 進(jìn)行下一道工序。 3）制孔 縱向預(yù)應(yīng)力采用塑料波紋管制孔 1、塑料波紋管采用外套接頭方式。外套接頭方式是將一節(jié)長度 250 mm，大一號(hào)規(guī)格（內(nèi)徑增減 5 mm 為一號(hào)）的波紋管旋在要套接 的波紋管上，將另一根需要連接的波紋管與之對齊，再將接頭波紋 管回旋至對齊波紋管端，各套上 125 mm 長度，兩頭均用膠布貼封。 2、預(yù)應(yīng)力錨頭下的支承墊板安裝時(shí)一定要與預(yù)埋的管道相垂直。 波紋管直接套入與其直徑相配套的支承墊板喇叭管內(nèi)，且伸入支承 墊板內(nèi)至少 10 cm。在端模拆除后，清除支承墊板多余波紋管，波 紋管端頭不

56、能越過喇叭管壓漿孑 l 的內(nèi)孔，為防止?jié)B漿，應(yīng)將喇叭 管內(nèi)波紋管端口用棉紗塞實(shí)，膠帶封固。 3、波紋管的直徑與鋼絞線根數(shù)相配套，波紋管的埋置長度按設(shè) 計(jì)要求下料。 4、波紋管壓重 波紋管孔道長，自重輕，柔性大，在混凝土澆筑過程易造成管 道上浮，除在制孔時(shí)按設(shè)計(jì)線型安裝定位網(wǎng)鋼筋固定其位置外，尚 應(yīng)在波紋管內(nèi)穿人鋼束或高壓膠管，以增大孔道自重，消除浮力影 響。 保證管道暢通的措施： 嚴(yán)格管道安裝操作工藝要求。 a 鋼筋綁扎和管道安裝完成后，對管道進(jìn)行二次全面檢查，管 b 道背面目視不到的地方，利用鏡子的反光進(jìn)行檢查，破損大的抽出 模板，切除損壞段重新接好后安裝。小破損處，用膠帶綁貼。 鋼筋綁扎和

57、管道安裝完成后，立即設(shè)置腳手板，不使檢查人 c 員和施工操作人員在鋼筋和管道上踩踏，以防管道碰壞和壓扁及變 形。 混凝土澆筑完畢初凝后，對已安裝襯管的孔道必須立即拔出 d 襯管，對已裝入鋼絞線的管道必須來回抽動(dòng)鋼絞線，防止因漏漿堵 塞管道。 橫向預(yù)應(yīng)力采用鐵皮波紋管制孔 橫向預(yù)應(yīng)力筋為預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用單端張拉，錨固端預(yù)埋在 混凝土內(nèi)，張拉端設(shè)在翼緣板端部。 豎向預(yù)應(yīng)力筋制孔 1、預(yù)應(yīng)力粗鋼筋采用鐵皮管制空，為保證壓漿質(zhì)量，循環(huán)通路 可將制孔管兩兩組成“u”形通路管，中間設(shè)置連通管，用電焊連接 牢靠固定。 2、豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋使用與安裝 上、下支承墊板上焊 =450 mm 鐵皮管。 a 壓漿管

58、路系統(tǒng)：按設(shè)計(jì)尺寸組成兩管連通，總根數(shù)如為奇數(shù)， b 最后一組應(yīng)為三管連通。壓漿管尺 240.75 mm，長 400 mm，上口 彎曲直接焊在高頻管上，支承板以上保留 250 mm 高度，以滿足壓漿 施工需要。 鐵皮管下料長度 c l0 =l-(l1+l2+h2) 式中 l0 -鐵皮管長度(mm)； l-粗鋼筋設(shè)計(jì)下料長度(mm)； l1錨固端支承板外預(yù)留長度(85 mm)； l2張拉端支承板外預(yù)留長度(145 mm)支承板外的預(yù)留長度 若設(shè)計(jì)另有規(guī)定按設(shè) 計(jì)辦理； h-墊板厚度。 鐵皮管采用砂輪切割機(jī)切斷，切割必須垂直于管中線，在距 d 管端上 100mm 處各鉆 20 孔，兩孔互成 90，

59、將上、下壓漿管在砂 輪上打出 h=11.5 mm 弧形后焊在鐵皮管對應(yīng)孔位上。 將粗筋對號(hào)穿人鐵皮管，墊板螺帽均上好，下口露絲大于 e 20 mm，上口露絲不小于 40 mm 長，壓漿管口用黑膠布包好以防堵塞， 承接管口和連通管口處均纏膠布以防漏漿，各管接頭要擰緊，并捆 扎固定牢靠。 豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋位置，應(yīng)調(diào)整豎直度并相對固定，誤差不 f 大于 5 mm。 54連續(xù)梁混凝土澆筑作業(yè) 1)混凝土澆筑順序及振搗方法 節(jié)段混凝土采用全斷面一次澆筑成型，節(jié)段混凝土的灌注順序 及要求如下： 在混凝土澆筑前，必須在振動(dòng)棒上做出振動(dòng)棒到底板的標(biāo)記， 且在每層混凝土澆筑完成后，重新做出標(biāo)記，保證振動(dòng)棒進(jìn)入前

60、一 層混凝土 10 cm。 澆筑腹板第一層混凝土?xí)r，振動(dòng)棒必須振搗到底，澆筑分層 厚度為 3050 cm。 灌注底板混凝土?xí)r應(yīng)充分讓混凝土翻漿，從腹板翻出的混凝 土基本是密實(shí)的混凝土，只有充分翻漿才能保證腹板下梗肋處的混 凝土密實(shí)。下梗肋處的腹板混凝土在沒有灌滿之前不應(yīng)將翻漿堆積 的混凝土攤平。當(dāng)腹板下梗肋處的混凝土灌滿堆高后，補(bǔ)充灌注底 板中部的混凝土；底板灌注完成后，分別由梁端向跨中對稱灌注腹 板混凝土，防止兩邊混凝土面高低懸殊，造成內(nèi)模偏移。 腹板混凝土應(yīng)分層灌注，每層的接頭應(yīng)相互錯(cuò)開。灌注兩腹 板梗肋處，為保證底板交接部位及其附近區(qū)域混凝土密實(shí)，應(yīng)將振 動(dòng)棒插入模板預(yù)留孔內(nèi)，沿周圍振搗