重整裝置基準能耗計算方法

1、 一、計算步驟及方法 說明：所有能耗單位為kwh/t進料，除加熱爐外均為單位進料軸功率（kwh/t）1 重整反應(yīng)熱（e1）e1 = w/（0.36 moil 0.9）w為每100kmol進料反應(yīng)總吸熱量（mj）w=w1+w2+w3+w4；w1 = 196.55 mniw2 = 240.45(mao-mai-mni)w3 = 164.5 who moil/100 2重整進料加熱爐（補償重整進料換熱器熱端溫差）（e2）e2 = 1.003 dtr （1+1.7*hpch/10） 3預(yù)加氫加熱爐（e3）e3 = 0.9028 dth / (1-yh) 4預(yù)加氫汽提塔（e4） （1）適應(yīng)于第一塔，塔底

2、脫戊烷。e4 = (1.427（lgh+ c5h +30）+0.3098（100- lgh- c5h）)/(1-yh) （2）適應(yīng)于第一塔，塔底脫丁塔（塔頂溫度為60）e4 = 1.180（lgh+30）+0.3098（100- lgh） 5預(yù)加氫穩(wěn)定塔（e5）（1）適用于兩塔流程中的第二塔。塔底脫丁烷。（即此塔為小塔，分離第一塔塔頂料，對應(yīng)第一塔為脫戊塔）e5= 1.18( lgh +25 （lgh+ c5h）/100) +0.124 (100- lgh )/(1-yh)（2）適用于兩塔流程中的第二塔。塔底脫戊烷。（即此塔為大塔，分餾第一塔的塔底物料，對應(yīng)的第一塔為脫丁塔）e5= 1.118

3、 ( c5h +20) 6重整穩(wěn)定塔（e6）e6計算方法同e4 7預(yù)加氫壓縮機（e7） (缺省值為1321.3)壓縮機軸功e7：e7= 0.00174 w 8重整循環(huán)壓縮機（e8）e8 = 0.003845 hpch w 9重整氫增壓機（e9）e9 = 0.001720 who w 1.1 10泵（e10）e10 = 0.6667 （dp1+ dp2 +dp3 + dp4）+8.25(kwh電/t進料) 11空冷器（e11）e11= 6.5kwh/t12氨冷部分（e12）12= 2.827+0.2019 who 13再生系統(tǒng)能耗（e13） 冷循環(huán)方式按1.8kwh/kg催化劑設(shè)計循環(huán)量。熱循環(huán)

4、方式按1.2kwh/kg催化劑設(shè)計循環(huán)量。不同裝置因其生焦率不同將再生能耗折合成每噸重整進料即可。 14其它能耗（e14） e14 = 7 kwh/t總能耗e：（kwh/t）e = （e1+e2+e3+e4+e5+e6）/0.95 + (e8)/0.3901 + (e7+ e9+e10+e11 +e12 +e13+)/0.314+e14二、符號說明：moil重整進料平均分子量，缺省值為100； mni進料中環(huán)烷含量（mol%）； mai進料中芳烴含量（mol%）； mao相對于進料的芳烴收率（mol%）； who相對于進料純氫產(chǎn)率（ m%）； wi -分別為干氣、液化氣、戊烷油相對于進料的產(chǎn)率

5、（m%）； dhi 分別為干氣、液化氣、戊烷油在四反出口溫度下的生成焓(mj/kmol)，見表1：表1 干氣、液化氣、戊烷油在四反出口溫度下的生成焓(mj/kmol)項 目干氣液化汽戊烷油500下的與等質(zhì)量進料烷烴的焓差(mj/100kmol)-131.56-39.54-7.53參考平均分子量mi235172 dtr換熱器熱端設(shè)計溫差,；hpch 重整反應(yīng)部分氫油分子比。缺省值見表2表2 換熱器熱端設(shè)計溫差和重整反應(yīng)部分氫油分子比缺省值表項 目連續(xù)床組合床固定床hpch23.56dtr303050dth換熱器熱端設(shè)計溫差，缺省值取60 yh預(yù)加氫拔頭率，重量比，用小數(shù)表示，缺省值取0.1lgh

6、石腦油進料中液化汽含量 ，m% c5h石腦油進料中戊烷油收率， m%ph預(yù)加氫壓縮機入口壓力（絕壓mpa）pr重整循環(huán)壓縮機入口壓力（絕壓mpa） dpr重整循環(huán)氫系統(tǒng)壓降（mpa） pp重整增壓機第一級出口壓力（絕壓mpa） ncom重整增壓機級數(shù) who純氫產(chǎn)率（m%）dp1預(yù)加氫進料泵進出口壓差（mpa）dp2重整進料泵進出口壓差（mpa）dp3再接觸進料泵進出口壓差（mpa）dp4重整分餾進料泵的進出口壓差（mpa）例 ， 湛江東興50萬噸/年連續(xù)重整裝置（基本數(shù)據(jù)見表）。 1反應(yīng)熱e1w1 = 196.55 33.487 = 6581.87w2 = 240.45 (70.73-8.5

7、3-33.487) = 6905.48w3= 164.5 3.5 = 575.8w4 = (-131.56 2.15 39.54 1.51 7.53 3.0) = - 322.83e1 = (w1+w2+w3+w4)/(0.36 100 0.9 ) =422.14 2重整進料加熱爐e2e2 = 1.003 30 1.36 = 40.86 3預(yù)加氫加熱爐e3e3 = 0.9346 61 /(1-0.2316) = 43.81 4預(yù)加氫c4/c5分餾塔e4e4 =0 5預(yù)加氫汽提塔e5e5 = 1.427 (23.16+30)+0.3098 (100-23.16) / (1-0.2316)= 13

8、2.68 6重整穩(wěn)定塔e6e6 = 1.427 (1.51+20) + 0.3098 (100-1.51) = 61.21 7預(yù)加氫壓縮機e7w = 18425.9 (2.6/2.0)0.2308-1 =1150.23e7 = 0.00174 1150.23 = 2.0 8重整循環(huán)壓縮機e8w = = 18425.9 (0.47/0.24)0.2308-1 =3091.81（kj/kmol）e8 = 0.003845 2.5 3091.81 = 29.72（kwh/t進料） 9重整增加機e9(平均壓縮比取2.28，共兩級壓縮，一級出口當量壓力為0.79mpa(a)w = 18425.9 (0.

9、79/0.24) 0.2308-1 2 = 11663.45e9 = 0.001720 3.5 11663.451.1 = 77.24 10泵類e10e10 = 0.6667 (2.55+0+1.03+2.56) + 8.25 = 12.34 11空冷器e11e11 = 6.5 12氨壓機e12e12 = 3.5 13再生系統(tǒng)能耗e13e13 = 1.2 317/60 = 6.34 14其它能耗e14 = 7 總能耗：e = (422.14+40.86 +43.81 +132.68+61.21) /0.95+29.72/0.39 +(2+ 77.24+12.34+6.5+3.5+6.34)/0

10、.314+7 = 1164.5 kwh/t ( 折合成標準能耗為100.1 kg標油/t進料)表3 湛江東興50萬噸/年連續(xù)重整裝置基準能耗數(shù)據(jù)采集表序號符號描 述單 位數(shù) 值缺 省 值裝置類型：連續(xù)/固定/組合連續(xù)一原料1moil重整進料平均分子量1001002mni進料中環(huán)烷含量mol%33.493mai進料中芳烴含量mol%8.53二預(yù)加氫產(chǎn)物1yh預(yù)加氫部分拔頭率m %23.162lgh石腦油進料中液化汽含量m %3.113c5h石腦油進料中戊烷油含量m %10.5三重整產(chǎn)物1mao相對于重整進料的芳烴收率mol%70.732who相對于重整進料的氫氣收率m%3.53mgo相對于重整進

11、料的干氣收率m%2.154mlo相對于重整進料的液化氣收率m%1.51四操作參數(shù)1dth預(yù)加氫進料換熱器熱端溫差612dtr重整進料換熱器熱端溫差303ph預(yù)加氫高分壓力mpa(a)2.04pr重整高分壓力mpa(a)0.245pp增壓機第一級出口壓力(當量)mpa(a)0.796ncom增壓機級數(shù)27dpr重整循環(huán)氫系統(tǒng)壓降mpa0.238dp1預(yù)加氫進料泵進出口壓差mpa2.559dp3再接觸泵進出口壓差mpa1.0310dp4重整穩(wěn)定塔進料泵進出口壓差mpa2.5611hpch重整反應(yīng)部分氫油分子比小數(shù)表示2.5五再生系統(tǒng)類型：熱循環(huán)/冷循環(huán)熱循環(huán) 四、生產(chǎn)裝置能耗標定校核及分析表4 湛江東興50萬噸/年連續(xù)重整裝置能耗標定數(shù)據(jù)項 目單 位小時耗量能耗（kg標油/t）燃料氣kg421570.25電kw6015.1428.353.5mpa蒸汽t-3.93-4.971.0mpa蒸汽t00凝結(jié)水t-6.67-0.41循環(huán)水t1052.71.76除鹽水t0.7380.03除氧水t2