904953340蒸水大橋加固加寬支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計(jì)論文

1、蒸水大橋加固加寬支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計(jì)一、 編制說明1、編制依據(jù)衡陽市蒸水大橋加固加寬改造工程施工圖設(shè)計(jì)2009年9月衡陽市蒸水大橋竣工圖1979年5月本工程招標(biāo)文件及補(bǔ)遺、招標(biāo)施工圖以及現(xiàn)場(chǎng)情況。本工程有關(guān)設(shè)計(jì)單位編制的設(shè)計(jì)圖中的設(shè)計(jì)說明。上述設(shè)計(jì)說明中明確要采用的國(guó)家、部頒、施工技術(shù)（驗(yàn)收）規(guī)程、規(guī)范。 現(xiàn)行的與本工程相關(guān)的各種工程技術(shù)規(guī)范：2、執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范jtj 041-2000、公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)jtg f801-2004、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)jgj 59-99、高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范jgj 80-91、鋼管腳手架扣件gb 15831、路橋施工計(jì)算手冊(cè)、公路橋梁

2、加固設(shè)計(jì)規(guī)范jtgt j22-2008、簡(jiǎn)明施工計(jì)算手冊(cè)、橋梁施工常用數(shù)據(jù)手冊(cè)、腳手架實(shí)施規(guī)范bs 5975-82、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（jgj059-99）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50017-2003) 、 腳手架實(shí)施規(guī)范 bs 5975-82等規(guī)范編制二、 設(shè)計(jì)背景1. 主要施工內(nèi)容（1）.主拱圈加固, 采用三面外包增大截面的方法加固，在原拱肋下方澆注30cm厚的勁性骨架混凝土底板，新拱肋同時(shí)向兩側(cè)各外擴(kuò)15cm。每條拱肋下方新增的勁性骨

3、架由兩根槽16型鋼組成，通過植筋的方式和原橋主拱圈相連，采用自流平微膨混凝土進(jìn)行澆注以保證混凝土施工質(zhì)量。（2）.橋面系拓寬加固, 橋面增設(shè)鋼筋混凝土剛性層，兩側(cè)懸臂出去形成人行道板。2總體施工順序本橋維修加固的總體順序是先卸載，再加固，最后施工拱上建筑及橋面系與附屬。原有拱上建筑的拆除須對(duì)稱、均衡、分步進(jìn)行，必須保證三跨同時(shí)從兩端向跨中對(duì)稱進(jìn)行，橋梁結(jié)構(gòu)恢復(fù)的時(shí)候需要按相反的方向三跨同時(shí)從跨中向兩端對(duì)稱、均衡、分布進(jìn)行。3橋梁現(xiàn)狀原蒸水大橋位于107國(guó)道衡陽段，始建于1979年，橋梁全長(zhǎng)181.74m，為350m雙曲拱橋，橋面組成為：3.0m（人行道）+14m（車行道）+3m（人行道）=20

4、m，舊橋設(shè)計(jì)荷載為：汽-20,掛-100。根據(jù)舊橋的檢測(cè)報(bào)告及對(duì)現(xiàn)有交通流量分析，隨著舊橋服役年數(shù)的增長(zhǎng)，現(xiàn)有橋梁已經(jīng)出現(xiàn)了不同程度的損傷，對(duì)交通的正常運(yùn)營(yíng)產(chǎn)生了一定的安全隱患。4. 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)舊橋維修、拓寬加固后，荷載等級(jí)：公路-級(jí)，人群3.5kn/m2，設(shè)計(jì)車速：40km/h，橫斷面組成：2.75m（人行道）+2.25m（非機(jī)動(dòng)車道）+3.5m(機(jī)動(dòng)車道)+3.25m(機(jī)動(dòng)車道)+0.5m（雙黃線）+3.25m(機(jī)動(dòng)車道) 3.5m(機(jī)動(dòng)車道) +2.25m（非機(jī)動(dòng)車道）+2.75m（人行道）=24m5. 現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)（1）.水位數(shù)據(jù)：進(jìn)場(chǎng)11月1號(hào)，水位49米左右，進(jìn)入12月，水位51米左右

5、.（2）.船舶數(shù)據(jù)：進(jìn)場(chǎng)11月1號(hào)，通行船舶20左右，（因水位過底，航道水位不到3米,大型船舶不能靠岸），進(jìn)入12月，通行船舶40多 .（3）.航道數(shù)據(jù):大橋原設(shè)計(jì)航道為7級(jí)航道，通行船舶噸位為最高50噸，經(jīng)觀察發(fā)現(xiàn)，通行船舶基本為砂礫船，噸位基本大于300噸，部分超過1000噸。（4）. 船舶尺寸數(shù)據(jù):4船舶尺寸，高7.5米、寬14米、長(zhǎng)50米(加輸送帶80米)。（5）. 河道特點(diǎn)：大橋河道呈大s形，位取s中腰，上游有西合鐵路橋，河道內(nèi)岸距離不到150米，下游有新修雁棲大橋，河道內(nèi)岸距離不到300米。因水位受下游水電站開閘水位控制，春季水位基本保持正常水位，洪水期水位有上升，但流速小，河道水

6、流特征已基本同水庫(kù)。（6）. 拱橋自身特點(diǎn)：大橋三跨拱形結(jié)構(gòu)，正常水位拱腳距水平面為4.5米，拱頂距水平面為11米，通道采取貝雷梁方式被否決。 三、 設(shè)計(jì)意圖a) 操作腳手架滿堂腳手架措施，滿足主拱圈加固施工，橋?qū)?0米下部拱肋加固，民工可借助此架將每條拱肋下方新增的勁性骨架由兩根槽16型鋼，通過植筋的方式和原橋主拱圈相連，形成鋼結(jié)構(gòu)拱肋。利用此平臺(tái)對(duì)老混凝土進(jìn)行鑿毛，新增鋼結(jié)構(gòu)外側(cè)進(jìn)行裝模，采用自流平微膨混凝土進(jìn)行澆注，對(duì)新增鋼結(jié)構(gòu)形成保護(hù)，并保證與老拱肋連接形成整體。b) 施工通道 拱肋加固施工，操作人員到達(dá)作業(yè)點(diǎn)所需通道，材料中轉(zhuǎn)（植筋鋼筋、槽16型鋼、修補(bǔ)裂縫用料、植筋用膠）。四、 擬

7、采用的施工方案簡(jiǎn)圖 1. 蒸水大橋簡(jiǎn)圖原蒸水大橋位于107國(guó)道衡陽段，始建于1979年，橋梁全長(zhǎng)181.74 m，為350m 雙曲線拱橋，橋面組成為：3m(人行道)14m(車行道)+3m（人行道）=20m。2.橫截面腳手架示意圖 架距19-1.1*1.5( 加寬人行道6-0.5*1.5,施工通道4-0.7*1.5)3. 縱向腳手架示意圖架距1.5*1.5 (最外排腳手架高出路面1.2.5米作防護(hù)欄)4. 跨中拱肋梁加固施工支撐系統(tǒng)腳手架示意圖5. 腳手加橫向加固措施（斜支撐桿加強(qiáng)）6. 施工通道采取分段施工措施 施工通道設(shè)在新加寬人行道板下方，供人工搬運(yùn)架管架設(shè)腳手架，加固拱肋人員及材料運(yùn)輸通

8、道(如圖一)， 新加寬人行道板砼施工前，此通道用架管、扣件將其封閉成為一整體(如圖二)。（圖一）預(yù)留施工通道位置示意圖 （圖二）架設(shè)腳手架、加固拱肋時(shí)預(yù)留施工通道 （圖三） 人行道板施工時(shí)通道封閉7.腳手穩(wěn)固加固措施,根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)可操作性及安全穩(wěn)固確定部分立桿使用雙鋼管作立桿加強(qiáng)支撐示意圖。架管用鋼管代替示意圖8確保預(yù)期兩個(gè)月封航，完成必須腳手架施工項(xiàng)目，支撐腳手架采取分步施工措施工（1）、進(jìn)度計(jì)劃a計(jì)劃元月底完成兩邊跨腳手架的架設(shè)工作;b計(jì)劃二月份完成兩邊跨腳手架上植筋、鋼結(jié)構(gòu)安裝、等封航前準(zhǔn)備工作;c計(jì)劃三月初實(shí)施中跨腳手架封航，在三、四兩個(gè)月內(nèi)完成中跨所有加固項(xiàng)目，并將中跨腳手架拆除上岸

9、; d計(jì)劃五月份完成兩邊跨所有加固項(xiàng)目，并將腳手架全部拆除上岸。（2）、實(shí)施項(xiàng)目a拱肋加固支撐封航前準(zhǔn)備工作施工簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施工，設(shè)置節(jié)點(diǎn)工期，首先完成兩邊跨腳手架，過墩臺(tái)中跨延伸3米腳手架架設(shè)，并完成中跨延伸準(zhǔn)備平臺(tái)施工，完成拱肋鋼筋半成品加工，拱腳鋼筋制作，將兩邊跨鋼結(jié)構(gòu)在拱肋上完成。第一大節(jié)點(diǎn)工期，陽歷年前必須完成。完成所有模板制作，并將兩邊跨第一次澆灌砼模板安裝好，待中跨同步砼施工。完成橋面拆除工作,將兩邊跨人行道模板安裝好。第二大節(jié)點(diǎn)工期，陽歷年后一個(gè)月末必須完成封航前所有準(zhǔn)備工作，并對(duì)各事項(xiàng)一一檢查。 封航前期腳手架部分簡(jiǎn)圖 b封航期間腳手架工作量簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施

10、工，確保兩個(gè)月封航工期，封航期間增加人力物力財(cái)力，采取人海戰(zhàn)術(shù)，將各項(xiàng)措施工增加安全系數(shù)，封航期間完成中跨腳手架連通，完成拱肋砼施工，完成輕質(zhì)填料砼施工，完成橋面鋼筋安裝，完成人行道板砼施工，中跨腳手架拆除，恢復(fù)通航。第三大節(jié)點(diǎn)工期，封航二個(gè)月必須提前十天完成中跨所有需依賴于滿堂腳手架施工項(xiàng)目施工，最后十天將中跨腳手架拆除，恢復(fù)通航。根據(jù)兩邊跨施工情況，編寫專項(xiàng)封航施工實(shí)施方案。第四大節(jié)點(diǎn)工期，通航后一個(gè)月必須完成所有需依賴于滿堂腳手架施工項(xiàng)目施工，將腳手架全部拆除,所有施工項(xiàng)目施工完畢，待路標(biāo)連通試車運(yùn)行。 中跨腳手架連通部分簡(jiǎn)圖 人行道加寬砼施工腳手架簡(jiǎn)圖（同步施工）（3）、保證措施a材料

11、保證措施：經(jīng)調(diào)查衡陽市現(xiàn)有鋼管租賃現(xiàn)狀，腳手架鋼管非常緊缺，采取合作、自購(gòu)、租賃相結(jié)合的材料供應(yīng)模式，保證材料及時(shí)、優(yōu)質(zhì)、足量供應(yīng)。封航前期，所有材料提前采購(gòu)到場(chǎng)地，增設(shè)專人管理，預(yù)防封期間材料欠缺影響封航期，采取二次轉(zhuǎn)運(yùn)方式轉(zhuǎn)運(yùn)，并對(duì)所有用料采購(gòu)放大1.2倍安全系數(shù)。b人員保證措施：采用為我公司長(zhǎng)期合作的省內(nèi)施工隊(duì)，有大橋維修經(jīng)驗(yàn)、水上作業(yè)經(jīng)驗(yàn)、高空作業(yè)經(jīng)驗(yàn)、年青力壯、有一定水性、具有相關(guān)技能（并有上崗證書）的施工人員，各工種組織一批儲(chǔ)備力量。所有管理人員，施工人員，吃住工地，并對(duì)管理人員、施工人員采取相應(yīng)的管理措施工。封航期間，所有人工采取2倍保證系數(shù)，并采晚上加班等施工措施。c資金保證措

12、施：施工單位增大資金投入，封航前，對(duì)前期工程量申請(qǐng)記量，并請(qǐng)監(jiān)理、業(yè)主及時(shí)批撥進(jìn)度款。封航期間，確保封航期間工作順利開展，特設(shè)專項(xiàng)封航備用保證金。10局部預(yù)壓消除非彈性變形施工示意圖預(yù)壓, 首先按施工負(fù)載1.2倍系數(shù)進(jìn)行加載預(yù)壓，根據(jù)施工具體位置（第幾拱肋），有針對(duì)性將預(yù)壓載荷加載到相應(yīng)拱肋支撐上，并根據(jù)加固拱肋時(shí)，新增載荷相對(duì)支撐的受力情況，相應(yīng)調(diào)整支撐四相所掛預(yù)壓載荷的大?。ūＷC支撐桿四相所掛預(yù)壓載荷相等）。立桿預(yù)壓加載后受力簡(jiǎn)圖11、水下立桿加強(qiáng)措施考慮水下立桿單桿穩(wěn)定性問題，水下立桿實(shí)際施工采取雙立桿模式實(shí)施，具體操作采取將兩立桿用扣件鎖固的方式，扣件鎖固間距每米一個(gè)，增大立桿穩(wěn)定性。

13、12、架體整體穩(wěn)定性加強(qiáng)措施架體整體穩(wěn)定性加固，橋水大橋下部滿堂腳手架，可借助橋墩、柱架固腳手架，增加架體整體穩(wěn)定性，具體方法如下：（1）、將架體與橋墩水平交接位，采取焊接措施，將架體與橋墩剛性連接。（2）、將架體與橋墩水平交接位，采取鋼管扣件鎖固橋墩措施，將架體與橋柱剛性連接，將橋墩鎖固在架體中。（3）、將架體與橋柱水平交接位，采取鋼管扣件鎖固橋柱措施，將架體與橋柱剛性連接。（4）、拱腳位，將架體與拱板交接，采取鋼管扣件鎖固部分架管到拱板上方措施，將架體部分載荷承加到拱板上，增加架體承載力，增加架體整體性。13、洪水季節(jié)性漲水預(yù)防加強(qiáng)措施1、增加人力、物力、財(cái)力的投入，所有周轉(zhuǎn)物料不考慮周轉(zhuǎn)

14、，全部一次性投入到位。2、洪水到來前,架體兩側(cè)設(shè)兩排防漂浮物防護(hù)鋼管樁架，并織鐵絲網(wǎng)架阻擋漂浮物，保證架體在洪水季節(jié)架體穩(wěn)定性。3、春節(jié)后，租用兩輛船只，洪水期間，并組建漂浮物打撈小組，減少水流作用力，保證架體在洪水季節(jié)架體穩(wěn)定性。五、 擬采用的施工方案簡(jiǎn)圖 1.蒸水大橋簡(jiǎn)圖原蒸水大橋位于107國(guó)道衡陽段，始建于1979年，橋梁全長(zhǎng)181.74 m，為350m 雙曲線拱橋，橋面組成為：3m(人行道)14m(車行道)+3m（人行道）=20m。2.橫截面腳手架示意圖 架距19-1.1*1.5( 加寬人行道6-0.5*1.5,施工通道4-0.7*1.5)3.縱向腳手架示意圖架距1.5*1.5 (最外

15、排腳手架高出路面1.2米作防護(hù)欄)4.跨中拱肋梁加固施工支撐系統(tǒng)腳手架示意圖5.腳手加橫向加固措施（斜支撐桿加強(qiáng)）斜支撐桿操作步驟如下：(1).用活動(dòng)扣件將兩根鋼管端部在水面操作平臺(tái)上鎖死如下圖(2).人工將裝配好的鋼管插入水中，立桿沿扣件垂直插入,并用鐵錘將立桿夯入實(shí)地如下圖(3).將立桿與水面掃地桿用90度固定扣件鎖死，斜支撐與水面掃地桿用活動(dòng)轉(zhuǎn)扣鎖死，形成受力三角支撐，保證立桿穩(wěn)定性如下圖(4).局部施工載荷對(duì)立桿穩(wěn)定性影響分析如下圖，因局部施工載荷經(jīng)多層整體式鋼管行架結(jié)構(gòu)后，分?jǐn)偟搅U上的力,經(jīng)行架轉(zhuǎn)移分?jǐn)偅扔诳傒d荷除以立桿數(shù)量6.施工通道采取分段施工措施 施工通道設(shè)在新加寬人行道板

16、下方，供人工搬運(yùn)架管架設(shè)腳手架，加固拱肋人員及材料運(yùn)輸通道(如圖一)， 新加寬人行道板砼施工前，此通道用架管、扣件將其封閉成為一整體(如圖二)。（圖一）預(yù)留施工通道位置示意圖 （圖二）架設(shè)腳手架、加固拱肋時(shí)預(yù)留施工通道 （圖三） 人行道板施工時(shí)通道封閉7.腳手穩(wěn)固加固措施（根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)可操作性及安全穩(wěn)固確定部分立桿可使用雙鋼管扣件加強(qiáng)支撐、增加水下立桿、增加斜支撐、將支撐與老橋墩柱用鋼管鎖固。拱肋加固砼施工支撐受力簡(jiǎn)圖示意8確保預(yù)期兩個(gè)月封航，完成腳手架施工項(xiàng)目，支撐腳手架采取分步施工措施工a拱肋加固支撐封航前準(zhǔn)備工作施工簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施工，首先完成兩邊跨腳手架，過墩臺(tái)中跨延伸3米腳手

17、架架設(shè)，并裝腳手架鎖定在老橋墩柱上，增強(qiáng)腳手架穩(wěn)定性，并完成中跨延伸3米，供拱墊腳施工及中跨封航施工準(zhǔn)備平臺(tái)。完成拱肋鋼筋半成品加工，完成拱墊腳鋼結(jié)構(gòu)施工，將兩邊跨鋼結(jié)構(gòu)在拱肋上完成。完成所有模板制作，并將兩邊跨第一次澆灌砼模板安裝好，待中跨同步砼施工。完成橋面拆除工作,將兩邊跨人行道模板安裝好。 封航前期腳手架部分簡(jiǎn)圖 b封航期間腳手架工作量簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施工，確保兩個(gè)月封航工期，封航期間增加人力物力財(cái)力，采取人海戰(zhàn)術(shù)，將各項(xiàng)措施工增加1倍安全系數(shù)，封航期間完成中跨腳手架連通，完成拱肋砼施工，完成輕質(zhì)填料砼施工，完成橋面鋼筋安裝，完成人行道板砼施工，中跨腳手架拆除，恢復(fù)通航。根據(jù)兩邊

18、跨施工情況，編寫專項(xiàng)封航施工實(shí)施措施。 中跨腳手架連通部分簡(jiǎn)圖 人行道加寬砼施工腳手架簡(jiǎn)圖（同步施工）9局部預(yù)壓消除非彈性變形施工示意圖繩掛局部試預(yù)壓, 首先按施工負(fù)載1.2倍系數(shù)進(jìn)行加載預(yù)壓，根據(jù)施工具體位置（第幾拱肋），有針對(duì)性將預(yù)壓載荷加載到相應(yīng)拱肋加固支撐上，并根據(jù)加固拱肋時(shí)，新增載荷相對(duì)支撐的受力情況，相應(yīng)調(diào)整支撐四相所掛預(yù)壓載荷的大?。僭O(shè)支撐桿四相所掛預(yù)壓載荷相等f）。立桿預(yù)壓加載后受力簡(jiǎn)圖10洪水期施工示意圖根據(jù)歷年經(jīng)驗(yàn)， 5月份洪水季節(jié)到來，4月末期完成蒸水大橋3跨9條拱肋加固及相關(guān)工作全部完善，“滿堂紅”支撐系統(tǒng)全部拆除，可不借助“滿堂紅”支撐系統(tǒng)施工項(xiàng)目，采取其它簡(jiǎn)易措施

19、施工。六、蒸水大橋拱肋加固支撐系統(tǒng)(扣件鋼管架)計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。本工程中因加勁拱肋截面梁寬為800，折算梁高350，以加勁拱肋為例進(jìn)行計(jì)算，取梁段截面為800350。 1、參數(shù)信息1.1模板支撐

20、及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.80；梁截面高度 d(m):0.35立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):1.10；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：15.00；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.50；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.90；1.2荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(

21、kn/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.01.3材料參數(shù)木材品種：長(zhǎng)葉松；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：13.0；1.4梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數(shù)：5；面板厚度(mm)：18.0；1.5梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)

22、：1；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：150mm；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度70mm；2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2.1梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(t+15)計(jì)算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.

23、000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力f；分別為 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。3、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)

24、梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)3.1強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距

25、): l = 116.33mm；面板的最大彎距 m= 0.110.98116.3332 = 1.49104n.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.49104 / 2.70104=0.55n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.55n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！ 3.2撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 180.5 = 9n/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 116.33mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i =

26、 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6779116.334/(10095002.43105) = 0.005 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =116.333/250 = 0.465mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.005mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.465mm，滿足要求！4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算4.1內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 507021/6 = 40.83cm3

27、；i = 507031/12 = 142.917cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖4.1.1內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.116=2.55kn/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.12.55500.002= 6.39104n.mm； 最大支座力:r=1.12.5550.5=1.405 kn；經(jīng)計(jì)算得到

28、，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.39104/4.083104 = 1.565 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 =1.565 n/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17n/mm2，滿足要求！4.1.2內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 e - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.000.12= 2.09 n/mm； l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 500mm； i-面板的截面慣性矩：i = 4.083106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.6772.095004/(701000

29、04.083106) = 0.032 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.032mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！4.2外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.405kn,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 w = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 i = 24.38cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 外楞彎矩圖(kn.m) 外楞變形圖(mm)4.2.1外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(n/mm

30、2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.258 kn.m 外楞最大計(jì)算跨度: l = 150mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.58105/1.02104 = 25.4 n/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205n/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =25.4n/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205n/mm2，滿足要求！4.2.2外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.072 mm外楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；外

31、楞的最大撓度計(jì)算值 =0.072mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =180.50.225 =2.025 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.025kn 小于 穿梁螺栓最大容許

32、拉力值 n=12.92kn，滿足要求！6、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 11001818/6 = 5.94104mm3； i = 1100181818/12 = 5.35105mm4； 6.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)

33、； m - 計(jì)算的最大彎矩 (kn.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =266.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.100.350.90=10.60kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.351.100.90=0.42kn/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.42.001.100.90=2.77kn/m；q = q1 + q2 + q3=10.60+0.42+2.77=13.79kn/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: mmax = 0.1013.7910.2672=0.098kn

34、.m； =0.098106/5.94104=1.651n/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =1.651 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！6.2撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.350+0.35）1.10= 10.20kn/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =266.67mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =266.67/250 = 1.067mm；面板的最大撓度計(jì)

35、算值: = 0.67710.202266.74/(10095005.35105)=0.069mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.069mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 266.7 / 250 = 1.067mm，滿足要求！7、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。7.1荷載的計(jì)算：7.1.1鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = 240.350.267=2.38 kn/m；7.1.2模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.350.2

36、67(20.35+0.8)/ 0.8=0.175 kn/m；7.1.3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 p1= (2.5+2)0.267=1.2 kn/m；7.2方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.22.38+1.20.175=3.066 kn/m；活荷載設(shè)計(jì)值 p = 1.41.2=1.68 kn/m； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 507021/6 = 40.83cm3； i = 507031/12 = 142.917cm4；7.2.1方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜

37、荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值 q = 3.066+1.68=4.746 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.14.7461.11.1= 0.574 kn.m；最大應(yīng)力 = m / w = 0.574106/40830 = 6.891 n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 n/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 6.891 n/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 n/mm2,滿足要求!7.2.2方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.64.7461.1 = 3.132 kn； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 =

38、 33132.36/(250100) = 0.94 n/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 n/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.94 n/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 n/mm2,滿足要求!7.2.3方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: q = 2.380 + 0.175 = 2.555 kn/m；方木最大撓度計(jì)算值 = 0.6772.55511004 /(10010000142.917104)=1.772mm；方木的最大允許撓度 =1.1001000/250=4.400 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 =1.772 mm 小于 方

39、木的最大允許撓度 =4.400 mm，滿足要求！7.3支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：7.3.1鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.350= 8.925 kn/m2；7.3.2模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；7.3.3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(8.925 + 0.350 )+ 1.44.500 = 17.430 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h

40、,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為n 。當(dāng)n=2時(shí)： 當(dāng)n2時(shí)： 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kn) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 ra = rb=1.182 kn，中間支座最大反力rmax=13.299；最大彎矩 mmax=0.883 kn.m；最大撓度計(jì)算值 vmax=0.714 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.883106/4490=196.608 n/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205.0 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 196.608 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205.0 n/mm2,滿足要求!

41、8、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。9、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，p96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.90，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為14.40kn ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): r r其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取14.40 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 r=13.299 kn；r 14.40 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求

42、! 10、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 10.1梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =1.182 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1393=0.502 kn； 混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(1.50-0.80)/2)1.100.35=0.393 kn； n =1.182+0.502+0.393=2.076 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.24

43、； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 n/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.71；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1uh = 1.1551.711.5 = 2.963 m；lo/i = 2962.575 / 15.9 = 186 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立

44、桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=2104.722/(0.207424) = 23.981 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 23.981 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！10.2梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： n1 =13.299 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.139(3-0.35)=0.502 kn； n =13.299+0.502=13.742 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)

45、算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.24； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 n/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.71；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo = k1uh = 1.1551.711.5 = 2.963 m

46、；lo/i = 2962.575 / 15.9 = 186 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=13741.95/(0.207424) = 156.571 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 156.571 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！三、邊緣人行通道挑板支撐計(jì)算1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.50；縱距(m):1.50；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.30；模板支架搭設(shè)高度(m):15.00；采用的鋼管(mm):483.0 ；扣件連

47、接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):24.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):1.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量e(n/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量e(n/mm2):9800.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):50.00

48、；木方的截面高度(mm):100.00；4.挑板參數(shù)鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼hrb 400(20mnsiv,20mnsinb,20mnti)；挑板混凝土強(qiáng)度等級(jí):c40；挑板的計(jì)算寬度(m):2.00；挑板的計(jì)算厚度(mm):300.00；挑板的計(jì)算長(zhǎng)度(m):50.00； 圖2 挑板支撐架荷載計(jì)算單元5、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 1001.82/6 = 54 cm3；i = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖5.1荷載計(jì)算5.1.1靜荷

49、載為鋼筋混凝土挑板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 240.31+0.351 = 7.55 kn/m；5.1.2活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kn)：q2 = 1.51= 1.5 kn/m；5.2強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 其中：q=1.27.55+1.41.5= 11.16kn/m最大彎矩m=0.111.160.22= 0.045 knm；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 = 44640/54000 = 0.827 n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 n/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 0.827 n/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13

50、n/mm2,滿足要求!5.3撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為 其中q = 7.55kn/m面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.6777.552004/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 v=200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!6.模板支撐方木的計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 507021/6 = 40.83cm3； i = 507031/12 = 142.917cm4； 方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖6.1荷載的計(jì)算：6.1.1鋼筋混凝土板自重(kn/m)：q1= 240.20.3 = 1.44 kn/m；6.1.2模板的自重線荷載(kn/m):q2= 0.350.2 = 0.07 kn/