水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)-第一章

1、 第一章第一章 混凝土結(jié)構(gòu)材料的物理 力學(xué)性能 1.鋼筋的力學(xué)性質(zhì)。 2.立方體抗壓強(qiáng)度是怎樣確定的。 3.影響混凝土抗壓強(qiáng)度的因素有那些。 4.混凝土收縮與徐變有什么區(qū)別和聯(lián)系。 本章本章 重重 點(diǎn)點(diǎn) 混凝土結(jié)構(gòu)主要用鋼筋和混凝土材料制作而 成。為了合理地進(jìn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，需要深 入地了解混凝土和鋼筋的受力性能。對(duì)混凝土 和鋼筋力學(xué)性能、相互作用和共同工作的了解， 是掌握混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件性能并對(duì)其進(jìn)行分析與 設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)。 第一節(jié)第一節(jié) 鋼筋的品種和力學(xué)性能鋼筋的品種和力學(xué)性能 一一. 鋼筋的品種鋼筋的品種 熱軋鋼筋熱軋鋼筋 將鋼材在高溫下軋制而成，根據(jù)強(qiáng)度高低，分 為HPB235、HRB33

2、5、HRB400等幾種。 鋼絲鋼絲 消除預(yù)應(yīng)力鋼絲。消除預(yù)應(yīng)力鋼絲。將鋼筋拉拔后，經(jīng)中溫回火消除應(yīng) 力并進(jìn)行穩(wěn)定化處理的鋼絲。 鋼絞線鋼絞線 由多根高強(qiáng)光圓或刻痕鋼絲捻制在一起經(jīng)過低溫回 火處理清除內(nèi)應(yīng)力后而制成。 螺紋鋼筋螺紋鋼筋 高強(qiáng)精軋螺紋鋼筋。 鋼棒鋼棒 預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼棒按表面形狀分為光圓鋼棒、螺旋 槽鋼棒、螺旋肋鋼棒、帶肋鋼棒四種。 按使用用途分：普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋按使用用途分：普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋 D公稱直徑3股鋼絞線量測(cè)尺寸 鋼絞線鋼絞線 刻痕鋼絲刻痕鋼絲 螺旋肋鋼絲螺旋肋鋼絲 按外形分按外形分 光面鋼筋光面鋼筋 變形鋼筋變形鋼筋: :等高肋鋼筋、月牙肋鋼筋等高肋鋼筋、月牙肋

3、鋼筋 按按 化化 學(xué)學(xué) 成成 分分 碳素鋼碳素鋼 普通低合金鋼在碳素鋼基礎(chǔ)上加入少量的硅、錳、鈦、普通低合金鋼在碳素鋼基礎(chǔ)上加入少量的硅、錳、鈦、 釩、鉻等合金元素。有效提高鋼材的強(qiáng)釩、鉻等合金元素。有效提高鋼材的強(qiáng) 度，改善鋼材的其它性能。度，改善鋼材的其它性能。 強(qiáng)度高、塑性及可焊性好強(qiáng)度高、塑性及可焊性好 低碳鋼含碳量低碳鋼含碳量 一、一、 混凝土的強(qiáng)度混凝土的強(qiáng)度 （一）. 立方體的抗壓強(qiáng)度 fcu 未采取減摩措施未采取減摩措施采取減摩措施后采取減摩措施后 影響立方體強(qiáng)度的因素：水泥標(biāo)號(hào)、用量、 水灰比、試件尺寸、施工方法、試驗(yàn)方法。 受兩端摩擦的影響（即尺寸效應(yīng)）： fcu(150)

4、 = 0.95 fcu(100) fcu(150) = 1.05 fcu(200) 加載齡期：立方體抗壓強(qiáng)度隨著加載齡期的增長(zhǎng)，開始增長(zhǎng) 較快，后期較慢，可延續(xù)到15年左右 。 加載速度：加載速度越快，測(cè)得的強(qiáng)度越高。通常取每秒 0.20.3N/mm2。 規(guī)范規(guī)定以邊長(zhǎng)為150mm的立方體在溫度為20度和相 對(duì)濕度為90%以上的潮濕空氣中養(yǎng)護(hù)28天，依照標(biāo)準(zhǔn)方法測(cè) 的具有不小于95%的保證率抗壓強(qiáng)度（以 計(jì)）作為 混凝土強(qiáng)度等級(jí)，用符號(hào)用符號(hào)C表示，C30表示 fcuk=30N/mm2 水工混凝土強(qiáng)度范圍，從C10C60共劃分為11個(gè)強(qiáng)度等級(jí)， 級(jí)差為5N/mm2。 水工建筑中有時(shí)也可采用60

5、天或90天的后期強(qiáng)度。 2 /mmN 常用等級(jí)： C10 ， C15，C20， C25，C30，C35， C40， C45，C50，C55， C60 水利水電工程中： 素混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C10 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C15 剛砼結(jié)構(gòu)采用級(jí)、級(jí)及冷壓帶肋鋼筋時(shí)， 混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C20 裝配式及薄壁結(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C20 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C30 （二）、棱柱體抗壓強(qiáng)度軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn)c 軸心抗壓強(qiáng)度采用棱柱體試件測(cè)定，用符號(hào)fc表示， 比較接近實(shí)際構(gòu)件中混凝土的受壓情況。棱柱體試件 高寬比一般為h/b=23，我國(guó)通常以 1

6、50mm150mm300mm的棱柱體試件為標(biāo)準(zhǔn)試件。 不采取減摩措施。 對(duì)于同一混凝土，棱柱體抗壓強(qiáng)度小于立方體抗壓 強(qiáng)度。棱柱體抗壓強(qiáng)度和立方體抗壓強(qiáng)度的換算關(guān)系 為： cucuc fff67. 076. 088. 0 0.88-為折減系數(shù) 混凝土的抗拉強(qiáng)度比抗壓強(qiáng)度小得多，為抗 壓強(qiáng)度 。 18 1 9 1 混凝土的抗拉強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度一樣，都是混凝 土的基本強(qiáng)度指標(biāo)。 （三）、軸心抗拉強(qiáng)度f(wàn)t 抗拉強(qiáng)度是混凝土的基本力學(xué)指標(biāo)之一，用符號(hào) ft 表示?；炷翗?gòu)件開裂、裂縫、變形，以及受剪、 受扭、受沖切等的承載力均與抗拉強(qiáng)度有關(guān)。 500 150 150 100 16 軸心受拉試驗(yàn) 由于混凝

7、土的離散性以及安裝 偏差，造成軸心受拉試驗(yàn)對(duì)中困 難，也常常采用立方體或圓柱體 劈拉試驗(yàn)測(cè)定混凝土的抗拉強(qiáng)度。 直接測(cè)試方法 間接測(cè)試方法(彎折，劈裂) 測(cè)定混凝土抗拉強(qiáng)度的方法 劈拉試驗(yàn) P d P 拉 壓 壓 2 2 d P f t 軸心抗拉強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的關(guān)系（規(guī)范選用）：軸心抗拉強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的關(guān)系（規(guī)范選用）： 3 2 3 2 23. 026. 088. 0 cucut fff 在混凝土結(jié)構(gòu)中，混凝土很少處于理想的 單向應(yīng)力狀態(tài)，而往往處于復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)，如 雙向應(yīng)力狀態(tài)或三向應(yīng)力狀態(tài)。 由于混凝土的特點(diǎn)，在復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下的 強(qiáng)度，目前，仍只是借助有限的試驗(yàn)資料，推 薦一些

8、近似方法作為計(jì)算的依據(jù)。 （四）、 復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下的混凝土強(qiáng)度 實(shí)際混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件大多處于復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)，即雙 向或三向受力狀態(tài)。如框架梁、柱既受到柱軸向力作用， 又受到彎距和剪力的作用，形成壓彎、彎剪以及彎剪扭和 壓彎剪扭等構(gòu)件。 雙向受拉，雙向受拉， 影響不大影響不大 雙向拉壓，拉壓強(qiáng)度均不超過其相應(yīng)雙向拉壓，拉壓強(qiáng)度均不超過其相應(yīng) 單軸強(qiáng)度。且均隨另一方向拉應(yīng)力或單軸強(qiáng)度。且均隨另一方向拉應(yīng)力或 壓應(yīng)力的增加而減小。壓應(yīng)力的增加而減小。 雙向壓壓區(qū)，一向強(qiáng)度隨另一向壓力的雙向壓壓區(qū)，一向強(qiáng)度隨另一向壓力的 增加而增加，雙向受壓強(qiáng)度比單軸強(qiáng)度增加而增加，雙向受壓強(qiáng)度比單軸強(qiáng)度 最多提高最多提

9、高27%。 雙向正應(yīng)力作用下： 1, 2 (壓壓) 強(qiáng)度增加 1, 2 (拉壓) 強(qiáng)度降低 1, 2 (拉拉) 強(qiáng)度基本不變 構(gòu)件受剪或受扭時(shí)常遇到剪應(yīng)力t 和正應(yīng)力 共同作用下 的復(fù)合受力情況。 混凝土的抗剪強(qiáng)度：隨拉應(yīng)力增大而減小, 隨壓應(yīng)力增大而增大 當(dāng)壓應(yīng)力在0.6fc左右時(shí)，抗剪強(qiáng)度達(dá)到最大， 壓應(yīng)力繼續(xù)增大，則由于內(nèi)裂縫發(fā)展明顯，抗剪強(qiáng)度將隨壓應(yīng) 力的增大而減小。 t t t t 由于剪應(yīng)力的存在，抗拉、抗壓強(qiáng)度均低于單軸抗拉、單軸抗 壓強(qiáng)度。 三軸應(yīng)力狀態(tài)三軸應(yīng)力狀態(tài) 三軸應(yīng)力狀態(tài)有多種組合，實(shí)際工程遇到較多的螺旋箍筋柱和 鋼管混凝土柱中的混凝土為三向受壓狀態(tài)。 21 4 cc

10、ff 二、二、 混凝土的變形混凝土的變形 混凝土的變形可分為兩類：混凝土的變形可分為兩類： （1）外荷載作用下的受力變形，如單調(diào)短期 加載的變形、荷載長(zhǎng)期作用下的變形以及多次 重復(fù)加載的變形。 （2）與受力無關(guān)，稱為體積變形，如由溫度 和干濕變化引起的變形。 變形也是混凝土的一個(gè)重要力學(xué)性能。變形也是混凝土的一個(gè)重要力學(xué)性能。 （一）、 一次短期加載時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變曲線 混凝土單軸受力時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系（ ）反映了混凝 土受力全過程的重要力學(xué)特征，是分析混凝土構(gòu)件應(yīng)力、建立 承載力和變形計(jì)算理論的必要依據(jù)，也是利用計(jì)算機(jī)進(jìn)行非線 性分析的基礎(chǔ)。 （1） 混凝土受壓時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系 C B D E

11、fc 0 0 A cu 完整的混凝土軸心受壓應(yīng)力應(yīng)變曲線 由上升段OC、下降段CD和收斂段DE三個(gè) 階段 組成。 上升段OC段由以下三個(gè)階段組成： （1）OA 彈性階段 A : 0.3fc （2）AB 彈塑性階段 : 0.3fc 0.8fc 裂縫穩(wěn)定階段 : 0.8 fc 1.0 fc （3） BC 裂縫不穩(wěn)定階段 曲線下降坡度較陡，應(yīng)力逐漸 減少，應(yīng)變?nèi)匀辉黾?，混凝土表面裂縫逐漸 貫通。 應(yīng)力下降的速率減慢，趨向于 穩(wěn)定的殘余應(yīng)力。表面縱向裂縫把混凝土棱 柱體分成若干個(gè)小柱。荷載由裂縫處的摩擦 咬合力及小柱體的殘余強(qiáng)度所承受。 下降段CD段： 收斂段DE段： 特征點(diǎn)： 0 對(duì)應(yīng)于峰值點(diǎn)應(yīng)變

12、規(guī)范0 = 0.002 cu 混凝土極限壓應(yīng)變規(guī)范cu = 0.0033 fc 軸心抗壓強(qiáng)度 影響混凝土軸心受壓應(yīng)力應(yīng)變曲線的主要因素： （2）應(yīng)變速率 （3）測(cè)試技術(shù)和試驗(yàn)條件 （1）混凝土強(qiáng)度 我國(guó)常采用棱柱體試件來測(cè)定 。 在普通試驗(yàn)機(jī)上采用 等應(yīng)力速度加載，達(dá)到軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn)c時(shí)，試驗(yàn)機(jī)中集聚的彈性應(yīng) 變能會(huì)導(dǎo)致試件產(chǎn)生突然脆性破壞，只能測(cè)得曲線的上升段。 采用伺服試驗(yàn)機(jī)按等應(yīng)變速度加載，或在試件旁附設(shè)高彈性元 件協(xié)同受壓，以吸收試驗(yàn)機(jī)內(nèi)所積蓄的應(yīng)變能，防止試驗(yàn)機(jī)頭回 彈的沖擊引起試件突然破壞，可以測(cè)得應(yīng)力-應(yīng)變曲線的下降段。 不同強(qiáng)度混凝土的應(yīng)力不同強(qiáng)度混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線應(yīng)變

13、關(guān)系曲線 強(qiáng)度等級(jí)越高，上 升段和峰值應(yīng)變的 變化不顯著，但， 下降段的形狀有較 大的差異，強(qiáng)度越 高，下降段越陡， 即延性越差。 （2） 應(yīng)力應(yīng)變曲線的數(shù)學(xué)模型應(yīng)力應(yīng)變曲線的數(shù)學(xué)模型 模型一模型一 u u c c f f 0 0 0 0 2 00 15. 01 0 2 00.0020.0038 f c 0.15 fc 0u 模型二模型二 uc c f f 0 0 2 00 0 2 00.0020.0035 f c 0u 混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范模型模型 上升段： )1 (1 0 n c cc f 0 下降段： cc f u 0 6 6 0 10)50(0033. 0 10)50(5 .

14、0002. 0 )50( 60 1 2 cuu cu cu f f fn 規(guī)范混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線參數(shù) fcuC50C60C70C80 n21.831.671.5 00.0020.002050.00210.00215 u0.00330.00320.00310.003 00.0010.0020.0030.004 10 20 30 40 50 60 70 C80 C60 C40 C20 （二）、混凝土在重復(fù)荷載下的（二）、混凝土在重復(fù)荷載下的 應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系 如果我們將混凝土棱柱體試塊加荷使其壓應(yīng)力達(dá) 到某個(gè)數(shù)值，然后卸荷至零，并把這一循環(huán)多 次重復(fù)下去，就稱為多次重復(fù)荷載。 我們通常把

15、能使試件循環(huán)200萬(wàn)次或次數(shù)稍 多時(shí)發(fā)生破壞的壓應(yīng)力稱為混凝土的疲勞抗 壓強(qiáng)度，用符號(hào) 表示。f f c 彈性模量測(cè)定方法 )N/mm( 7 .34 2 . 2 10 2 5 cu c f E 0.4fc 5次 標(biāo)準(zhǔn)尺寸的棱柱體試件（標(biāo)準(zhǔn)尺寸的棱柱體試件（150mm 150mm 300mm)，加載至，加載至0.4fc， 然后卸載至然后卸載至0，重復(fù)加卸載，重復(fù)加卸載5次。應(yīng)力應(yīng)變曲線穩(wěn)定為直線的斜率即次。應(yīng)力應(yīng)變曲線穩(wěn)定為直線的斜率即 為彈性模量。為彈性模量。 （三）、（三）、 混凝土的彈性模量混凝土的彈性模量 混凝土的變形模量有如下三種表示方法： （1）原點(diǎn)彈性模量 （2）割線模量（變形模量

16、） （3）切線模量 k c c 0 cecp 0 h 原點(diǎn)彈性模量： ce e 0c tgE )N/nm( 7 .34 2 . 2 10 2 cu 5 c f E Ec值見附錄二表 割線模量： c cpce ce ce c cpce c c c c EtgE 切線模量： 彈性系數(shù)01.0 c c c d d tgE 剪切模量： c = ce + cp G = 0.4Ec 彈性系數(shù)彈性系數(shù) 隨應(yīng)力增大而減?。弘S應(yīng)力增大而減小： =10.5 c c E E （四）（四） 混凝土的在長(zhǎng)期荷載作用下混凝土的在長(zhǎng)期荷載作用下 的變形的變形-徐變徐變 徐變：混凝土在受到荷載作用后，在荷載(應(yīng) 力) 不變的

17、情況下，變形(應(yīng)變)隨時(shí)間而不斷增長(zhǎng) 的現(xiàn)象。 混凝土徐變的主要原因是在荷載長(zhǎng)期作用下， 混凝土凝膠體中的水分逐漸壓出，水泥石逐漸粘性 流動(dòng)，微細(xì)空隙逐漸閉合，細(xì)晶體內(nèi)部逐漸滑動(dòng)， 微細(xì)裂縫逐漸發(fā)生等各種因素的綜合結(jié)果。 徐變的主要原因： （1）混凝土在長(zhǎng)期荷載作用下的應(yīng)力大小。 應(yīng)力越大徐變也越大；當(dāng)應(yīng)力較小時(shí)，徐變與應(yīng)力成正 比，稱為線形徐變，應(yīng)力較大時(shí)，徐變變形比應(yīng)力增長(zhǎng)要快， 稱為非線形徐變。 徐變的影響因素： （2）加荷時(shí)混凝土的齡期。 齡期越長(zhǎng)，徐變?cè)叫。?（3）混凝土的組成成分和配合比。 水泥用量越多，徐變?cè)酱?；水灰比越大，徐變?cè)酱螅?（4）養(yǎng)護(hù)及使用條件下的溫度和濕度。 特別是

18、養(yǎng)護(hù)時(shí)的溫度和濕度對(duì)徐變有重要影響，養(yǎng) 護(hù)時(shí)溫度高、濕度大，水泥水化作用充分，徐變?cè)叫　?受荷后，環(huán)境溫度越高，濕度越低，則徐變?cè)酱螅?（6）骨料彈性性質(zhì) 骨料越堅(jiān)硬，彈性模量越高，對(duì)水泥石徐變的約束 作用越大，混凝土徐變?cè)叫。?（5）構(gòu)件的形狀及尺寸。 大尺寸試件內(nèi)部失水受到限制，徐變減小。 徐變的不利之處：徐變會(huì)使結(jié)構(gòu)（構(gòu)件）的 （撓度）變形增大，引起預(yù)應(yīng)力損失，在長(zhǎng)期 高應(yīng)力作用下，甚至?xí)?dǎo)致破壞。 有利之處：徐變有利于結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生內(nèi)（應(yīng)） 力重分布，降低結(jié)構(gòu)的受力，減小大體積混凝 土的溫度應(yīng)力。 徐變性質(zhì)： 線性徐變 初應(yīng)力 c0.5fc 徐變與初應(yīng)力呈正比 非線性徐變 c 0.5fc

19、 當(dāng)c 0.8fc ，徐變發(fā)展最終導(dǎo)致破壞 作為混凝土的長(zhǎng)期抗壓強(qiáng)度。 0.8fc 徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的影響： 使構(gòu)件的變形增加； 在截面中引起應(yīng)力重分布； 在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中引起預(yù)應(yīng)力損失。 混凝土因溫度和濕度的變化引起的體積變化稱為溫 度變形和干濕變形。 (五）、混凝土的溫度變形和干濕變形五）、混凝土的溫度變形和干濕變形 溫度變形受到約束時(shí)，產(chǎn)生的溫度應(yīng)力對(duì)水工混凝 土危害性極大。 混凝土失水干燥時(shí)會(huì)產(chǎn)生收縮（干縮），已經(jīng)干燥 的混凝土在置于水中，混凝土又會(huì)發(fā)生膨脹（濕脹）。 混凝土的溫度變形： 混凝土的體積同樣有熱脹冷縮的性質(zhì)，當(dāng)溫 度變形受到外界的約束而不能自由發(fā)生時(shí)，將在 構(gòu)件內(nèi)產(chǎn)生溫度應(yīng)

20、力。當(dāng)應(yīng)力造成變形差較大時(shí)， 將會(huì)造成表層混凝土開裂。 收縮的原因： 引起混凝土收縮的原因，在硬化初期主要是水 泥石在水化凝固結(jié)硬過程中產(chǎn)生的體積變化，后期 主要是混凝土內(nèi)自由水分蒸發(fā)而引起的干縮。 收縮的影響因素： （1）水泥品種、用量。 （2）骨料的性質(zhì)。 （3）養(yǎng)護(hù)條件。 （4）混凝土制作方法。 （5）使用環(huán)境。 （6）構(gòu)件的體積與表面積的比值。 收縮的性質(zhì) 自由收縮 約束收縮 來自內(nèi)部的鋼筋約束 來自支座的外部約束 收縮對(duì)結(jié)構(gòu)的影響 自由收縮一般不會(huì)引起拉 應(yīng)力，故不會(huì)開裂 約束收縮產(chǎn)生收縮應(yīng)力甚 至開裂 第三節(jié) 鋼筋與混凝土的粘結(jié) 一鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力一鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力

21、 鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)是鋼筋和混凝土形成整體、共同受鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)是鋼筋和混凝土形成整體、共同受 力的基礎(chǔ)和基本前提。力的基礎(chǔ)和基本前提。 P d 自由端 加載端 套管 100 5d 23d tb tb (s-s)AssAs ( sssbss AuAt1 t ss ss b E dd u A 441 光圓鋼筋與變形鋼筋具有不同的粘結(jié)機(jī)理。光圓鋼筋與變形鋼筋具有不同的粘結(jié)機(jī)理。 光圓鋼筋與混凝土的粘結(jié)作用主要由三部分組成： a. 鋼筋與混凝土中的水泥凝膠體間的化學(xué)吸附作用力（膠著力）； 來自澆注時(shí)水泥漿體對(duì)鋼筋表面氧化層的滲透以及水化過程 中水泥晶體的生長(zhǎng)和硬化。 粘結(jié)力的組成 b.

22、混凝土收縮握裹鋼筋而產(chǎn)生摩擦力； 混凝土凝固時(shí)收縮，對(duì)鋼筋產(chǎn)生垂直與摩擦面的壓應(yīng)力。壓 應(yīng)力越大，接觸面的粗糙程度越大，摩阻力就越大。 c. 鋼筋表面凹凸不平與混凝土之間的機(jī)械咬合作用力（咬合力）； 對(duì)光圓鋼筋這種咬合力來自表面的粗糙不平。 變形鋼筋的粘結(jié)主要來自鋼筋表面凸出的肋對(duì) 混凝土的擠壓而產(chǎn)生的機(jī)械咬合作用。 影響粘結(jié)強(qiáng)度的因素 混凝土的強(qiáng)度混凝土的強(qiáng)度 光圓鋼筋與變形鋼筋的粘結(jié)強(qiáng)度均隨混凝 土的強(qiáng)度等級(jí)的提高而提高。不與fcu成正 比，而是與ft成正比。 與光圓鋼筋相比，變形鋼筋具有較高的粘結(jié)強(qiáng)度。與光圓鋼筋相比，變形鋼筋具有較高的粘結(jié)強(qiáng)度。 鋼筋間的凈距鋼筋間的凈距 凈間距過小，外圍混凝土發(fā)生水平劈裂， 形成貫穿整個(gè)梁寬的劈裂裂縫，粘結(jié)強(qiáng)度 顯著降低。 橫向鋼筋（如箍筋）可以限制混凝土內(nèi)部裂縫的發(fā)橫向鋼筋（如箍