后澆帶獨立支撐體系施工方案（完整版）

1、后澆帶獨立支撐體系施工方案工程基本概況工程名稱：。地 點：設計單位：。建設單位： 監(jiān)理單位：。施工單位： 建筑面積：。1、為確保結(jié)構(gòu)支撐體系的安全，方便施工，節(jié)約材料成本，在 后澆帶處采用獨立柱的支撐體系， 與平臺模板連接處斷開， 不影響平 臺模板的拆除。 支撐采用 4 根鋼管組成獨立柱支撐， 獨立柱頂端采用 獨立模板塊做頂板，獨立模板與平臺板、梁底板分離，并用鋼管搭設 成水平小方架連撐，小方撐共設三道，分別為上下兩道間距立桿端 300mm中部設一道，大于5m設兩道以增加獨立柱支撐的穩(wěn)定性。由 于后澆帶兩側(cè)梁屬于懸臂結(jié)構(gòu)， 由于當懸臂構(gòu)件距支座點的距離小于 1.5m 時，當砼強度達到 100%

2、后，懸臂端近似不產(chǎn)生下垂。故在施工中后澆帶板邊距支座梁為200mn梁端底部設獨立支撐柱；在主、次梁 相交的，且后澆帶邊距主次梁距離小于 1.5m 的，則在主次梁交叉處 梁底加設獨立柱支撐；經(jīng)過后澆帶兩平行梁間距凈距大于3m的，則在后澆帶處板邊加設獨立支撐， 保證該板不下垂； 凡后澆帶邊距懸臂 梁板支座處距離大于 1.5m 的，均在梁端、板端加設獨立柱支撐；后 澆帶邊距懸臂梁板支座處距離大于 3m的均在梁板端部和中間分別各 加一獨立柱支撐。2、 后澆帶支模時采用獨立支撐系統(tǒng)，后澆帶 800 寬度以內(nèi)的底 模不支，只支設兩端梁豎向支撐，穿過后澆帶兩側(cè)的梁全部支撐，從 距后澆帶邊200mn距離搭設獨

3、立支撐體系的鋼管架。每邊豎向搭設兩 排鋼管架，豎向鋼管間距 900mm分別水平橫管三道，每 1500mm一 道，掃地桿必須連接牢固，梁與梁之間的獨立支撐鋼管連接成一體。 形成有一個牢固的整體。3、梁端豎向獨立支撐要直接支撐在梁底砼面，即梁端豎向獨立 支撐在第一次支模時， 在支設梁底和樓板模板前先將鋼管定型， 獨立 支撐根據(jù)梁底板的標高固定，與其模板一起支設，并獨成體系，且不 能妨礙其他模板的拆除。4、后澆帶處模板與其他模板斷開，為獨立模板支撐體系。其余 部位的模板正常支拆。邊距主次梁距離小于 1.5m 的，則在主次梁交 叉處梁底加設獨立柱支撐。5、后澆帶兩側(cè)梁屬于懸臂結(jié)構(gòu)，后澆帶處兩側(cè)的鋼筋獨

4、立柱支 撐不得與平臺梁模板一起拆除重支。 在后澆帶澆筑砼之前立模時， 也不得拆除獨立柱支撐，待后澆帶兩邊懸挑梁加固處理完備， 方能拆除 平臺梁模板和鋼管，且砼澆筑完畢后，砼強度達到設計強度的75%寸, 才可拆除后澆帶模板和獨立支撐。6、獨立柱支撐點的位置必須上層和下層在同一位置，不得任選 位置，保證梁端受力進行有效垂直傳遞而不造成對梁、板的損害。后澆帶的支模見附圖所示（紅色模板為后澆帶獨立模板）：后澆帶支揮體系平面圖后鱗支撐體紐面因后澆帶獨立支撐體系照片:附后澆帶支撐架計算式:計算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)

5、構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50017-2003、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標咼 9.00m新澆混凝土樓板板厚(mm)160新澆混凝土樓板邊長L(m)7.25新澆混凝土樓板邊寬B(m)1.75、荷載設計施工人員及設備荷載標準值 Q1k2當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m 2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m 2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載2(kN/m )12模板及其支架自重標準值 G 1k(kN/m 2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模

6、板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值 G2k(kN/m 3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值Mh)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G3k+G2k)來)+1.4 0.7Q1k為=0.9max1.2 (0.1+(1.1+24) 0.16)+1.4 25,1.35 (0.1+(1.1+24) 0.16)+1.4 07 12.5 1H7.595kN/mq2= 0.9 X.2 XG1k t=0.9 1.2 0.1 1=0.108kN/mp = 0.9 1.4 XQ1k=0.9 X.4 2.5= 3.15kNr2222Mmax= maxq1|/8,q2|/8+p

7、l/4=max7.595 0.1/8, 0.108 0.2 /8+3.15 0.2/4=0.158kN m0= Mmax/W = 0.158 106/37500= 4.214N/mm2281250)= 0.043mm = l/250 = 200/250= 0.8mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁材料規(guī)格(mm)40X 40X 32小梁抗彎強度設計值f(N/mm )2052小梁抗剪強度設計值T(N/mm)1252小梁彈性模量E(N/mm )2060003小梁截面抵抗矩W(cm 3)4.664小梁截面慣性矩l(cm4)9.32小梁驗算方式簡支梁因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最

8、不利組合，計算簡圖如下:、！aS7T77Tr . T G1k t=0.9 1.2 0.3 0.2 0.065kN/mp 0.9 1.4 3=0.9 X.4 2.5 3.15kN2 2M2 q2L /8+pL/4 0.065 1.1 /8+3.15 K1/4 0.876kN m2 2 2 2M3 maxq1L12/2, q2L12/2+pL1=max1.562 0.12/2, 0.065 0.12/2+3.15 0.10.315kN mMmax maxM 1, M2, M3 max0.236, 0.876, 0.315 0.876kN m0 M max/W 0.876 10 /4660 187.

9、994N/mm 40 402-(40-6) 3才/(8 93200 6)2 2=17.425N/mm 93200)= 0.857mm93200)= 0.001mm v=11 2/250= 200/250= 0.8mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm) 48 X 3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)12主梁彈性模量E(N/mm )2060002主梁抗彎強度設計值f(N/mm )2052主梁抗剪強度設計值T(N/mm)1254主梁截面慣性矩l(cm4)10.783主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁驗算方式簡支梁1、小梁最大支座反力計算Q1k = 1.5kN/m2q1 = 0.9max1.

10、2(G1k+ (G3k+G2k) h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k) h)+1.4 0.7Q1k為=0.9max1.2 (0.5+(1.1+24) 0.16)+1.4 1.5,1.35 (0.5+(1.1+24) 0.16)+1.4 07 X.5 0.2= 1.362kN/mq2= (G1k+ (G3k+G2k) h) b=(0.5+(1.1+24) 0.16) 0.2=0.903kN/m承載能力極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax= 0.5q1L = 0.5 1.362 1.1 = 0.749kN按懸臂梁，R1 = q1l=1.362 0.1 = 0.136kNR= maxRma

11、x, R1 = 0.749kN;正常使用極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax= 0.5q2L = 0.5 &903 X.1 = 0.497kN按懸臂梁，R1 = q2l=0.903 0.1 = 0.09kNR= maxR max, R1 = 0.497kN;2、抗彎驗算計算簡圖如下：0.749kN0.749kM亂冉0,749kN0.749kNHDJV廚公斗L-1W JL沁1i.iwLr Tr彳r T主梁彎矩圖(kN m)Mmax= 0.532kN m尸 Mmax/W = 0.532 X06/4490= 118.399N/mm2 205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算2.1112.1II|1.3621.3

12、620.6130,6130Lj4).1362-0749-0.7494.8BS4磁-1.C34主梁剪力圖(kN)Vmax 2.111kNTax= 2Vmax/A=2 2.111 1000/424 9.956N/mm2w 25N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)vax 1.951mm跨中 wax=1.951mm 2/250=0.8mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型 48X32立柱截面面積 A(mm )424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.93立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.492抗壓強度設計值f(N/mm )205入h/i 1500/15.9 95 50滿足要求！查表得，二0.634

13、2 2 2 2 Mw=0.92Xl.4oklah2/10=0.92Xl.4 E.065X.52/10= 0.018kN mNw 0.91.22NGik+0.9 為.4習NQik+Mw/lb=0.9 1.2 (0.75+(24+1.1) 0.11X1.1 X1.1+0.018/1.1= 6.534kNf= Nw/(A)+ M w/W = 6534.346/(0.634 424)+0.018 10 /4490=2 228.371N/mm2 f= 205N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N = 6.534kN

14、 2000mm寸，取fh=0.9 ;中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值cpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權(quán)平均值，2其值控制在1.0-3.5N/ mm 2范圍內(nèi)Um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值n=min( n, n)n =0.4+12 彼 n=0.5+as X0/4U mn局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)n臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)fe局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，fe不宜大于4 :當feF滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB50010-2010第 6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析F| 1.35c fefcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.