后澆帶獨(dú)立支撐體系施工方案（完整版）

1、后澆帶獨(dú)立支撐體系施工方案工程基本概況工程名稱：。地 點(diǎn)：設(shè)計(jì)單位：。建設(shè)單位： 監(jiān)理單位：。施工單位： 建筑面積：。1、為確保結(jié)構(gòu)支撐體系的安全，方便施工，節(jié)約材料成本，在 后澆帶處采用獨(dú)立柱的支撐體系， 與平臺模板連接處斷開， 不影響平 臺模板的拆除。 支撐采用 4 根鋼管組成獨(dú)立柱支撐， 獨(dú)立柱頂端采用 獨(dú)立模板塊做頂板，獨(dú)立模板與平臺板、梁底板分離，并用鋼管搭設(shè) 成水平小方架連撐，小方撐共設(shè)三道，分別為上下兩道間距立桿端 300mm中部設(shè)一道，大于5m設(shè)兩道以增加獨(dú)立柱支撐的穩(wěn)定性。由 于后澆帶兩側(cè)梁屬于懸臂結(jié)構(gòu)， 由于當(dāng)懸臂構(gòu)件距支座點(diǎn)的距離小于 1.5m 時(shí)，當(dāng)砼強(qiáng)度達(dá)到 100%

2、后，懸臂端近似不產(chǎn)生下垂。故在施工中后澆帶板邊距支座梁為200mn梁端底部設(shè)獨(dú)立支撐柱；在主、次梁 相交的，且后澆帶邊距主次梁距離小于 1.5m 的，則在主次梁交叉處 梁底加設(shè)獨(dú)立柱支撐；經(jīng)過后澆帶兩平行梁間距凈距大于3m的，則在后澆帶處板邊加設(shè)獨(dú)立支撐， 保證該板不下垂； 凡后澆帶邊距懸臂 梁板支座處距離大于 1.5m 的，均在梁端、板端加設(shè)獨(dú)立柱支撐；后 澆帶邊距懸臂梁板支座處距離大于 3m的均在梁板端部和中間分別各 加一獨(dú)立柱支撐。2、 后澆帶支模時(shí)采用獨(dú)立支撐系統(tǒng)，后澆帶 800 寬度以內(nèi)的底 模不支，只支設(shè)兩端梁豎向支撐，穿過后澆帶兩側(cè)的梁全部支撐，從 距后澆帶邊200mn距離搭設(shè)獨(dú)

3、立支撐體系的鋼管架。每邊豎向搭設(shè)兩 排鋼管架，豎向鋼管間距 900mm分別水平橫管三道，每 1500mm一 道，掃地桿必須連接牢固，梁與梁之間的獨(dú)立支撐鋼管連接成一體。 形成有一個(gè)牢固的整體。3、梁端豎向獨(dú)立支撐要直接支撐在梁底砼面，即梁端豎向獨(dú)立 支撐在第一次支模時(shí)， 在支設(shè)梁底和樓板模板前先將鋼管定型， 獨(dú)立 支撐根據(jù)梁底板的標(biāo)高固定，與其模板一起支設(shè)，并獨(dú)成體系，且不 能妨礙其他模板的拆除。4、后澆帶處模板與其他模板斷開，為獨(dú)立模板支撐體系。其余 部位的模板正常支拆。邊距主次梁距離小于 1.5m 的，則在主次梁交 叉處梁底加設(shè)獨(dú)立柱支撐。5、后澆帶兩側(cè)梁屬于懸臂結(jié)構(gòu)，后澆帶處兩側(cè)的鋼筋獨(dú)

4、立柱支 撐不得與平臺梁模板一起拆除重支。 在后澆帶澆筑砼之前立模時(shí)， 也不得拆除獨(dú)立柱支撐，待后澆帶兩邊懸挑梁加固處理完備， 方能拆除 平臺梁模板和鋼管，且砼澆筑完畢后，砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的75%寸, 才可拆除后澆帶模板和獨(dú)立支撐。6、獨(dú)立柱支撐點(diǎn)的位置必須上層和下層在同一位置，不得任選 位置，保證梁端受力進(jìn)行有效垂直傳遞而不造成對梁、板的損害。后澆帶的支模見附圖所示（紅色模板為后澆帶獨(dú)立模板）：后澆帶支揮體系平面圖后鱗支撐體紐面因后澆帶獨(dú)立支撐體系照片:附后澆帶支撐架計(jì)算式:計(jì)算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)

5、構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標(biāo)咼 9.00m新澆混凝土樓板板厚(mm)160新澆混凝土樓板邊長L(m)7.25新澆混凝土樓板邊寬B(m)1.75、荷載設(shè)計(jì)施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1k2當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的均布活荷載(kN/m 2)2.5當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的集中荷載(kN)2.5當(dāng)計(jì)算主梁時(shí)的均布活荷載(kN/m 2)1.5當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)的均布活荷載2(kN/m )12模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 G 1k(kN/m 2)面板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.1面板及小梁自重標(biāo)準(zhǔn)值0.3樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.5模

6、板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k(kN/m 3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Mh)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G3k+G2k)來)+1.4 0.7Q1k為=0.9max1.2 (0.1+(1.1+24) 0.16)+1.4 25,1.35 (0.1+(1.1+24) 0.16)+1.4 07 12.5 1H7.595kN/mq2= 0.9 X.2 XG1k t=0.9 1.2 0.1 1=0.108kN/mp = 0.9 1.4 XQ1k=0.9 X.4 2.5= 3.15kNr2222Mmax= maxq1|/8,q2|/8+p

7、l/4=max7.595 0.1/8, 0.108 0.2 /8+3.15 0.2/4=0.158kN m0= Mmax/W = 0.158 106/37500= 4.214N/mm2281250)= 0.043mm = l/250 = 200/250= 0.8mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁材料規(guī)格(mm)40X 40X 32小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm )2052小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T(N/mm)1252小梁彈性模量E(N/mm )2060003小梁截面抵抗矩W(cm 3)4.664小梁截面慣性矩l(cm4)9.32小梁驗(yàn)算方式簡支梁因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進(jìn)行最

8、不利組合，計(jì)算簡圖如下:、！aS7T77Tr . T G1k t=0.9 1.2 0.3 0.2 0.065kN/mp 0.9 1.4 3=0.9 X.4 2.5 3.15kN2 2M2 q2L /8+pL/4 0.065 1.1 /8+3.15 K1/4 0.876kN m2 2 2 2M3 maxq1L12/2, q2L12/2+pL1=max1.562 0.12/2, 0.065 0.12/2+3.15 0.10.315kN mMmax maxM 1, M2, M3 max0.236, 0.876, 0.315 0.876kN m0 M max/W 0.876 10 /4660 187.

9、994N/mm 40 402-(40-6) 3才/(8 93200 6)2 2=17.425N/mm 93200)= 0.857mm93200)= 0.001mm v=11 2/250= 200/250= 0.8mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm) 48 X 3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)12主梁彈性模量E(N/mm )2060002主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm )2052主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T(N/mm)1254主梁截面慣性矩l(cm4)10.783主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁驗(yàn)算方式簡支梁1、小梁最大支座反力計(jì)算Q1k = 1.5kN/m2q1 = 0.9max1.

10、2(G1k+ (G3k+G2k) h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k) h)+1.4 0.7Q1k為=0.9max1.2 (0.5+(1.1+24) 0.16)+1.4 1.5,1.35 (0.5+(1.1+24) 0.16)+1.4 07 X.5 0.2= 1.362kN/mq2= (G1k+ (G3k+G2k) h) b=(0.5+(1.1+24) 0.16) 0.2=0.903kN/m承載能力極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax= 0.5q1L = 0.5 1.362 1.1 = 0.749kN按懸臂梁，R1 = q1l=1.362 0.1 = 0.136kNR= maxRma

11、x, R1 = 0.749kN;正常使用極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax= 0.5q2L = 0.5 &903 X.1 = 0.497kN按懸臂梁，R1 = q2l=0.903 0.1 = 0.09kNR= maxR max, R1 = 0.497kN;2、抗彎驗(yàn)算計(jì)算簡圖如下：0.749kN0.749kM亂冉0,749kN0.749kNHDJV廚公斗L-1W JL沁1i.iwLr Tr彳r T主梁彎矩圖(kN m)Mmax= 0.532kN m尸 Mmax/W = 0.532 X06/4490= 118.399N/mm2 205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算2.1112.1II|1.3621.3

12、620.6130,6130Lj4).1362-0749-0.7494.8BS4磁-1.C34主梁剪力圖(kN)Vmax 2.111kNTax= 2Vmax/A=2 2.111 1000/424 9.956N/mm2w 25N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)vax 1.951mm跨中 wax=1.951mm 2/250=0.8mm滿足要求！七、立柱驗(yàn)算鋼管類型 48X32立柱截面面積 A(mm )424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.93立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.492抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm )205入h/i 1500/15.9 95 50滿足要求！查表得，二0.634

13、2 2 2 2 Mw=0.92Xl.4oklah2/10=0.92Xl.4 E.065X.52/10= 0.018kN mNw 0.91.22NGik+0.9 為.4習(xí)NQik+Mw/lb=0.9 1.2 (0.75+(24+1.1) 0.11X1.1 X1.1+0.018/1.1= 6.534kNf= Nw/(A)+ M w/W = 6534.346/(0.634 424)+0.018 10 /4490=2 228.371N/mm2 f= 205N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力 N = 6.534kN

14、 2000mm寸，取fh=0.9 ;中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值cpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，2其值控制在1.0-3.5N/ mm 2范圍內(nèi)Um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值n=min( n, n)n =0.4+12 彼 n=0.5+as X0/4U mn局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)n臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)fe局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，fe不宜大于4 :當(dāng)feF滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2010第 6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析F| 1.35c fefcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.