燃氣應用第四章

1、第四章第四章 燃氣燃燒方法燃氣燃燒方法 燃氣燃燒方法燃氣燃燒方法 燃料燃燒所需要的全部時間通常由兩部分合成，即氧化劑 和燃料之間發(fā)生物理性接觸所需要的時間ph和進行化學 反應所需要的時間ch。亦即=ph+ch 對氣體燃料來說，phch，則實際上ch。這時， 稱燃燒過程在動力區(qū)進行。 反之，如果phch，則ph。稱燃燒過程在擴散區(qū) 進行。 顯然，當燃燒過程在動力區(qū)進行時，燃燒速度將受化學動 力學因素的控制，例如反應物的活化能、溫度和壓力等。 若燃燒過程在擴散區(qū)進行，則燃燒速度將取決于流體動力 學的一些因素，例如氣流速度和氣體流動過程中所遇到的 物體的尺寸、形狀等。 在中間區(qū)，phch。情況較為復

2、雜。 為此，將燃燒分為擴散燃燒和預混（部分預混和全預混） 燃燒。 第一節(jié)第一節(jié) 擴散式燃燒擴散式燃燒 一、擴散火焰的結(jié)構(gòu)一、擴散火焰的結(jié)構(gòu) 燃氣中不含氧化劑(即=0)，則燃燒所需的氧氣將 依靠擴散作用從周圍大氣獲得。這種燃燒方式稱為擴 散式燃燒。 在層流狀態(tài)下，擴散燃燒依靠分子擴散作用使周圍氧 氣進入燃燒區(qū)，在紊流狀態(tài)下，則依靠紊流擴散作用 來獲得燃燒所需的氧氣。由于分子擴散進行得比較緩 慢，因此層流擴散燃燒的速度取決于氧的擴散速度。 燃燒的化學反應進行得很快，因此火焰焰面厚度很小。 在焰面上正好等于1，而不可能大于或小于1。內(nèi)側(cè) 為燃氣和燃燒產(chǎn)物相互擴散的區(qū)域，外側(cè)為空氣和燃 燒產(chǎn)物相互擴散

3、的區(qū)域。 擴散火焰的形狀為圓錐形。這是因為前期混合需要時 間，使焰面拉長。后期不斷燃燒，純?nèi)細獾捏w積越來 越小。 圖4-1 層流擴散火焰結(jié)構(gòu) 1外側(cè)混合區(qū)；2內(nèi)側(cè)混合區(qū)；Cg燃氣濃度；Ccp燃 燒產(chǎn)物濃度；CO2氧氣濃度 圖4-2 層流擴散火焰的相似 一、擴散火焰的結(jié)構(gòu)一、擴散火焰的結(jié)構(gòu)(層流層流) 利用相似關(guān)系來討論層流擴散火焰的基本規(guī)律 管l和管2兩個相似的擴散燃燒裝置 ，燃氣和空氣之間的擴 散率(即單位時間從空氣中擴散到燃氣中去的氧氣量)應當 與濃度梯度成正比： d d C MDF r 式中 D擴散系數(shù)； F垂直于擴散方向兩股氣流的接觸面積 dC/dr徑向濃度梯度。 2 d L D 11

4、1 222 Fd L Fd L 12 1 2 d d d d C dr Cd r 1111211 2222122 MDd LdD L MDd LdD L 兩種情況下的擴散率之比應當?shù)?于燃氣流量之比 圖4-3 氣流速度增加時擴散火焰長度和燃燒工況的變化 1火焰長度終端曲線；2層流火焰終端曲線 一、擴散火焰的結(jié)構(gòu)（紊流）一、擴散火焰的結(jié)構(gòu)（紊流） 層流擴散火焰的長度與氣流速度成正比，而在紊流區(qū)火焰 長度與氣流速度無關(guān)。 在燃氣紊流自由射流中，軸線上的燃氣濃度Cg與射流出口 處的原始濃度C1之比 在鋒面上燃氣濃度和空氣濃度之比應近似地等于化學當量 比l：n，由此可得紊流擴散火焰長度lf g 1 0

5、.70 0.29 C as C r 式中 s距出口的軸向距離； a紊流結(jié)構(gòu)系數(shù)； r射流噴口的半徑。 g 1g 1 C CCn f 0.70 10.29 r ln a 二、擴散火焰中的多相過程二、擴散火焰中的多相過程 碳氫化合物進行擴散燃燒時，可能出現(xiàn)兩個不同的區(qū)域： 一個是真正的擴散火焰，它是一個很薄的反應層；另一個 是光焰區(qū)，其中有固體碳粒燃燒。 在火焰內(nèi)存在一個只有燃氣沒有氧氣的高溫地帶，是燃氣 進行熱分解的區(qū)域。分解區(qū)內(nèi)發(fā)生著碳氫化合物的脫氫過 程和碳原子的積聚過程。最后生成相當多的固體碳粒，像 霧一般分散在氣體中。這些碳粒接觸到氧氣，便出現(xiàn)固體 和氣體之間的燃燒過程，呈現(xiàn)出明亮的淡黃

6、色的光焰，如 果碳粒來不及燃盡而被燃燒產(chǎn)物帶走，就形成所謂煤煙。 碳粒燃燒經(jīng)歷吸附反應解析的過程 2xy xy2 1 COC O 2 C OCO+ CO xy mn 圖4-4 不同壓力下乙炔在空氣中 的擴散火焰 1擴散火焰；2光焰區(qū) 圖4-5 層流擴散火焰中氣體濃度和 溫度的變化 燃氣火焰的輻射燃氣火焰的輻射 在民用燃氣設備上，由于燃燒空間有限，燃燒溫度不高， 光焰的出現(xiàn)容易形成黑煙。但在各種工業(yè)爐窯、鍋爐等熱 工設備上，卻需要利用燃料燃燒時火焰的輻射傳熱。 不發(fā)光的透明火焰的輻射，主要是高溫氣體的輻射。對于 黃色、光亮而不透明的光焰來說，火焰內(nèi)的游離碳粒子產(chǎn) 生的固體輻射占有很大的比例。因此

7、，兩種不同火焰的輻 射機理是不同的。 燃氣火焰一般來說是不發(fā)光的透明火焰，即使擴散火焰也 是弱的光焰。透明火焰主要靠煙氣中的CO2、水蒸氣等在 高溫下的輻射。由于氣體輻射僅在特定的窄波段內(nèi)進行， 與具有連續(xù)發(fā)射光譜的發(fā)光固體顆粒相比，燃氣火焰的輻 射能力是很弱的。 為了增加燃氣火焰的輻射能力，曾有人試驗過在氣體燃料 中加入一些液體燃料的燃燒方法。圖4-6所示為國際火焰 基金會的研究結(jié)果。 圖4-6 加入重油對輻射率的影響 A重油100% B重油40% C重油20% D重油10% E重油0% 第二節(jié)第二節(jié) 預混式燃燒預混式燃燒 一、部分預混層流火焰一、部分預混層流火焰 1855年本生創(chuàng)造出一種燃

8、燒器，燃燒 前預先混入一部分燃燒所需空氣，火 焰變得清潔，燃燒得以強化。習慣上 又稱大氣式燃燒。 本生火焰由內(nèi)錐體和外錐體組成。在 內(nèi)錐表面火焰向內(nèi)傳播，而未燃的燃 氣空氣混合物則不斷地從錐內(nèi)向外 流出。在氣流的法向分速度等于法向 火焰?zhèn)鞑ニ俣戎幈愠霈F(xiàn)一個穩(wěn)定的 焰面。在內(nèi)錐焰面上僅僅進行部分燃 燒過程。所得的中間產(chǎn)物穿過內(nèi)錐焰 面，在其外部形成擴散火焰。 一次空氣系數(shù)大，則外錐小，碳氫化 合物在反應區(qū)內(nèi)轉(zhuǎn)化為含氧的醛、乙 醇等，反之則可能在高溫下分解，形 成碳粒，成為發(fā)光的擴散火焰。 圖4-6 本生燃燒器示意圖 圖4-7 藍色錐體表面 上的速度分析 一、部分預混層流火焰一、部分預混層流火焰

9、 層流時，沿管道橫截面上氣體的速 度按拋物線分布。截面上任一點的 氣流法向分速度均等于法向火焰?zhèn)?播速度，故火焰能穩(wěn)定在該點。另 一方面，該點還有一個切向分速度， 在焰面上不斷進行著下面質(zhì)點對上 面質(zhì)點的點火。 在火焰根部，靠近壁面處氣流速度 逐漸減小，火焰?zhèn)鞑ニ俣纫蚬鼙谏?熱也減小了?？梢钥隙ǎ囟ù嬖?一個=S的點，而且沒有分速度。 這就是說，在燃燒器出口的周邊上， 存在一個穩(wěn)定的水平焰面，它是空 氣-燃氣混合物的點火源，又稱點 火環(huán)。 二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定 如果燃燒強度不斷加大，點火環(huán)就逐漸變?nèi)?，直至消失?火焰脫離燃燒器出口，在一定距離以外燃燒，稱為離焰

10、。 若氣流速度再增大，火焰就被吹熄，稱為脫火。一次空氣 系數(shù)越大，混合物的脫火極限越小。燃燒器出口直徑越大， 氣流向周圍的散熱越少，火焰?zhèn)鞑ニ俣染驮酱?，脫火極限 就越高。 如果進入燃燒器的燃氣流量不斷減小，內(nèi)錐越來越低，最 后由于氣流速度小于火焰?zhèn)鞑ニ俣?，火焰將縮進燃燒器， 稱為回火?；鼗饦O限與火焰?zhèn)鞑ニ俣惹€相似。在其他條 件相同時，火焰?zhèn)鞑ニ俣仍酱?，回火極限速度也越大。燃 燒器出口直徑較小時，管壁散熱作用增大，回火可能性減 小。為了防止回火，最好采用小直徑的燃燒孔。當燃燒孔 直徑小于極限孔徑時，便不會發(fā)生回火現(xiàn)象。 當一次空氣系數(shù)較小時，由于碳氫化合物的熱分解，形成 碳粒和煤煙，會引起不完

11、全燃燒和污染。所以，部分預混 式燃燒的一次空氣系數(shù)不宜太小。 圖4-8 天然氣和空氣的燃燒穩(wěn)定范圍 1一光焰曲線；2脫火曲線 3回火曲線；4光焰區(qū)；5一脫火區(qū)6一回火區(qū) 二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定 周邊速度梯度理論周邊速度梯度理論 在燃燒器出口的周邊處，火焰?zhèn)鞑ニ俣群蜌饬魉俣榷际窃?變化的。氣流速度梯度1、 2 、3分別為產(chǎn)生回火；產(chǎn)生回 火的極限位置；火焰穩(wěn)定三種情況。 第三種情況，氣流速度大于燃燒速度，火焰底部被推離， 火孔壁面對火焰底部的冷卻作用減弱，燃燒速度增大，焰 面底部能夠重新穩(wěn)定。 當周邊速度梯度再繼續(xù)增大，使火焰進一步被推離火孔。 這時由于可燃混合物物

12、與空氣的相互擴散過強，使得氣流 邊界層附近的可燃混合物被空氣過分稀釋，導致該處的燃 燒速度下降。這時在火焰底部任何一點上的氣流速度都大 于燃燒速度，于是火焰就被無限制推離火孔,產(chǎn)生脫火。 圖4-9 回火和脫火的圖解 (a)燃燒器出口以內(nèi)的情況；(b)燃燒器出口以上的情況；(c)焰面位置 1回火；2回火極限；3火焰穩(wěn)定；4脫火極限；5脫火 A、B、C當焰面在ABC三個位置時的燃燒速度曲線 二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定 火焰拉伸理論火焰拉伸理論 60年代后期呂特對火焰底部離火孔端面的距離d進行了分 析。發(fā)現(xiàn)有時氣流速度增加到出現(xiàn)脫火，d并無顯著增加， 有時氣流速度并未增加，

13、d卻有所增加。為此提出火焰拉 伸理論代替周邊速度梯度理論來解釋脫火現(xiàn)象。 當未燃氣體具有速度梯度時，則從某單位面積焰面?zhèn)鹘o未 燃氣體的熱量并不全部返回到該單位面積焰面，而是有一 部分熱量從低流速區(qū)向高流速區(qū)轉(zhuǎn)移。這樣，低流速區(qū)的 火焰溫度就降低，該區(qū)的燃燒速度也相應降低。而且，某 一段火焰的氣流速度梯度越大，這一段火焰低流速區(qū)的火 焰溫度也降得越多，熄火作用也越厲害。這顯然是一種可 能導致脫火的機理。 二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定 與這種影響大小有關(guān)的因素是度量預熱區(qū)厚度的參數(shù) ph(ph=/Sncp)。對于一定的速度梯度來說，ph越 大，則在ph這段距離中氣流速度的增

14、值也越大，熄火作 用也越厲害。此外，對于同樣的和ph而言，某一段火焰 本身的氣流速度越大，速度的增值d對于的影響就 越小，其熄火影響也越小。因此可以認為，由于速度梯度 而引起的熄火影響與、ph成正比，與成反比。 無因次數(shù)K稱為卡洛維茲(Karlovitz)拉伸系數(shù)。 K值越大， 速度梯度的熄火作用越厲害。當K值達到極限時，一個自 動加速的熄火過程就開始，并最后導致一部分火焰的熄滅。 ph d d K r 二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定 當火焰在具有速度梯度的運動氣流中傳播時，火焰成構(gòu)成 凸向氣流的曲面，因此面向未燃氣體的焰面面積就大于面 向已燃氣體的焰面面積。亦即，當焰面

15、向未燃氣體傳播時， 其面積被拉伸。對于曲面火焰而言，焰面每單位面積所需 加熱的未燃氣體體積比平面火焰的大，因而火焰溫度會降 低。焰面面積被拉伸得越多，火焰溫度就會降得越低，甚 至導致火焰的熄滅。K的極限值就代表火焰尚能適應的最 大面積增值。 脫火是由于火焰穩(wěn)定區(qū)的K值達到極限值Kb，導致火焰熄 滅而引起的。 對于某一種燃氣-空氣混合物來說，不論其濃度比例、溫 度、壓力和火孔孔徑如何變化，Kb應大致為定值。 b b 2 pn g K cS 式中g(shù)b脫火極限速度梯度 圖4-11 Kb隨F的變 化 二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定二、部分預混層流火焰的穩(wěn)定 式中 F 燃氣相對濃度 ; k系數(shù)。無外焰時，k

16、取零； 有外焰時，k取1。 周邊速度梯度的增加既 引起火焰拉伸，又引起 周圍空氣對可燃混合物 的稀釋?；鹧胬烀摶?理論強調(diào)了前者，而周 邊速度梯度理論則強調(diào) 了后者。 6.4 b 0.23 11KFk 圖4-12 輔助火焰 作點火源 1火孔；2小孔；3環(huán)形縫隙 三、部分預混紊流火焰的穩(wěn)定三、部分預混紊流火焰的穩(wěn)定 預混紊流火焰工作的穩(wěn)定區(qū)可能全部消 失，或者變得很窄，要使燃燒器正常工 作只有采用人工的穩(wěn)焰方法。 可改變氣流速度，用流體動力學方法進 行穩(wěn)焰；也可改變火焰?zhèn)鞑ニ俣?，用?力學和化學方法進行穩(wěn)焰。 最常用的方法是在燃燒器出口處設置一 個點火源。點火源可以是連續(xù)作用的人 工點火裝置，

17、也可以使熾熱的燃燒產(chǎn)物 流回火焰根部而形成點火源。 熱煙氣的回流往往通過在燃氣-空氣混合 物的氣流中設置鈍體火焰穩(wěn)定器來實現(xiàn)。 三、部分預混紊流火焰的穩(wěn)定三、部分預混紊流火焰的穩(wěn)定 以簡化熱理論為例來分析火焰 穩(wěn)定的條件 圖4-15 鈍體穩(wěn)焰的物理模型 n2 w0w w exp 4 E Qk Cd l H RT 2 wwwp1 4 QdcTT n 0w 10 wp exp E xk C l H RT TT c 2 A S pd 得脫火的臨界條件 式中 C回流區(qū)內(nèi)反應物 濃度；n化學反應級數(shù)； H燃氣熱值； dw回 流區(qū)直徑； lw回流區(qū)長 度；w回流區(qū)內(nèi)的平均 回流速度；T離開回流區(qū) 時氣體的

18、溫度； Tl流入回 流區(qū)時氣體的溫度。x回 流氣體與主流氣體的比例。 第三節(jié)第三節(jié) 完全預混式燃燒完全預混式燃燒 完全預混式燃燒完全預混式燃燒 進行完全預混式燃燒的條件是： 第一、燃氣和空氣在著火前預先按化學當量 比混合均勻； 第二、設置專門的火道(或燃燒室)，使燃燒 區(qū)內(nèi)保持穩(wěn)定的高溫。 燃氣-空氣混合物到達燃燒區(qū)后能在瞬時 間燃燒完畢?；鹧婧芏躺踔量床灰?，所 以又稱無焰燃燒。 完全預混可燃物的燃燒速度很快，但火 焰穩(wěn)定性較差。 工業(yè)上的完全預混式燃燒器，常常用一 個緊接的火道來穩(wěn)焰。來自燃燒器1的燃 氣-空氣混合物進入火道3，在火道中形成 火焰2 。由于引射作用，在火焰的根部吸 入炙熱的煙

19、氣，形成煙氣回流區(qū)，是一 個穩(wěn)定的點火源。 圖4-17 火道中 火焰 的穩(wěn)定 完全預混式燃燒完全預混式燃燒 還有一種小孔式火道。孔口直 徑小于臨界孔徑，燃燒在接近 多孔板外表面附近進行。 多孔陶瓷板上進行的完全預混 燃燒使其表面呈現(xiàn)一片紅色， 燃燒產(chǎn)生的熱量有40以上以 輻射熱形式散發(fā)出來，又稱為 燃氣紅外線輻射板。 此外還有一種水冷小火孔的形 式，通過循環(huán)水的不斷冷卻， 保持火孔為低溫狀態(tài)，同時火 孔流速較小，使混合氣體能在 離火孔一定距離穩(wěn)定燃燒。這 種燃燒器的負荷調(diào)節(jié)范圍很小， 最好是在額定工況下運行，否 則很容易熄火。 圖4-19 天然氣和空氣 在多孔陶瓷板上燃燒時 的溫度變化曲線 第

20、四節(jié)第四節(jié) 燃燒過程的強化與完善燃燒過程的強化與完善 燃燒過程的強化與完善燃燒過程的強化與完善 為了滿足加熱工藝的需要，或者為了提高燃燒設備的 效能，很多時候需要強化燃燒過程。燃燒設備運行的 強度通?？捎妹娣e熱強度和容積熱強度來表示。 面積熱強度是指燃燒室(或火道)單位面積上在單位時間 內(nèi)所產(chǎn)生的熱量。 容積熱強度是指燃燒室(或火道)單位容積內(nèi)單位時間所 產(chǎn)生的熱量。 面積熱強度直接與可燃氣體混合物的初速度成正比， 它表示可燃混合物進行燃燒反應的速度。容積熱強度 則與燃燒室的長度有關(guān)，它表示燃燒設備的緊湊程度。 隨著燃燒過程的強化，有可能導致燃燒產(chǎn)物中有害物 濃度的增加，以及燃燒噪音的增大。

21、一、燃燒過程強化的途徑一、燃燒過程強化的途徑 強化燃燒過程主要從提高溫度和加強氣流混合等方面來考 慮。采用不同的燃燒方式是實現(xiàn)強化燃燒的首選，對于需 要強化燃燒的場所，應盡量采用預混燃燒方式，一次空氣 系數(shù)越大，燃燒強度越大。 對于燃燒方式一定的燃燒設備，實用的強化燃燒的主要途 徑有以下幾方面（主要用于工業(yè)燃燒設備）。 (一)預熱燃氣和空氣，可以提高火焰?zhèn)鞑ニ俣龋黾臃磻獏^(qū) 內(nèi)的反應速度，提高燃燒溫度，從而增加燃燒強度。 (二)加強紊動，能增加大氣式和擴散式燃燒燃燒強度。 (三)煙氣再循環(huán) ，可提高反應區(qū)的溫度，從而增加燃燒強度。 (四)應用旋轉(zhuǎn)氣流，能大大改善混合過程。 一、燃燒過程強化的途

22、徑一、燃燒過程強化的途徑 民用燃燒設備普遍采用低壓引射大氣式燃燒器， 燃燒設備相對簡單，上述方法往往難以實現(xiàn)，最 常用的強化途徑是提高火孔熱強度或火孔出口流 速。低壓引射大氣式燃燒器所能獲得的火孔熱強 度受到燃氣壓力的制約，因此在民用燃氣設備上 應用較多的方法，一是在條件許可的情況下采用 中壓引射，二是采用鼓風的形式提高被引射空氣 的壓力，從而獲得較高的火孔熱強度。 隨著火孔熱強度的提高，必然導致火孔流速超出 火焰穩(wěn)定范圍產(chǎn)生脫火，這就需要根據(jù)燃燒設備 的具體情況以及加工工藝采用不同的穩(wěn)焰火孔形 式。 二、減少氮氧化物的發(fā)生二、減少氮氧化物的發(fā)生 煙氣中CO、NOx和SO2(SO3)對人的危害

23、最大。正常條件 下，氣體燃料是經(jīng)過脫硫凈化的，只要燃燒完全，CO的 含量也是很小的，因此如何減少氮氧化物的發(fā)生量，就成 為一個比較突出的問題。大氣中的氮氧化物對人類及其生 存的自然環(huán)境有很大的影響，主要體現(xiàn)在對人類健康、對 作物生長及對全球大氣環(huán)境的影響。 (一)氮氧化物的生成機理 一般把NOx的生成分成熱力NOx(T-NOx)、快速NOx(P- NOx)和燃料NOx(F-NOx)。熱力NOx是指燃燒用空氣中的 N2在高溫下氧化而生成的氮氧化物?？焖傩蚇Ox的生成機 理是指碳氫系燃料在過剩空氣系數(shù)小于1的情況下，在火 焰面內(nèi)急劇生成大量的NOx。燃料NOx的生成取決于燃料 中的含氮化合物，城市

24、燃氣中一般不含燃料氮，所以不必 考慮燃料NOx。 二、減少氮氧化物的發(fā)生二、減少氮氧化物的發(fā)生 燃燒過程中排放出來的氮氧化物主 要是一氧化氮，以后再氧化成二氧 化氮。 NO的生成在很大程度上依賴于溫 度，特別是主燃燒區(qū)的溫度。同時 NO的生成速度與氧的濃度有關(guān)。 過?？諝庀禂?shù)對NO的排出量有很 大的影響 ，在燃燒過程中應當嚴 格控制。 圖4-22 不同預熱 溫度下NO排出量 與過?？諝庀禂?shù) 的關(guān)系 22 O +N2NO 180千焦 2 2 O+NNO+N N+ONO+O 二、減少氮氧化物的發(fā)生二、減少氮氧化物的發(fā)生 ( (二二) )減少氮氧化物生成量的措施減少氮氧化物生成量的措施 減少氮氧化物

25、生成的主要途徑是降低火焰溫度(或減少煙 氣在高溫區(qū)停留的時間)和減少過剩空氣量。降低NOx發(fā) 生量的燃燒設計原則應當是： （1）減少氣體在高溫點火區(qū)和穩(wěn)焰區(qū)的停留時間； （2）降低主燃燒區(qū)的溫度； （3）讓溫度較低的煙氣和熾熱的燃燒產(chǎn)物盡快混合； （4）將爐膛溫度維持在一個適當?shù)乃缴稀?l區(qū)是點火和穩(wěn)焰區(qū)。2區(qū)是主燃燒區(qū)。 3區(qū)是混合區(qū)，高溫煙氣和爐內(nèi)煙氣在 該區(qū)域混合。4區(qū)為爐膛區(qū)，該區(qū)內(nèi)煙 氣的濃度及溫度比較均勻。 大部分NOx是在主燃燒區(qū)2和其后的混 合區(qū)3內(nèi)形成的。 二、減少氮氧化物的發(fā)生二、減少氮氧化物的發(fā)生 在實際工程上采取的措施有以下幾方面： 1采用催化燃燒：采用催化劑可以使燃燒反應的溫度下降， 從而減少甚至有可能完全消除NOx的產(chǎn)生。 2分段燃燒： 降低了火焰溫度的峰值和平均值，可以使NOx 的發(fā)生量減少80左右。 3煙氣再循環(huán)：將低溫煙氣同燃燒用的空氣在燃燒器入口以 前相混合，從而降低爐膛溫度減少煙氣中NOx的含量。 4濃淡燃燒器：一種廣泛應用于民用燃燒設