烏沙河橋梁支架方案(高大模板

1、新新建建縣縣長長堎堎大大橋橋工工程程現(xiàn)現(xiàn)澆澆箱箱梁梁支支模模架架 （按專家論證審查報告修訂）（按專家論證審查報告修訂） 安安 全全 專專 項項 施施 工工 方方 案案 編制：編制： 審核：審核： 批準(zhǔn)：批準(zhǔn)： 公司公司 二二一一年四月二十日年四月二十日 1工程概況工程概況 1.1 工程工程簡介簡介 跨烏沙河長堎大橋工程位于新建縣長堎大道（施工平面布置如下圖所示） ，橋型為 3 跨 變 水塘 烏 沙 河 烏 沙 河 截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，跨徑為 23m34m23m，全長 80m。橋梁分為左右兩幅，單幅箱 梁寬度 21m，箱梁結(jié)構(gòu)為單箱 3 室，通過跨中橫隔梁和中腹板隔開。邊跨端部和中跨跨中梁 高

2、 1.3m，橋墩處梁高 2.2m；頂板厚 0.25m，底板厚 0.20.5m，腹板厚 0.50.7m（腹板與梁 底面垂直豎直布置） ；兩側(cè)翼緣長 2.5m，端部板厚 0.2m，根部板厚 0.5m，箱梁砼強(qiáng)度等級 C50；邊橫梁寬 1.4m，中橫梁寬 2.0m。 圖 變截面 3 跨連續(xù)箱梁立面示意圖 1.2 自然條件自然條件 1.2.1 氣象情況氣象情況 新建縣屬亞熱帶濕潤氣候，氣候溫暖，雨量充沛，四季分明。本場區(qū)多年平均氣溫為 17.5，79 月為高溫期，極端最高氣溫為 43.2（7 月） ；12 月翌年 2 月氣溫最低，極端 最低氣溫為-9.9（2 月） 。多年平均降水量為 1645mm，最

3、大年降水量為 2356mm（最小年 降水量為 1046mm） ，最大日暴雨量為 208.9mm，最大時降雨量為 57.8mm。 1.2.2 地下水情況地下水情況 場地河流水深 1.50m，見松散巖類空隙水，賦存于下部粗砂層中，初見水位埋深 2.303.60m，穩(wěn)定水位埋深 1.703.00m，穩(wěn)定水位標(biāo)高 17.8319.94m。地下水與河水關(guān)系密 切，互補(bǔ)作用，地下水年變化幅度 1.52.0m。 1.2.3 地質(zhì)狀況地質(zhì)狀況 長堎大道地處贛撫沖積平原區(qū)，地貌單元為贛江沖積級階地，地形起伏較大，相對高 差約為 3.09m。據(jù)鉆探揭露，勘探深度內(nèi)巖土層為第四系全新統(tǒng)沖積，基底為前震旦系板溪 群千

4、枚巖。據(jù)其巖性及工程地質(zhì)特征，共劃分為 6 個工程地質(zhì)巖土層： 雜填土（層厚 0.505.80m） ， 粉質(zhì)粘土（層面埋深 0.505.80m，層厚 0.704.90m） ； 粗砂（層面埋深 2.408.00m，層厚 1.105.10m） ； 全風(fēng)化千枚巖（層面埋深 6.2011.20m，層面標(biāo)高 11.7413.40m，層厚 1.402.20m） ； 強(qiáng)風(fēng)化千枚巖（層面埋深 8.0013.40m，層面標(biāo)高 9.5411.60m，層厚 7.6012.60m） ； 中風(fēng)化千枚巖（層面埋深 17.2025.20m，層面標(biāo)高 2.262.43m，層厚 5.206.60m） 。 1.3 重大危險源辨識

5、重大危險源辨識 根據(jù)建設(shè)部印發(fā)的危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 （建質(zhì)2009 第 87 號） 通知的相關(guān)規(guī)定（附件二、超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程范圍） ，本橋梁建筑 工程的混凝土模板支撐工程搭設(shè)跨度為 23m（兩端）和 34m（跨中）均超過 18m，施工總荷 載 63.7kN/m2（腹板處）和 28kN/m2（底板處）均超過 15kN/m2。 即，本長堎大橋混凝土模板支撐工程屬于搭設(shè)跨度和施工總荷載均超過一定規(guī)模的危險 性較大的建設(shè)工程。故針對本高大模板支撐體系編制此專項施工方案，并組織專家論證。 本現(xiàn)澆箱梁支模架施工的關(guān)鍵點在于滿堂整體排架支撐基礎(chǔ)的硬化處理，立桿縱橫向間

6、 距和水平桿步距的確定，豎向和水平剪刀撐的布設(shè)，頂托調(diào)節(jié)高度限制等幾個方面的控制。 1.4 施工方法簡介施工方法簡介 跨烏沙河長堎大橋箱梁采用扣件式滿堂支架現(xiàn)澆施工工藝進(jìn)行施工，翼緣模板及外側(cè)模 采用 12mm 厚竹膠板，內(nèi)模采用方木骨架外釘木膠板并裹覆塑料薄膜，底模采用 12mm 厚竹 膠板。箱梁砼分兩次澆筑完成，第一次澆筑至頂板腋角底邊，第二次澆筑至箱梁頂面 （250mm 厚箱梁頂板） 。 2編制說明編制說明及依據(jù)及依據(jù) 2.1 編制說明編制說明 本橋梁工程由新建縣城市建設(shè)投資發(fā)展有限公司籌建，南昌市城市規(guī)劃設(shè)計研究總院設(shè) 計，由我公司專業(yè)班組承擔(dān)該項目的土建及安裝工程的施工任務(wù)。為配合施

7、工，確保工程施 工質(zhì)量，保障安全，保證施工進(jìn)度，滿足設(shè)計和使用要求，實現(xiàn)“安全、優(yōu)質(zhì)、文明、高效” 的施工目標(biāo)，特編寫本跨烏沙河橋梁的現(xiàn)澆箱梁支架施工專項方案。 本專項方案是針對本工程的具體特點和環(huán)境因素，結(jié)合我公司多年來在類似工程施工過 程中所積累的實踐經(jīng)驗，以“提高工程質(zhì)量、保證施工工期、減輕勞動強(qiáng)度、確保安全和文 明施工”為原則編制，是施工現(xiàn)場的指導(dǎo)性文件之一。 2.2 編制依據(jù)編制依據(jù) 行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （JTJ 041-2000） ； 行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) （JGJ 59-99） ； 行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ 130-2001） ；

8、參考手冊建筑施工腳手架實用手冊 （中國建筑工業(yè)出版社，1994 年 5 月第一版） ； 參考手冊路橋施工計算手冊 （人民交通出版社，2001 年 10 月第一版） ； 參考手冊建筑施工手冊 （中國建筑工業(yè)出版社，2003 年 9 月第四版） ； 建設(shè)部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 （建質(zhì)2009 第 87 號） ； 建設(shè)部建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則 （建質(zhì)2009 第 254 號） ； 南昌市城市規(guī)劃設(shè)計研究總院提供的全套施工圖紙； 本建設(shè)工程總施工組織設(shè)計方案 ； 本公司 ISO 9001 質(zhì)量手冊、程序文件、工程管理條例等有關(guān)文件； 本公司自有的項目隊伍素質(zhì)和技術(shù)

9、管理能力； 本公司現(xiàn)有機(jī)具設(shè)備狀況和調(diào)度能力。 3施工計劃施工計劃 3.1 材料與設(shè)備計劃材料與設(shè)備計劃 鋼管（立桿、水平桿、剪刀撐）約 13 萬米，其規(guī)格為483.5mm，有產(chǎn)品合格證 （禁用彎癟、彎曲、腐蝕等以及有損傷和明顯缺陷的構(gòu)件，鋼管外表面銹蝕深度0.5mm） 。 扣件（直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件和對接扣件）約需 14 萬個，扣件進(jìn)場前必須逐件進(jìn)行檢 查（需符合質(zhì)量要求及設(shè)計要求） 。 頂托（可旋轉(zhuǎn)調(diào)節(jié)長度）約需 7350 個，其長度為 500mm。 扭力扳具（檢查扣件螺栓擰緊扭力矩）2 把。 砂袋（填充中粗砂作預(yù)壓荷載）約需 25.7 萬個；中粗砂約需 6422 噸。 QY30K 型輪式汽

10、車吊 1 臺。 3.2 施工進(jìn)度計劃施工進(jìn)度計劃 首先施工西側(cè)（左幅）橋梁的 a1#a4#橋墩和 b1#b4#橋臺，架體搭設(shè)從 b1#橋臺處 開始搭設(shè)，以橋梁中心線為第一排立桿，向左右兩側(cè)依次搭設(shè)（此前，橋墩和橋臺砼均澆筑 完成，同時定型鋼模已拆除完畢） 。待西側(cè)施工場地地基硬化處理后開始施工。 待西側(cè)（左幅）橋梁支模結(jié)束后，開始著手東側(cè)（右幅）橋梁橋梁的 a5#a8#橋墩 和 b5#b8#橋臺，滿堂支架從 b5#橋臺處開始搭設(shè)。 圖 左、右雙幅橋滿堂支模架搭設(shè)順序圖 密切關(guān)注四、五月份的天氣狀況，盡量趕在桃花汛之前做好滿堂支模架的地基基礎(chǔ) 硬化處理工作。 4施工工藝技術(shù)施工工藝技術(shù) 4.1

11、地基處理地基處理 長堎大道地處贛撫沖積平原區(qū)，地貌單元為贛江沖積階地，根據(jù)現(xiàn)場已施工的實際情 況（烏沙河河底及其河灘上均由細(xì)砂構(gòu)成，且烏沙河地下水非?；钴S） ，承臺開挖施工時， 隨時可出現(xiàn)管涌、流砂現(xiàn)象。 針對上述實際情況，本司擬對需要搭設(shè)滿堂腳手架范圍內(nèi)的地基部位進(jìn)行硬化處理（擬 硬化場地范圍 3936m2） ，地基平整壓實硬化后按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應(yīng)的位置 鋪設(shè)條形木板，周側(cè)挖好排水溝，設(shè)置好縱坡，注意保持排水通暢。 為確?，F(xiàn)澆箱梁橋的施工質(zhì)量，支模架的堅固與否是重點，而支模架地面的承載力更是 至關(guān)重要的關(guān)鍵。為了確保箱梁澆搗的質(zhì)量，每幅橋須修建長 82m，寬 24m 符合支模

12、承載 力需要的支模架地面。為保證支模架地面承載強(qiáng)度，按以下環(huán)節(jié)進(jìn)行施工： 圖 雙幅橋滿堂支模架基礎(chǔ)硬化及周邊排水溝井平面圖 支模架地面在承臺肋板和橋墩施工結(jié)束后進(jìn)行，承臺澆筑完成后，承臺基坑內(nèi)須回 填粗砂至標(biāo)高 16.0m 以上。砂層上部不可填土，以備下一步處理支模架地面統(tǒng)一處理。 根據(jù)地質(zhì)報告，地下水位在 17.85m，砂層在標(biāo)高 16.0m 左右，砂層上部是雜土和粉 質(zhì)土，因地下水影響，上層雜土和粉質(zhì)土一旦撓動就形成淤泥，承載力極低，無法用做支模 架地面，故須將砂層以上的雜土清挖至砂層面（即標(biāo)高 16.0m 左右） ，然后在原砂層上回填 中粗砂至地下水位標(biāo)高上（即標(biāo)高 17.9m） ，再在

13、填砂層面上鋪填 20cm 厚碎石基層和 30cm 厚水穩(wěn)層，最后面層采用 20cm 厚 C25 商品砼硬化以用作箱梁滿堂支模架的支撐基礎(chǔ)面墊層 （每 3 米見方做分倉縫） 。 圖 雙幅橋滿堂支模架基礎(chǔ)硬化剖面圖 在滿堂支模架周側(cè)做好有組織排水系統(tǒng)，沿支撐基礎(chǔ)東西側(cè)長邊布置 2 條排水溝 （兩側(cè)邊壘砂袋護(hù)壁，溝底做 5cm 厚的 C15 砼墊層，溝深 1m，溝底寬 0.6m） ；2 個 2.0m2.0m2.0m 集水坑（四周壘砂袋護(hù)壁，坑底做 5cm 厚的 C15 砼墊層） 。 圖 滿堂支模架基礎(chǔ)組織排水?dāng)嗝鎴D（1-1） 4.2 支架安裝支架安裝 在地基承載力試驗滿足設(shè)計要求后，即開始搭設(shè)滿堂支

14、架。 4.2.1 箱梁支模架搭設(shè)形式箱梁支模架搭設(shè)形式 順橋向立桿間距 0.8m，橋墩邊線四周 0.5m 范圍內(nèi)（橋臺為梁端往梁體方向 1.8m 范 圍內(nèi)，中橫梁寬度 2.0m，端橫梁寬度 1.4m）順橋向立桿間距加密為 0.5m，即橋縱向立桿間 距為 50.5m240.8m70.5m190.8m（自橋梁中心線算起，橋梁前后對稱） 。 圖 滿堂支架搭設(shè)縱向（1/2 立面）斷面圖 垂直橋身的橫向立桿間距為 30.8m30.5m40.8m40.5m20.8m（自 橋梁中心線算起，橋梁左右對稱） 。 圖 滿堂支架搭設(shè)橫向斷面圖 水平橫桿層間步距為 1.2m（腹板、中橫隔梁、中橫梁及端橫梁位置步距加密

15、至 1m） 。 立桿上部設(shè)置可調(diào)式頂托，便于支模架高度的調(diào)整并使其上部底模面標(biāo)高符合設(shè)計 要求，頂托的高度調(diào)節(jié)范圍在 00.3m 范圍之內(nèi)（確保頂托至少有 0.2m 套在其下部的鋼管內(nèi)） 。 圖 可調(diào)式頂托設(shè)置圖 沿橋梁縱橫向每 4 排立桿布設(shè)豎向剪刀撐一道，順立桿高度方向每 4 檔步距設(shè)水平 剪刀撐一道，并在地基強(qiáng)度變化界面加設(shè)剪刀撐，增加支架剛度。 縱、橫向橫桿于硬化地基面以上 100300mm 布設(shè)一道，以上每 1.2m 布設(shè)一道；可 調(diào)頂托部位布設(shè)一道橫桿。 頂托上布置雙排483.5mm 鋼管作縱梁，箱梁底板下方的雙排483.5mm 鋼管 橫橋向布置，翼緣板下所對應(yīng)的位置雙排483.5

16、mm 鋼管采用順橋向布置。 圖 滿堂支架搭設(shè)圖圖 立桿上部頂托內(nèi)雙鋼管布置圖 縱梁上布置 100mm100mm（腹板、中橫隔梁、中橫梁及端橫梁位置）或 100mm65mm（其它位置）木枋作分配梁，木枋固定在與之垂直的鋼管上，分配梁間距為 167mm（腹板、中橫隔梁、中橫梁及端橫梁位置）或 200mm（其它位置） 。 木枋上鋪設(shè) 12mm 厚竹膠板作為箱梁底模。 4.2.2 滿堂支模架搭設(shè)要求滿堂支模架搭設(shè)要求 立好立桿后，及時設(shè)置掃地桿和第一步橫桿，掃地桿距立桿底端 100300mm，支架 未交圈前應(yīng)隨搭設(shè)隨設(shè)置拋撐作臨時固定。 隨著架體升高，剪刀撐應(yīng)同步設(shè)置。剪刀撐搭接長度600mm，并用2

17、 個旋轉(zhuǎn)扣 件固定；旋轉(zhuǎn)扣件的中心線距主節(jié)點的距離150mm。 圖 剪刀撐設(shè)置圖 相鄰立桿接頭應(yīng)錯開布置在不同的步距內(nèi)。 立桿的垂直偏差應(yīng)不大于架高的 1/300。 安全網(wǎng)在剪刀撐等設(shè)置完畢后設(shè)置，并滿掛在外排桿件內(nèi)側(cè)橫桿下方，用 26鐵絲 把網(wǎng)眼與桿件綁牢。 扣件螺栓擰緊扭力矩40Nm，且65Nm（用扭力扳具檢查之） 。 4.2.3 滿堂支模架檢查要點滿堂支模架檢查要點 滿堂支模架的總體構(gòu)造要求：橫平豎直、連接牢固、腳底著實、層層拖牢、支撐挺 直、通暢平坦，安全設(shè)施齊全、牢固。 支模架在拼裝過程中，須檢查每根立桿底座下是否松動，否則，要旋緊可調(diào)底座或 用鋼板墊實。 整架拼裝完后，在縱、橫向連

18、續(xù)布設(shè)剪刀撐，以增強(qiáng)支架的穩(wěn)定。 在橋面一側(cè)設(shè) 1.2m 寬斜坡人行道，滿鋪木板，并安裝鋼管護(hù)欄，安裝防護(hù)網(wǎng)。 在混凝土澆筑前須進(jìn)行整體支架檢查和驗收。主要檢查內(nèi)容如下： a、地基是否有開裂、破損、不均勻沉降等； b、支架底托是否與基礎(chǔ)全接觸； c、立桿是否有變形、破損、裂紋、銹蝕； d、各桿件連接部位的碗扣、橫桿是否鎖緊； e、立桿與頂?shù)淄惺欠裉幱谕惠S線； f、頂托上的普通鋼管是否與立桿的軸心重合； g、普通鋼管搭接時是否有相應(yīng)的搭接長度，搭接長度是否固定牢固； h、支架的縱橫間距、立桿步距是否滿足要求； i、剪刀撐、橫桿是否按要求進(jìn)行施工； j、復(fù)核荷載是否超過規(guī)定； k、立桿接頭是否錯

19、開（選用兩種以上長度的立桿，使立桿接頭錯開） 。 5施工安全保證措施施工安全保證措施 5.1 安全組織保障安全組織保障 本工程的安全管理方針是“安全第一、預(yù)防為主” 。建立以項目經(jīng)理為首，由生產(chǎn)副經(jīng)理、 項目工程師、專職安全員、各專業(yè)分包等各方面管理人員組成安全保證體系。 嚴(yán)格執(zhí)行國家及江西省有關(guān)現(xiàn)場安全管理的相關(guān)規(guī)定。 現(xiàn)場施工人員嚴(yán)格執(zhí)行建筑安裝工程安全技術(shù)規(guī)程和建筑安裝工人安全技術(shù) 操作規(guī)程 。 加強(qiáng)施工管理人員的安全考核，增強(qiáng)安全意識，避免違章指揮。 在主要施工部位、作業(yè)點、危險區(qū)、主要通道口掛安全宣傳標(biāo)語或安全警告牌。 配電系統(tǒng)設(shè)總配電箱、分配電箱、開關(guān)箱，實行三級配電；開關(guān)箱裝設(shè)漏

20、電保護(hù)器。 施工現(xiàn)場杜絕任意拉線接電。 各種施工機(jī)械進(jìn)場后經(jīng)安全檢查合格后投入使用，驗收不合格一律禁用。 安全生產(chǎn)教育制度，所有管理人員及操作工人須經(jīng)考核取得安全上崗證后方可上崗。 安全生產(chǎn)檢查制度，每周組織一次安全生產(chǎn)檢查，項目部每周組織各部門、各分包 方對現(xiàn)場進(jìn)行一次安全隱患檢查，對查出的安全隱患必須定措施、定時間、定人員整改。 實行安全生產(chǎn)獎罰制度與事故報告制度。 5.2 安全技術(shù)措施安全技術(shù)措施 5.2.1 支架使用規(guī)定支架使用規(guī)定 嚴(yán)禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息。 嚴(yán)禁攀援支架上下，發(fā)現(xiàn)異常情況時，架上人員應(yīng)立即撤離。 嚴(yán)禁任意改變構(gòu)架結(jié)構(gòu)及其尺寸。 禁止架體傾斜或連接點松

21、馳。 支架上垃圾應(yīng)及時清除，以減輕自重并防止墜物傷人。 不得將人行通道支架、纜風(fēng)繩、泵送混凝土輸送管等固定在支架上，并嚴(yán)禁懸掛起 重設(shè)備。 不得在六級以上大風(fēng)、雷雨和雪天下繼續(xù)施工。 5.2.2 支架拆除規(guī)定支架拆除規(guī)定 拆除順序：護(hù)欄腳手板剪刀撐橫桿立桿件。 拆除前應(yīng)先清除支架上雜物及地面障礙物。 拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴(yán)禁上下同時作業(yè)。 拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應(yīng)及時拆除運走，避免誤扶、誤靠。 拆下的桿件應(yīng)以安全方式吊走或運出，嚴(yán)禁向下拋擲。 搭拆支架時地面應(yīng)設(shè)圍欄和警示標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。 禁止不按規(guī)定的程序和要求進(jìn)行搭設(shè)和拆除作業(yè)。 搭拆作業(yè)中應(yīng)采

22、取安全防護(hù)措施，設(shè)置防護(hù)和使用防護(hù)用品。 5.2.3 支架防電、避雷措施支架防電、避雷措施 1、鋼管支架防電措施 鋼管支架在架設(shè)的使用期間要嚴(yán)防與帶電體接觸，否則應(yīng)在架設(shè)和使用期間應(yīng)斷電 或拆除電源，如不能拆除，應(yīng)采取可靠的絕緣措施。 鋼管支架應(yīng)作接地處理，設(shè)一接地極，接地極入土深度為 22.5m。 夜間施工照明線通過鋼管時，電線應(yīng)與鋼管隔離，有條件時應(yīng)使用低壓照明。 2、鋼管支架避雷措施 避雷針：設(shè)在架體四角的鋼管腳手立桿上，高度不小于 1m，可采用直徑為 2532mm，壁厚不小于 3mm 的鍍鋅鋼管。 接地極：按支架連續(xù)長度不超過 50m 設(shè)置一處，埋入地下最高點應(yīng)在地面以下不淺 于 50

23、cm，埋接地極時，應(yīng)將新填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長 度為 1.52.5m，直徑為2550mm 的鋼管，壁厚不小于 2.5mm。 接地線：優(yōu)先采用直徑8mm 以上的圓鋼或厚度不小于 4mm 的扁鋼，接地線之間 采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度5d，應(yīng)保證接觸可靠。接地線與接地極的連接宜采用焊 接，焊接點長度應(yīng)為接地線直徑的 6 倍或扁鋼寬度的 2 倍以上。 接地線裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應(yīng)注意與其它金屬物體或電纜之間 保持一定的距離。 接地裝置安設(shè)完畢后應(yīng)及時用電阻表測定是否符合要求。 雷雨天氣，鋼管支架上的操作人員應(yīng)立即離開。 5.3 安全應(yīng)急預(yù)案安全應(yīng)急預(yù)

24、案 安全應(yīng)急預(yù)案的目的：事故發(fā)生后，極時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人 員、財產(chǎn)得到及時搶救，防止事故繼續(xù)發(fā)展。 5.3.1 應(yīng)急準(zhǔn)備措施應(yīng)急準(zhǔn)備措施 1、組織準(zhǔn)備 為預(yù)防和控制潛在的事故或緊急情況，做出應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)，最大限度消除或減少肯能 產(chǎn)生事故造成的后果和影響，成立應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)小組。 公司應(yīng)急小組成員： 組長：藍(lán)九元 副組長：李文新 組員：唐俊、顧針輝 項目部應(yīng)急小組成員： 組長：周華忠 副組長：趙耀偉 組員：董皆太、毛壽金、趙兵 應(yīng)急聯(lián)系電話： 公司：0791-報警：110 項目部：急救：112 2、職責(zé)與分工 組長負(fù)責(zé)事故應(yīng)急救援的全面組織、指揮、協(xié)調(diào)工作，負(fù)責(zé)向上級報

25、告并負(fù)責(zé)調(diào)集 搶險救援所需的人力、物力。 副組長協(xié)助組長組織、指揮、協(xié)調(diào)救援工作，當(dāng)組長不在現(xiàn)場時代行組長的職責(zé)。 組員在組長或副組長的指揮下，負(fù)責(zé)現(xiàn)場的維護(hù)、搶救、警戒等工作，及具體落實 組長或副組長下達(dá)的救援方法、措施的指令。 3、物資準(zhǔn)備 配置足夠的有效器材，如：鐵鍬、充電工作燈、千斤頂；用于危險區(qū)域隔離的警戒帶、 安全禁止、警告、指令、指示標(biāo)志牌；還應(yīng)配備以及事故發(fā)生后能及時聯(lián)絡(luò)到起重機(jī)、挖土 機(jī)、車輛，以上設(shè)備要有專人負(fù)責(zé)管理，但不要上鎖，并作出明顯標(biāo)識，放置在一定的合適 位置，使現(xiàn)場人員知道。 4、制度建立 對該高大模板支撐系統(tǒng)施工方案的實施建立“專項三檢制度” ，確保各個環(huán)節(jié)都驗

26、收合 格才能進(jìn)入下一道工序。 5.3.2 應(yīng)急響應(yīng)措施應(yīng)急響應(yīng)措施 出現(xiàn)事故時，在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內(nèi)容包括事故的地點、 事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、 觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。 組長接到事故發(fā)生后，立即趕赴現(xiàn)場并組織、調(diào)動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開 救援工作，并立即向公司救援領(lǐng)導(dǎo)負(fù)責(zé)人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故 的各情況由公司向外向上匯報。 在混凝土澆筑過程中如遇架體失穩(wěn)塌陷現(xiàn)象，應(yīng)立即停止混凝土的澆筑，并用千斤 頂、手動葫蘆和導(dǎo)鏈等設(shè)備進(jìn)行架體的頂升，阻止架體的繼續(xù)坍塌，必要

27、時使用履帶吊進(jìn)行 配合。 如發(fā)生坍塌，應(yīng)先觀察危險、坍塌是否穩(wěn)定后組織工人將模板開孔，放掉砼，恢復(fù) 加固架體。經(jīng)總工程師、監(jiān)理驗收后再行進(jìn)行澆筑。 5.3.3 支架及模板倒塌事故的應(yīng)急救援支架及模板倒塌事故的應(yīng)急救援 1、模板及支架倒塌事故的主要危害 支架及模板倒塌事故主要造成人員傷害、財產(chǎn)損失、作業(yè)環(huán)境破壞。 2、應(yīng)急救援方法 有關(guān)人員的安排：組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作，立即組 織、調(diào)動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領(lǐng)導(dǎo)負(fù)責(zé)人匯報事故 情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進(jìn)行搶救。 人員疏散、救援方法：人員的疏散由組長安排的組員進(jìn)行具體指揮。

28、具體指揮人安 排在危險的各人員進(jìn)行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人 員對現(xiàn)場受傷害、受困的人員、財物進(jìn)行搶救。人員有支架的構(gòu)件或其它物件壓住時，先對 支架進(jìn)行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進(jìn)行加固后，方進(jìn)行相應(yīng)的搶救，防止搶險 過程中再次倒塌，造成進(jìn)一步的傷害。加固或觀察后，確認(rèn)沒有進(jìn)一步的危險，立即組織人 力、物力進(jìn)行搶救。 傷員救護(hù)： 休克、昏迷的傷員救援：讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高 30 度。 若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡 量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或?qū)嵭腥斯ず粑?/p>

29、； 受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血； 立即撥打 120 急救電話或送醫(yī)院。 現(xiàn)場保護(hù)：由具體的組員帶領(lǐng)警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設(shè)置警戒區(qū)域，用三色紡織布或 掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護(hù)，防止閑人進(jìn)入。 5.4 安全監(jiān)測監(jiān)控安全監(jiān)測監(jiān)控 5.4.1 目的與方法目的與方法 檢查支架的安全性，確保施工安全。 消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。 本方案擬對全部支架進(jìn)行預(yù)壓。 預(yù)壓方法依據(jù)箱梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋 （梁跨荷載統(tǒng)一考慮安全系數(shù)為 1.151.2） 。施工前，每袋砂石按標(biāo)準(zhǔn)重進(jìn)行分包準(zhǔn)備好， 然后用人工搬運或汽車吊

30、進(jìn)行吊裝就位，并按箱梁結(jié)構(gòu)形式合理布置砂袋數(shù)量。 5.4.2 變形觀測變形觀測 測點布置：為了解支架沉降情況，在預(yù)壓之前測出各測量控制點標(biāo)高，測量控制點 按順橋向每 2 米布置一排，每排 4 個點。 測量布置：在加載（該荷載為考慮 1.151.2 安全系數(shù)后的梁跨荷載）50%和 100%后 均要復(fù)測各控制點標(biāo)高，加載 100%預(yù)壓荷載并持荷 24h 后再次復(fù)測各控制點標(biāo)高，若加載 100%后所測數(shù)據(jù)與持荷 24h 后所測數(shù)據(jù)變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可 卸載，否則還須持荷進(jìn)行預(yù)壓，直到地基及支架沉降到位方可卸壓。 支架日沉降量不得大于 2.0mm（不含測量誤差） ，一般梁跨預(yù)壓

31、時間為 3 天。卸壓完 成后，要再次復(fù)測各控制點標(biāo)高。 5.4.3 預(yù)壓沉降計算預(yù)壓沉降計算 支架和地基的彈性變形量（等于卸壓后標(biāo)高減去持荷后所測標(biāo)高） ，用總沉降量（即支 架持荷后穩(wěn)定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。 5.4.4 預(yù)壓卸載及底模標(biāo)高調(diào)整預(yù)壓卸載及底模標(biāo)高調(diào)整 卸載時用汽車吊吊裝人工配合，從先加載的一端開始，卸載砂袋要垂直起落，不得 在模板上拖拉。 按觀測結(jié)果進(jìn)行底模標(biāo)高調(diào)整及縱橫向施工預(yù)拱度預(yù)留，先對觀測點處標(biāo)高進(jìn)行調(diào) 整，每點調(diào)高的高度為該點的彈性變形值之和，然后對觀測點之間的模板進(jìn)行調(diào)整（利用支 撐模板的立桿上部頂托進(jìn)行旋轉(zhuǎn)調(diào)節(jié)高度） ，經(jīng)

32、調(diào)整后底模應(yīng)平整、線形流暢。 6勞動力計劃勞動力計劃 根據(jù)本工程的施工工序及進(jìn)度需求，本項目部選派各工種的操作熟練工進(jìn)場施工，以確 保整個箱梁支模架搭設(shè)工程按預(yù)定工期目標(biāo)實現(xiàn)；同時配備 1 名現(xiàn)場專職安全員，以確保整 個工程的安全生產(chǎn)施工。 勞動力計劃配置表 各工種勞動力人數(shù)（個） 工序名稱 架子工木工鋼筋工砼工普工預(yù)應(yīng)力 清挖淤泥12 回填中粗砂12 鋪攤碎石層10 鋪攤水穩(wěn)層10 C25 砼地面硬化103 搭設(shè)滿堂支模架40 下部模板制作與安裝5020 支模架預(yù)壓60 下部鋼筋制作與安裝4020 箱梁下部砼澆筑20 上部模板制作與安裝4015 上部鋼筋制作與安裝3515 箱梁上部砼澆筑20

33、 箱梁養(yǎng)護(hù)2 預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉208 拆模20 拆除支模架支撐基礎(chǔ)20 各工種勞動力最高人數(shù)40504020608 7設(shè)計及計算書設(shè)計及計算書 7.1 底模板下分配梁驗算底模板下分配梁驗算 底模橫梁或中橫隔梁位置立桿縱向間距為 0.5m，其他位置的縱向間距為 0.8m；立桿橫 向間距根據(jù)箱梁對應(yīng)位置分別設(shè)為 0.5m（腹板位置）和 0.8m（其它位置） 。 頂托雙鋼管縱梁底板位置按橫橋向布置，翼緣板順橋向布置，間距為 0.5m（橫梁或 中橫隔梁位置）或 0.8m（其它位置） 。 分配梁垂直雙鋼管縱梁布置，間距 0.167m 和 0.2m。因此分配梁計算跨徑為 0.5m（橫梁或中橫隔梁位置）或

34、0.8m（其它位置） ，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下腹 板對應(yīng)位置和底板中間位置（因橫梁或中橫隔梁位置計算跨徑為 0.5m，小于其它位置計算 跨徑 0.8m，受力更為有利） 。 考慮到當(dāng)前建筑市場上租賃的鋼管質(zhì)量情況，本方案計算書中的鋼管壁厚擬采用 3.0mm 進(jìn)行設(shè)計驗算。 7.1.1 腹板對應(yīng)的間距為腹板對應(yīng)的間距為 167mm 的木枋（的木枋（100mm100mm 木枋）受力驗算木枋）受力驗算 底模處砼箱梁荷載：P12.22657.2kN/m2（按 2.2m 砼厚度計算） ； 模板荷載：P2200kg/m22kN/m2； 設(shè)備及人工荷載：P3250kg/m22.5kN/m2； 砼澆注

35、沖擊及振搗荷載：P4200kg/m22kN/m2； 則，總荷載 P(P1+P2+P3+P4)63.7kN/m2； 木枋抗彎截面系數(shù) Wbh2/610102/6166.7cm3。 由梁正應(yīng)力計算公式： qL2/8W(63.71030.167)0.52/(8166.710-6) 1.99MPa11MPa，即強(qiáng)度滿足要求（公式見周水興、何兆益、鄒毅松等編著 路橋施工計算手冊人民交通出版社 2001 年 10 月第 1 版 P433 頁式 13-6 及式 13-5，木材 種類選用 A-4 杉木路橋施工計算手冊P805 頁） 。 由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計算公式： 3Q/2A3(63.71030.167)(0

36、.5/2)/(20.10.1) 0.13MPa1.7MPa，即強(qiáng)度滿足要求（杉木，木材種類 A-4，公式見路橋施 工計算手冊P429 頁式 12-95） 。 由矩形簡支梁撓度計算公式： 彈性模量 E9103MPa； 慣性矩 Ibh3/12833.3cm4； fmax5qL4/384EI563.70.1671031030.54/(384833.310-89109)； 0.16mmf1.25mm（fL/400，公式見路橋施工計算手冊P433 頁 12-7） ， 即剛度滿足要求。 7.1.2 底板下間距為底板下間距為 200mm 的木枋（的木枋（65mm100mm 木枋）受力驗算木枋）受力驗算 中間

37、位置頂板砼 0.25m 厚，底板砼厚度在 0.20.5m 之間，按 0.75m 進(jìn)行受力驗算，考 慮內(nèi)模支撐和內(nèi)模模板自重，木枋間距 0.2m，則有： 底模處砼箱梁荷載：P10.752619.5kN/m2； 內(nèi)模支撐和模板荷載：P2400kg/m24kN/m2； 設(shè)備及人工荷載：P3250kg/m22.5kN/m2； 砼澆注沖擊及振搗荷載：P4200kg/m22kN/m2； 則，總荷載 P(P1+P2+P3+P4)28.0kN/m2； 木枋抗彎截面系數(shù) Wbh2/66.5102/6108.3cm3。 由梁正應(yīng)力計算公式： qL2/8W(28.01030.2)0.82/(8108.310-6)

38、4.14MPa11MPa，即強(qiáng)度滿足要求（公式見周水興、何兆益、鄒毅松等編著 路橋施工計算手冊人民交通出版社 2001 年 10 月第 1 版 P433 頁式 13-6 及式 13-5，木材 種類選用 A-4 杉木路橋施工計算手冊P805 頁） 。 由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計算公式： 3Q/2A3(28.00.2)103(0.8/2)/(26.51010-4) 0.52MPa1.7MPa，即強(qiáng)度滿足要求（杉木，木材種類 A-4，公式見路橋施 工計算手冊P429 頁式 12-95） 。 由矩形簡支梁撓度計算公式： 彈性模量 E9103MPa； 慣性矩 Ibh3/12541.7cm4； fmax5qL4

39、/384EI528.00.21031030.84/(384541.710-89109) 0.61mmf2.0mm（fL/400，公式見路橋施工計算手冊P433 頁 12-7） ， 即剛度滿足要求。 以上各數(shù)據(jù)均未考慮模板剛度和二次澆筑混凝土影響，若考慮模板剛度、二次澆筑混凝土和多跨 連續(xù)梁作用，則以上各個實際值應(yīng)小于此計算值。 7.2 頂托縱梁（雙排鋼管）驗算頂托縱梁（雙排鋼管）驗算 底模橫梁或中橫隔梁位置立桿縱向間距為 0.5m，其他位置的縱向間距為 0.8m，橫向 間距根據(jù)箱梁對應(yīng)位置分別設(shè)為 0.5m（腹板位置）和 0.8m（其它位置） 。 頂托雙鋼管縱梁底板處橫橋向布置，其它位置順橋向

40、布置，間距為 0.5m（橫梁或中 橫隔梁位置）或 0.8m（其它位置） 。 故，頂托縱梁（雙排鋼管）計算跨徑為 0.5m（腹板位置）或 0.8m（其它位置） ，按 三跨連續(xù)梁受力進(jìn)行驗算。 7.2.1 底模下腹板對應(yīng)位置驗算底模下腹板對應(yīng)位置驗算 底模處砼箱梁荷載：P12.22657.2kN/m2（按 2.2m 砼厚度計算） ； 模板荷載：P2200kg/m22kN/m2； 設(shè)備及人工荷載：P3250kg/m22.5kN/m2； 砼澆注沖擊及振搗荷載：P4200kg/m22kN/m2； 則，總荷載 P(P1+P2+P3+P4)63.7kN/m2； 平均線荷載 q163.70.531.85kN/

41、m； 另查表（路橋施工計算手冊P438 面）可有： 抗彎截面系數(shù) W8.986103mm3； 慣性矩 I2.156105mm4； 容許正應(yīng)力w215MPa； 跨內(nèi)最大彎矩 Mmax31.850.52/100.80kNm。 由梁正應(yīng)力計算公式： wMmax/W0.80106/(28.986103)； 44.5MPaw215MPa，即強(qiáng)度滿足要求（公式見路橋施工計算手冊P437 頁式 13-16 及 13-18） 。 由 3 跨連續(xù)梁撓度計算公式： 彈性模量 E2.1105MPa； fmaxqL4/150EI31.8510000.54109/(1502.1105221.56104) 0.15mmf

42、1.25mm（fL/400，公式見路橋施工計算手冊P433 頁 12-7） ， 即剛度滿足要求。 7.2.2 底模下中間底板對應(yīng)位置驗算底模下中間底板對應(yīng)位置驗算 底模處砼箱梁荷載：P10.752619.5kN/m2； 內(nèi)模支撐和模板荷載：P2400kg/m24kN/m2； 設(shè)備及人工荷載：P3250kg/m22.5kN/m2； 砼澆注沖擊及振搗荷載：P4200kg/m22kN/m2； 則，總荷載 P(P1+P2+P3+P4)28.0kN/m2； 平均線荷載 q128.00.822.4kN/m； 查表（路橋施工計算手冊P438 面）可有： 抗彎截面系數(shù) W8.986103mm3； 慣性矩 I2

43、.156105mm4； 容許正應(yīng)力w215MPa； 跨內(nèi)最大彎矩 Mmax22.40.82/101.43kNm。 由梁正應(yīng)力計算公式： wMmax/W1.43106/(28.986103) 79.6MPaw215MPa，即強(qiáng)度滿足要求（公式見路橋施工計算手冊P437 頁式 13-16 及 13-18） 。 由 3 跨連續(xù)梁撓度計算公式： 彈性模量 E2.1105MPa； fmaxqL4/150EI22.41030.84109/(1502.1105221.56104) 0.68mmf2.0mm（fL/400，公式見路橋施工計算手冊P433 頁 12-7） ， 即剛度滿足要求。 7.3 立桿強(qiáng)度驗

44、算立桿強(qiáng)度驗算 底模橫梁或中橫隔梁位置立桿縱向間距為 0.5m，其他位置的縱向間距為 0.8m，橫向間 距根據(jù)箱梁對應(yīng)位置分別設(shè)為 0.5m（腹板位置）和 0.8m（其它位置） ，因此單根立桿承受區(qū) 域即為底板 0.8m0.8m（中間底板位置）或 0.5m0.5m（橫梁、中橫隔梁和腹板位置）或 0.5m0.8m（其他位置）箱梁均布荷載，由雙排普通鋼管縱梁集中傳至桿頂。 根據(jù)受力分析，可知橫梁區(qū)域處（間距 0.5m0.5m）立桿受力較其它位置的立桿受力大， 故以橫梁下的間距為 0.5m0.5m 的立桿作為受力驗算桿件。 底模處砼箱梁荷載：P12.22657.2kN/m2； 模板荷載：P2200k

45、g/m22kN/m2； 設(shè)備及人工荷載：P3250kg/m22.5kN/m2； 砼澆注沖擊及振搗荷載：P4200kg/m22kN/m2； 則，總荷載 P(P1+P2+P3+P4)63.7kN/m2； 立桿軸力 N63.70.50.515.9kNN30kN（N取值詳見交通部第一公路工程 總公司主編橋涵下冊 P10 頁表 13-5） ，即抗壓強(qiáng)度滿足要求。 7.4 立桿穩(wěn)定性驗算立桿穩(wěn)定性驗算 不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式： 其中：N 立桿的軸心壓力設(shè)計值 (kN)，N15.9； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)，i = 1.59

46、； A 立桿凈截面面積 (cm2)，A = 4.24； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)，W = 4.49； 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算： l0 = k1uh(1) l0 = k1 k2 (h+2a)(2) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； k2 計算長度附加系數(shù)，h+2a1.7 按照表2取值1.003； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u = 1.7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a = 0.3m； 1、

47、據(jù)公式(1)計算： 立桿計算長度 l0k1uh1.1551.71.22.36m。 立桿長細(xì)比 l0/i236/1.59148。 立桿穩(wěn)定系數(shù)0.347。 即，108.1N/mm2f205N/mm2，即立桿穩(wěn)定性驗算滿足要求。 2、據(jù)公式(2)計算： 立桿計算長度 l0k1 k2 (h+2a)1.1551.003(1.2+20.3)2.08m。 立桿長細(xì)比 l0/i208/1.59131。 立桿穩(wěn)定系數(shù)0.429。 即，87.4N/mm2f205N/mm2，即立桿穩(wěn)定性驗算滿足要求。 7.5 竹膠板（厚度竹膠板（厚度 12mm）強(qiáng)度驗算）強(qiáng)度驗算 7.5.1 腹板、中橫梁及端橫梁處底模板受力驗算

48、（腹板、中橫梁及端橫梁處底模板受力驗算（100mm100mm 木枋間距為木枋間距為 167mm） 底模處砼箱梁荷載：P12.22657.2kN/m2； 模板荷載：P2200kg/m22kN/m2； 設(shè)備及人工荷載：P3250kg/m22.5kN/m2； 砼澆注沖擊及振搗荷載：P4200kg/m22kN/m2； 則，總荷載 P(P1+P2+P3+P4)63.7kN/m2； 取 1mm 寬作為計算單元，以應(yīng)力 q63.710-3kN/m 計算。 彈性模量 E竹5103MPa； 容許正應(yīng)力竹80MPa； 抗彎截面系數(shù) Wbh2/611122/624mm3； 慣性矩 Ibh3/1211123/1214

49、4mm4； 跨內(nèi)最大彎矩 MqL2/8163.710-30.1672/80.22210-3kNm； 正應(yīng)力 M/W0.22210-3kNm/24mm39.25MPa80MPa，即強(qiáng)度滿足要求 （公式見路橋施工計算手冊P437 頁式 13-18） ； 撓度 qL4/150EI63.710-30.1674/(150510314410-12) 0.39mmL/400167/4000.42mm，即剛度滿足要求（公式見路橋施工計算手冊 P437 頁式 13-17） 。 7.5.2 底板其它位置受力驗算（底板其它位置受力驗算（65mm100mm 木枋間距為木枋間距為 200mm） 中間位置頂板砼 0.25

50、m 厚，底板砼厚度在 0.20.5m 之間，按 0.75m 進(jìn)行受力驗算，考 慮內(nèi)模支撐和內(nèi)模模板自重，木枋間距 0.2m，則有： 底模處砼箱梁荷載：P10.752619.5kN/m2； 內(nèi)模支撐和模板荷載：P2400kg/m24kN/m2； 設(shè)備及人工荷載：P3250kg/m22.5kN/m2； 砼澆注沖擊及振搗荷載：P4200kg/m22kN/m2； 則，總荷載 P(P1+P2+P3+P4)28.0kN/m2； 取 1mm 寬作為計算單元，以應(yīng)力 q28.010-3kN/m 計算。 彈性模量 E竹5103MPa； 容許正應(yīng)力竹80MPa； 抗彎截面系數(shù) Wbh2/611122/624mm3

51、； 慣性矩 Ibh3/1211123/12144mm4； 跨內(nèi)最大彎矩 MqL2/8128.010-30.22/80.1410-3kNm； 正應(yīng)力 M/W0.1410-3kNm/24mm35.83MPa80MPa，即強(qiáng)度滿足要求 （公式見路橋施工計算手冊P437 頁式 13-18） ； 撓度 qL4/150EI28.010-30.204/(150510314410-12) 0.42mmL/400200/4000.5mm，即剛度滿足要求（公式見路橋施工計算手冊P437 頁式 13-17） 。 經(jīng)計算，其余桿件均符合受力要求。 7.6 地基容許承載力驗算地基容許承載力驗算 滿堂支架下硬化后的支撐面

52、（500mm 厚 C25 素混凝土墊層）承載力按 400kPa計算，即 每平方米地基容許承載力為 40t/m2，而箱梁荷載（考慮各種施工荷載）最大為 6.37t/m2。枕 木寬度 0.2m，枕木間距 0.5m，枕木下地基承受的荷載為 6.370.5/0.215.925t/m240t/m2，完全滿足施工要求。 滿堂排架支撐面下地基承載力按 80kPa計算，即每平方米地基容許承載力為 8t/m2，而 箱梁荷載（考慮各種施工荷載）最大為 6.37t/m2。枕木寬度 0.2m，枕木間距 0.5m，擴(kuò)散角 取 45 度，硬化路面下地基承受的荷載為 6.370.5/(0.2+0.3)6.4t/m28t/m

53、2，故此地基狀況 可滿足施工要求。 目目錄錄 1工程概況工程概況.1 1.1工程簡介.1 1.2自然條件.1 1.3重大危險源辨識.2 1.4施工方法簡介.2 2編制說明及依據(jù)編制說明及依據(jù).3 2.1編制說明.3 2.2編制依據(jù).3 3施工計劃施工計劃.4 3.1材料與設(shè)備計劃.4 3.2施工進(jìn)度計劃.4 4施工工藝技術(shù)施工工藝技術(shù).6 4.1地基處理.6 4.2支架安裝.7 5施工安全保證措施施工安全保證措施.12 5.1安全組織保障.12 5.2安全技術(shù)措施.12 5.3安全應(yīng)急預(yù)案.13 5.4安全監(jiān)測監(jiān)控.15 6勞動力計劃勞動力計劃.17 7設(shè)計及計算書設(shè)計及計算書.18 7.1底

54、模板下分配梁驗算.18 7.2頂托縱梁（雙排鋼管）驗算.19 7.3立桿強(qiáng)度驗算.21 7.4立桿穩(wěn)定性驗算.21 7.5竹膠板（厚度 12MM）強(qiáng)度驗算 .22 7.6地基容許承載力驗算.23 附件一：滿堂支模架支撐基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書 附件二：新建縣長堎堎大橋現(xiàn)澆箱梁支模架施工專項方案專家會評審意見 施工組織設(shè)計施工組織設(shè)計(施工技術(shù)方案施工技術(shù)方案)報審表報審表 工程名稱:長堎大道建設(shè)工程 編號: 致：江西省建科工程建設(shè)監(jiān)理有限公司 長堎大橋 監(jiān)理部: 我方已根據(jù)施工合同的有關(guān)規(guī)定完成了 現(xiàn)澆箱梁支模架施工 專項施工的方案的 編制，并經(jīng)我單位技術(shù)負(fù)責(zé)人審查批準(zhǔn)，請予以審查。 附： 1、現(xiàn)澆

55、箱梁支架施工專項方案。 施工單位 (章)： 項目負(fù)責(zé)人： 日 期： 審查意見： 專業(yè)監(jiān)理工程師： 日 期： 核查意見： 項目監(jiān)理機(jī)構(gòu)（章）： 總監(jiān)理工程師（代表）： 日 期： 建設(shè)單位審核意見： 建設(shè)單位（章）： 建設(shè)單位（代表）： 日 期： 施工單位簽收： 日 期： 滿堂支模架基礎(chǔ)工程結(jié)構(gòu)計算報告書滿堂支模架基礎(chǔ)工程結(jié)構(gòu)計算報告書 一、計算任務(wù)和計算依據(jù)一、計算任務(wù)和計算依據(jù) 項目名稱：新建縣長堎大道跨烏沙河橋梁工程路面和路基。 計算部位包括路面和路基的計算。本計算為施工階段結(jié)構(gòu)計算。 主要計算依據(jù)： 1） 新建縣長堎大道跨烏沙河橋梁工程施工圖設(shè)計文件 ； 2） 新建縣長堎大道跨烏沙河橋梁工

56、程地基巖土工程勘察報告 。 采用的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范如下： 1） 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) (JTGB01-2003)； 2） 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 (JTJ041-2000)； 3） 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 （JTG D60-2004） ； 4） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004)； 5） 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTG D63-2007)； 6） 公路水泥混凝土路面設(shè)計規(guī)范(JTG D40-2002)； 7） 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ025)等。 二、荷載與荷載組合二、荷載與荷載組合 1）模板、支架和拱架自重； 2）新澆筑混凝土、鋼筋混凝土或其他圬工結(jié)構(gòu)物的重力； 3）施工人員和施工材料、機(jī)具等行走運輸或堆放的荷載； 4）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載； 5）其他可能產(chǎn)生的荷載，