大學(xué)熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計38~68m水頭150MW水電站

1、本設(shè)計根據(jù)提供的原始資料對 3868m水頭150MW水電站水電站的機電部分進(jìn)行初步設(shè) 計，設(shè)計內(nèi)容包括四個部分：水輪機的選型、調(diào)節(jié)保證計算及調(diào)速設(shè)備的選擇、輔助設(shè)備系統(tǒng) 設(shè)計以及電氣一次部分設(shè)計。 水輪機選型設(shè)計是整個設(shè)計的關(guān)鍵，根據(jù)原始資料，初步選出兩種水輪機型號，共有20個 待選方案。根據(jù)模型綜合特性曲線選出 3個較優(yōu)方案，再進(jìn)行經(jīng)濟技術(shù)比較及平均效率的計算， 選出最優(yōu)方案。最終選出的最優(yōu)方案水輪機型號為HL260/D74，兩臺機組，轉(zhuǎn)輪直徑4.1m，轉(zhuǎn) 速136.4r/min，平均效率90.4%計算最優(yōu)方案進(jìn)出水流道的主要尺寸及廠房的主要尺寸，繪制 廠房剖面圖。 調(diào)節(jié)保證計算首先選取導(dǎo)葉

2、直線關(guān)閉時間，暫取7s。對設(shè)計水頭和最高水頭甩全負(fù)荷兩種 工況進(jìn)行計算，使相應(yīng)的E和B值不超過規(guī)程規(guī)定的數(shù)值，本設(shè)計E max=3050% Bmaxv45% 由于本電站布置型式為單機單管，只要對一臺機組甩全負(fù)荷進(jìn)行計算。選取的接力器直徑 600mm，調(diào)速器為DT 150，油壓裝置為 YZ (2 )結(jié)構(gòu)簡單，價格低； (3)裝有尾水管，可減少轉(zhuǎn)輪出口水流損失。 故選擇混流式水輪機。 1.1.2比轉(zhuǎn)速的選擇 水輪機的設(shè)計水頭估算為 Hr=0.95Hp=0.95 X55m=52.25m。 按我國水輪機的型譜推薦的設(shè)計水頭與比轉(zhuǎn)速的關(guān)系，水輪機的ns為 3 2000 2000 ns 20 20 256

3、.69（m kw） .H r. 52.25 因此，選擇ns在260左右的水輪機為宜。在水輪機型譜中有HL260/A244和HL260/D74可供 選擇。此電站水頭范圍不完全在以上兩種型號所提供的推薦使用水頭內(nèi)，但是后者水輪機模型最 高效率比前者高一個百分點，最優(yōu)效率區(qū)較寬廣。但是也無法斷言哪個型號更合適，所以兩個型 號都選，進(jìn)行計算。 （根據(jù)本電站水頭變化范圍（H=3868m）查型譜新轉(zhuǎn)輪性能曲線及流道尺寸匯編第 2頁） 1.1.3單機容量 表1 1單機容量計算表 臺數(shù) 單機容量/萬千瓦 2 7.5 3 5 4 3.75 1.2原型水輪機主要參數(shù)的選擇 按電站建成后，在電力系統(tǒng)的作用和供電方式

4、，初步擬定為2臺,3臺,4臺三種方案進(jìn)行比較 1.2.1 HL260/A244 其主要參數(shù)如下： 模型轉(zhuǎn)輪直徑 D1=35cm,流道尺寸 bo=0.315,Z1=13,Do=1.16,zo=24 ; 最優(yōu)工況 n 1o=80r/min,Q 1o=1.08m3/s, r=91.7%,rso=249 (m*kw) ,o=0.12; 限制工況 Q1=1.275m /s, r=86.5%,n=263( m*kw), o=0.15。 (據(jù)本電站水頭變化范圍(H=3868m)查型譜新轉(zhuǎn)輪性能曲線及流道尺寸匯編第 2頁) Word文檔 一、（二臺） 1、計算轉(zhuǎn)輪直徑 水輪機額定出力: Pr Ng 75000

5、 0.98 76531kw 式中：G 發(fā)電機效率，取0.98; 5 Ng 機組的單機容量（KW） 取最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速nii0=8Or/min與出力限制線交點的單位流量為設(shè)計工況點單位流量， Qiir=1.275m3/s，對應(yīng)的模型效率n m=0.865，暫取效率修正值n=0.03，則設(shè)計工況原型 水輪機效率 n = nm+ =0.895 Di :Pr :9.81QiiHT 76531 9.81 1.275 52.251.5 0.895 4.25(m) 按我國規(guī)定的轉(zhuǎn)輪直徑系列，計算值處于標(biāo)準(zhǔn)值4.1m和4.5m之間。按四分之一選 擇法，則轉(zhuǎn)輪直徑兩者都取 2、計算原型水輪機的效率 (1 )、 當(dāng)

6、D1=4.5m 時 max 1(1 M0)j 1 (1 0.917)00.950 ；D14.5 = nmax-申0=0.950-0.917=0.033 設(shè)計工況原型水輪機效率n = =0.865+0.033=0.898 3、同步轉(zhuǎn)速的選擇 n11 Mm (M max 1) n11M (j0.950/ 0.917 1)0.018n11M3%n11M，所以 n11 可 以不考慮, nur n110M “11n 110M 85131.84r/min D14.5 此值介于125 r/min和136.4min之間，按四分之一選擇法，所以兩者都取。 4、 轉(zhuǎn)輪軸向水推力Ft的計算: Ft 9810Kt -

7、D12H max 9810 0.38 4.52 68 4.03 106N 44 根據(jù)HL260/A244轉(zhuǎn)輪資料查得系數(shù)Kt=0.340.41，本電站轉(zhuǎn)輪直徑大，但水中有 定含沙量，選Kt=0.38。 5、飛逸轉(zhuǎn)速nR的計算：（數(shù)據(jù)來源于8，下同） ”3_ 當(dāng)n=136.4r/min時，由nio =84.91r/min和Q10 =1.136m /s查型譜新轉(zhuǎn)輪性能曲線 及流道尺寸匯編HL260/ A244得設(shè)計工況點的導(dǎo)葉開度aM=25mm，由35頁飛逸特性 曲線查得 n 1p=157r/min。 rJh 則：nR n11R max D? 15768287.70r/min。 4.5 同理，當(dāng)n

8、=125r/min時, H max nR Mr D1 156.568286.50r/min 4.5 限制工況 Q1=1.247m3/s, n=89.4%,n=261（ m*kw）, o=0.143。 （據(jù)本電站水頭變化范圍（H=3868m）查型譜新轉(zhuǎn)輪性能曲線及流道尺寸匯編第 2頁） 一、（二臺） 1、計算轉(zhuǎn)輪直徑 水輪機額定出力: 17 Pr Ng 7.5 104 g 0.98 76531kw 式中：g發(fā)電機效率，取0.98; Ng 機組的單機容量（KW）。 取最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速niio=79r/min與出力限制線交點的單位流量為設(shè)計工況點單位流量, Qiir=1.247m3/s，對應(yīng)的模型效率n

9、 m=0.894，暫取效率修正值=0.03，則設(shè)計工況原型 水輪機效率 n =中+ =0.924 D1/ J76531 15 4.23(m) ,9.81Q11H；.59.81 1.247 52.250.924 按我國規(guī)定的轉(zhuǎn)輪直徑系列，計算值處于標(biāo)準(zhǔn)值4.1和4.5m之間。按四分之一選擇 法，則轉(zhuǎn)輪直徑兩者都取。 2、計算原型水輪機的效率 (1 )、 當(dāng) D1=4.5m 時 max 1 (1 0.956 = nmax- ?M0=0.956-0.917=0.029 設(shè)計工況原型水輪機效率n = nm+ =0.894+0.029=0.923 3、同步轉(zhuǎn)速的選擇 n11“MM ( max / M m

10、ax 1)門1伽(1) 0.0155門1伽3%n 11M，所以 n11可以不 V 0.927 考慮“11rn 110M“11 n 110M 0 n110 H p 79、55 n 130.195r / min D14.5 此值介于125 r/min和136.4min之間，按四分之一選擇法，所以兩者都取。 4、轉(zhuǎn)輪軸向水推力Ft的計算: Word文檔 2 Ft 9810Kt 7D1Hmax 9810。36 4 4.52 68 3.82 恢 根據(jù)HL260/D44轉(zhuǎn)輪資料查得系數(shù)Kt=0.36。 5、飛逸轉(zhuǎn)速nR的計算: ”3_ 當(dāng)n=136.4r/min時，由m。=84.91r/min和Qio =

11、1.247m /s查型譜新轉(zhuǎn)輪性能曲線 及流道尺寸匯編HL260/D74得設(shè)計工況點的導(dǎo)葉開度aM=25mm ,由35頁飛逸特性曲 線查得 n 1p=144r/min。 19 .H max nRn11R 飛一 144 68263.88r/min 4.5 當(dāng) n=125r/min 時, H max nR Mr D1 143.8 68262.85r/min 4.5 Nn額疋轉(zhuǎn)速（r/min ）； Sn視在功率（KW）; Gf發(fā)電機重量（t ）。 當(dāng)發(fā)電機額定轉(zhuǎn)速大于150r/min時，采用懸式機組Kg =9 ; 當(dāng)發(fā)電機額定轉(zhuǎn)速小于150 r/min時，采用傘式機組Kg =79 估算各方案發(fā)電機的

12、重量： 方案一 Nn=136.4r/min,P=76531KW，查水力機械cosp0.85 貝 Gf 3765312 .(136.4 0.85)2 606.49(t) Word文檔 總重：G 總=2Gf=2 X606.49=1212.98t 總價為 1212.98X2 = 4851.92(萬元) 方案二 Nn=125r/min,P=76531 KW , cos=0.85，貝U: Gf 3765312 (125 0.85)2 642.83(t) 總重：G 總=2GF=1285.66t 總價為 1285.66X2 = 5142.64(萬元) 方案三 Nn=187.5r/min,P=38265KW，

13、查水力機械cos=0.85 貝U: i 38265 Gf9 訕87.5 0.85）2班67 總重：G 總=4GF=1390.68t 總價為 1390.68 M = 5562.72（萬元） B、變壓器 電氣一次217頁圖5 26鋁線變壓器容量與重量的關(guān)系曲線，220KV雙線圈 方案一Sf=150/2*0.85=88.24MVA,Z=2 臺 總重：110X2=220t 總價為：220 X5=1100萬元 方案二 Sf=150/2*0.85=88.24MVA Z=2 臺 總重：110 X2=220t 總價為：220 X5=1100萬元 方案三Sf=150/4*0.85=44.12MVA,Z=4 臺

14、總重：74 X4=296t 總價為：296 X5=1480萬元 C、開關(guān)設(shè)備 根據(jù)動力設(shè)備手冊表10-21推薦值，在初步設(shè)計時開關(guān)單價按 100萬元/臺計算, 每臺機組設(shè)有一臺開關(guān)，由此計算各方案開關(guān)設(shè)備投資如下： 方案一總價5 X4=20（萬元） 方案二總價5 X4=20（萬元） 方案三總價5 X8=40（萬元） D、電氣自動化設(shè)備 根據(jù)設(shè)計任務(wù)書第2頁所述，估算時以發(fā)電機、變壓器和開關(guān)設(shè)備總價的10% 計算。計算結(jié)果如下： 方案一 總價為：10%X（2380+1100+20 ）=597.192 萬元 方案二總價為：10%X（2660+1100+20 ） =626.264 萬元 35 方案三

15、總價為：10%X（2338+1480+40 ）=708.272 萬元 E電氣部分運輸費 根據(jù)設(shè)計任務(wù)書第2頁所述，估算時以發(fā)電機、變壓器。開關(guān)設(shè)備總價和電氣 自動化設(shè)備的k %計算 方案一 總價為：8.2%x（2380+1100+20+597.192 ）=538.67 萬元 方案二 總價為：8.2%x（2660+1100+20+626.264 ） =564.89 萬元 方案三總價為：8.7%X（2338+1480+40+708.272 ）=677.82 萬元 1.5最優(yōu)方案選擇 1.5.1水力機械投資估算表 萬案 -一- -二二 三 水輪機單重（噸/臺） 340 380 167 水輪機總重（噸

16、） 680 760 668 水輪機單價（萬兀/噸） 3.5 3.5 3.5 水輪機總價（萬兀） 2380 2660 2338 調(diào)速器單價（萬兀/臺） 30 30 30 調(diào)速器總價（萬兀） 60 60 120 起重機重量（噸） 638.82 663.53 260.29 起重機單價（萬兀/噸） 2.2 2.2 2.2 起重機總價（萬兀） 1405.404 1459.766 572.639 輔助設(shè)備投資（萬兀） 102.48 114.24 132.732 安裝運輸費（萬兀） 323.73 352.11 275.21 總投資（萬兀） 4271.614 4646.116 3438.581 總耗鋼量（噸）

17、 1318.82 1423.53 928.29 單位千瓦投資（元/千瓦） 284.77 309.74 229.24 單位千瓦耗鋼量（公斤/千瓦） 8.79 9.49 6.19 1.5.2電氣部分投資估算表 Word文檔 萬案 I n IV 發(fā)電機單重（噸/臺） 606.49 642.83 347.67 發(fā)電機總重（噸） 1212.98 1285.66 1390.68 發(fā)電機單價（萬兀/噸） 4 4 4 發(fā)電機總價（萬兀） 4851.92 5142.64 5562.72 變壓器和開關(guān)總價（萬兀） 1120 1120 1520 自動化設(shè)備總價（萬兀） 597.192 626.264 708.272

18、 設(shè)備安裝運輸費（萬兀） 583.67 564.89 677.82 總計（萬元） 7107.782 7453.794 8468.812 單位千瓦投資（元/千瓦） 473.85 496.92 564.59 單位千瓦耗鋼量（公斤/千 瓦） 8.08 8.57 9.27 1.5.3最優(yōu)方案的選擇 水輪機方案比較綜合表 I n V 最大水頭Hmax（米） 68 68 68 最小水頭Hmin（米） 38 38 38 平均水頭 Hp（米） 55 55 55 裝機容量Ny（萬千瓦） 15 15 15 HL260 HL260 HL260 水輪機型號 /D74 /D74 /D74 單機容量N（千瓦） 7.5 7

19、.5 3.75 機組臺數(shù) 2 2 4 37 轉(zhuǎn)輪直徑D1（米） 4.1 4.5 3 機組轉(zhuǎn)數(shù)（轉(zhuǎn)/分） 136.4 125 187.5 計算水頭（米） 52.25 52.25 52.25 水輪機平均效率 90.4% 89.4% 90.1% 模型最咼效率時的n1 80 80 79 總投資（萬元） 11297.396 12099.91 11907.393 單位千瓦投資（元/千瓦） 751.96 806.66 793.83 總耗鋼量（噸） 2531.8 2709.19 2318.97 單位千瓦耗鋼量（噸/千瓦） 0.017 0.018 0.015 比較結(jié)果 最優(yōu) 由以上表格可知，方案I的投資最小，單

20、位千瓦投資最小，耗鋼量也是距中，平均效率 最高，故采用方案I作為最優(yōu)方案。 1.5.4最優(yōu)方案吸出高度Hs的計算 設(shè)計水頭 Hr 52.25m，設(shè)計水頭對應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速 nii=77.82r/min與出力限制線 M0.877 貝U T 0.905 由試算結(jié)果，Q訃 1.36m3 / s Q Q11rD12 ,H 1.36 4.12 、52.25 165.25m3/s 由水輪機60頁，設(shè)計尾水位的水輪機過流量在電站裝機臺數(shù)為1臺或2臺時，水輪 機過流量取一臺水輪機50%勺額定流量。 Qt Q/282.625m3/s 查原始資料P34頁圖下游水位與流量關(guān)系曲線得60m Hs 10.0K Hr 10.

21、0 -601.15 0.143 52.251.34m 900900 其中，一一水輪機安裝位置的海拔高程，初始計算中可取為下游平均水位的海拔高程； m模型空化系數(shù)，從該型號水輪機的模型綜合特性曲線中查?。?k 水輪機的空化安全系數(shù)，對于混流式水輪機查水輪機58頁表43取 1.15。 Word文檔 1.6最優(yōu)方案的進(jìn)出流水道計算 1.6.1轉(zhuǎn)輪的計算 圖1 1轉(zhuǎn)輪流道單線圖 如圖所示，由原始資料匯編70頁可查HL260/D74轉(zhuǎn)輪流道單線圖尺寸，按照相似 計算得具體尺寸如下： 表1 7轉(zhuǎn)輪流道主要尺寸表 D1 D2 D3 D4 D5 b0 h3 1.0 1.086 1.16 0.772 0.401

22、 0.28 0.509 4.1 4.4526 4.756 3.1625 1.6441 1.148 2.0869 1.6.2蝸殼計算 1、蝸殼型式、斷面形狀和包角的確定 由于本站應(yīng)用水頭為：3868m140m,大中型水輪機的蝸殼，當(dāng)最大工作水頭在 40米 以上時用鋼板焊接蝸殼，尺寸較大的中低水頭混流式水輪機一般都應(yīng)用鋼板焊接結(jié)構(gòu)，故采 用鋼板焊接蝸殼。蝸殼斷面為圓形，當(dāng)蝸殼尾部用圓斷面不能和座環(huán)蝶形邊相連接時，采用 橢圓形斷面。金屬蝸殼由于其過流量較小，允許的流速較大，因此其外形尺寸對廠房造價影 39 響小，為了獲得良好的水力性能以及考慮到其結(jié)構(gòu)和加工工藝條件的限制，一般采用蝸殼的 包角為書o=

23、345度。 2、座環(huán)的確定 與金屬連接的座環(huán)有兩種：一種是帶蝶形邊座環(huán)；一種是無蝶形邊座環(huán)。我們采用帶蝶 形邊座環(huán)，其錐角為55度。為了排除混流式水輪機頂蓋上部的積水，一般在座環(huán)的幾個固 定導(dǎo)葉內(nèi)設(shè)有排水管。其有關(guān)尺寸見下表1 7,查水力機械286頁表2-16 : 表1 8座環(huán)主要尺寸表 名稱 Ra (m) Ro (m) K (m) R (m) 座環(huán)參數(shù) 6.3 5.45 0.15 0.35 Ra：固定導(dǎo)葉外切圓半徑; Rb:固定導(dǎo)葉內(nèi)切圓半徑。 3、蝸殼參數(shù)計算 蝸殼包角 345 0 進(jìn)口斷面流量 Q0 0Q 360 345 165.25 360 3 158.36(m3/s) Word文檔

24、進(jìn)口斷面流速 V= K 、 H =0.93 X . 52.25 =6.72 ( m/s) K=0.93水輪機 進(jìn)口斷面半徑 93 頁 5 46 ; 2.74(m) 進(jìn)口斷面中心距 a0r0. 2 h23.32.7420.87225.9(m) 上式中：人=比 r(1 cos550)0.15tan 0.872 Dd k 6.32 .1503.3m 2 2 41 查水電站動力設(shè)備P22頁 由進(jìn)口斷面尺寸求出蝸殼系數(shù)和蝸殼常數(shù) 0 ao ”a。22 345 5.9、-5.922.742 511 進(jìn)口斷面外徑 Roao o 8.64(m) 5、圓斷面計算 h cos55 1.34m 具體計算見附表3 h

25、10吊車主鉤至軌頂?shù)淖钚【嚯x，取 0.9m; he吊運設(shè)備時需跨越的固定設(shè)備或建筑物的高度 （如高出地面的發(fā)電機上機架高 度等），h6=0。 7、房頂高程 吊車軌頂以上的高度按起重機結(jié)構(gòu)尺寸、維修要求、廠房結(jié)構(gòu)要求確定。在安裝間 一定長度內(nèi)，起重機端部至上下游墻內(nèi)側(cè)的距離，應(yīng)能滿足起重機安裝及檢修，不宜小 于800mm。在安裝間上方，從起重機頂部至廠房頂板間應(yīng)留有23米局部空間（或在 廠房頂預(yù)留吊孔），以便檢修。 頂 6 H 281.8216.45290.27m H軌面至起重機頂端距離。 1.7.3廠房寬度的確定 水利機械P647 廠房上游側(cè)做吊運機組部件主通道時，必須以吊運機組部件時所需廠房

26、凈空來校核 廠房上游側(cè)通道寬度。如果有進(jìn)水閥布置在廠房內(nèi)，則決定Bss時尚需滿足吊裝進(jìn)水閥的 尺寸要求。此設(shè)計沒有主閥，從上部塊體來考慮廠房寬度。 1、上游側(cè)寬度的確定 Bss 風(fēng)罩內(nèi)徑12 風(fēng)罩壁厚 主通道寬 13.0059/2 0.4 2.4 9.3m 2、下游側(cè)寬度的確定 Bx =蝸殼255斷面外徑+通道寬 Bx =7.653+1.7=9.353 主廠房總寬為 B Bx Bs 9.3 9.35318.653m 發(fā)電機層主通道和輔助通道設(shè)在上下游兩側(cè)，主通道寬1.72.2米，輔助通道寬1.2 1.7 米。 主廠房常以發(fā)電機層地板為界，分上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)。在下部結(jié)構(gòu)中又以水輪機 層地板為界

27、，以下的稱為下部塊體結(jié)構(gòu)。主廠房寬度應(yīng)由廠房下部結(jié)構(gòu)和上部結(jié)構(gòu)綜合 考慮。廠房下部塊體結(jié)構(gòu)寬度以機組軸線為界，由下游側(cè)寬度B1和上游側(cè)寬度B2組成。 最后決定廠房總寬度時，要滿足吊車標(biāo)準(zhǔn)跨度的要求。結(jié)合橋吊的標(biāo)稱跨度，選用系列 標(biāo)準(zhǔn)（每隔0.5米一級），可取橋吊跨度為19m。 B1主要取決于尾水管尺寸及混凝土的結(jié)構(gòu)厚度，通?？刹捎孟率鼋?jīng)驗公式估算： B14.5D14.5 4.118.45m B B118.45m 水電站動力設(shè)備P376頁公式9-3，9-4 主廠房寬度還應(yīng)考慮吊運水輪機轉(zhuǎn)輪連軸或發(fā)電機轉(zhuǎn)子連軸時的凈孔要求，這個因素應(yīng) 49 該與決定廠房咼度同時考慮。此外，吊車梁柱子內(nèi)緣與橋式起重

28、機端面的最小距離應(yīng)按起重 機的要求留有60100毫米。 1.7.4主廠房長度 水利機械P645頁 1、機組段長度由蝸殼、尾水管、發(fā)電機等設(shè)備在垂直水流方向上的尺寸決定，同時還應(yīng)考 慮機組附屬設(shè)備及主要通道、吊物孔的布置及所需尺寸。機組段長度可按下式計算： Li Lx Lx L x:機組段X方向最大長度 L x:機組段X方向最大長度 蝸殼層： L x R11 L x R21 R1 :蝸殼 X方向最大尺寸3450時R Ri a00 8.69m R2 :蝸殼 X方向最大尺寸1650時R2 6.516m 1：蝸殼外部混凝土厚度，由水工結(jié)構(gòu)確定，初 步設(shè)計時取1.2 1.5米 L1 L x L x 8.

29、69 6.5162 1.518.206m 尾水管層： L x B2 （對稱尾水管） B L x -2（對稱尾水管） 2 -:尾水管寬度，為12.33米 2：尾水管邊墩混凝土厚 度，由水工結(jié)構(gòu)確定，取1.2 1.5米，大型機組取2米 L1 L x Lx 2 211.234 2 1.5 14.234m 發(fā)電機層: b 2 3 :發(fā)電機風(fēng)罩內(nèi)徑， b：兩臺機組之間風(fēng)罩外 3：發(fā)電機風(fēng)罩壁厚，取 L1 L x L x 3 b 13.0059米 壁的凈距，一般取1.5 2.0米，由于兩臺機組之間設(shè)置樓梯，取4米 0.4米 2 313.00594.0 0.817.8059m Li取最大的一個，所以 Li

30、18.206m 2、邊機組段附加長度確定 L2(0.21.0)D10.5D10.5 4.12.05m 3、 安裝場長度的確定水能利用P205頁 L3(1.0 1.5) L11.3 18.20623.67m 廠房的總長度為 L nL1 L2 L32 18.206 2.0523.6763.6716m 其中邊端長度是指主廠房兩端邊墻厚度以及為滿足橋吊(特別是采用兩臺橋吊時)吊運 邊端機組所必須加長的邊端長度。與安裝場相鄰的端機組和前述機組段長度相同，而另一端 機組長度，除按確定機組段的方法定出長度外，還應(yīng)該按起重機吊裝轉(zhuǎn)子或吊裝進(jìn)水閥時所 需的布置校核尺寸。 1.7.5起重機的選擇 當(dāng)最重吊件重量為

31、100600噸，機組臺數(shù) v4臺，選用一臺雙小車或單小車橋式起重 機。在水電站中，雙小車橋式起重機和單小車橋式起重機相比較，前者具有耗鋼量少，能降 低廠房上部高度，對地下式或壩內(nèi)式廠房比較有利。但雙小車橋式起重機上每臺小車活動范 圍較少，大車的輪壓分布也比兩臺單小車橋機集中，增加了吊車梁的耗鋼量。如果選用兩臺 雙小車橋機，則最重件的起吊需用三根平衡梁，起吊工作不方便。起重機跨度不符合標(biāo)準(zhǔn)尺 寸時，可按每隔0.5米選取。傘式發(fā)電機轉(zhuǎn)子起吊，過去一般用梅花吊具，由于此種吊具螺 桿多，調(diào)平困難，目前多改用軸式吊具起吊傘式發(fā)電機轉(zhuǎn)子。 所以本設(shè)計選用單小車 400/100t橋式起重機。 51 表1 1

32、0 起重機主要尺寸表 極限尺寸（mm） 主要外形尺寸（mm ） 吊鉤至軌面d 吊鉤至軌道中心距離 d 小車軌 距Lt 起重機 最大寬 B 小車長 度B1 軌面至起 重機頂端 距離H 軌面至緩 沖器距離 H1 主鉤h 副鉤h1 主鉤 副鉤 L1 L2 L3 L4 5500 10380 8400 6450 1200 900 3200 4800 5650 2350 1.7.6廠房的采光及副廠房的選擇 地面廠房應(yīng)盡可能采用自然采光，布置主副廠房時要考慮開窗的要求。主廠房很高大， 自然采光主要靠廠房兩側(cè)的大窗，吊車梁以上的窗子主要起通風(fēng)的作用，大窗開在構(gòu)架柱之 間的墻上，為長形獨立窗。窗寬度不要太小，使

33、照明均勻。窗的高度一般不小于房間進(jìn)深的 1/4。窗下欖在發(fā)電機層樓板上不宜超過 12米，以保證窗子附近有足夠繁榮光線，并便于 通風(fēng)，日光不要直接照射到儀表盤面上。 副廠房是為了布置各種機電設(shè)備和工作生活之用而在主廠房旁建筑的房屋。壩后式廠房 常利用廠壩之間的空間布置副廠房。由于尾水平臺一般振動很大，該處不宜布置中央控制室 及繼電保護(hù)設(shè)備。此設(shè)計把控制室及辦公室、電纜層放在上游側(cè)的副廠房一內(nèi)，透平油室、 油桶室、壓氣機室等比較重的設(shè)備放在與主廠房同寬的副廠房二內(nèi)，以有效利用起重機。 2調(diào)節(jié)保證計算及調(diào)速設(shè)備的選擇 電站在運行過程中，常會由于各種事故，機組突然與系統(tǒng)解列，從而造成甩負(fù)荷。在甩負(fù) 荷

34、時，由于導(dǎo)葉迅速關(guān)閉，水輪機的流量會急劇變化，因此在水輪機過水系統(tǒng)內(nèi)會產(chǎn)生水擊， 此時產(chǎn)生的最大壓力上升和最大壓力下降對過水系統(tǒng)的強度是有影響的，為此，在設(shè)計階段就 Word文檔 應(yīng)計算出上述過程中最大的轉(zhuǎn)速上升及最大的壓力上升值。調(diào)節(jié)保證計算一般應(yīng)對兩個工況進(jìn) 行，即計算設(shè)計水頭和最大水頭甩全負(fù)荷的壓力上升和速率上升，并取其大者。 調(diào)節(jié)計算的標(biāo)準(zhǔn)： （1）壓力變化計算標(biāo)準(zhǔn)： 電站設(shè)計水頭在40100m之間，蝸殼最大允許壓力上升E max=3050%甩全負(fù)荷時，尾 水管進(jìn)口允許的最大真空度應(yīng)小于 89m水柱。機組突增負(fù)荷時，壓力輸水系統(tǒng)內(nèi)任何一段均 不允許出現(xiàn)負(fù)壓。 （2）轉(zhuǎn)速變化計算標(biāo)準(zhǔn)：

35、當(dāng)機組容量占電力系統(tǒng)運行總?cè)萘康谋戎剌^大擔(dān)負(fù)調(diào)頻任務(wù)時，Bmax45% （pmax為機組 甩全部負(fù)荷時的轉(zhuǎn)速升高的允許值）。 2.1設(shè)計水頭甩全負(fù)荷情況的計算 設(shè)計工況：在實用上可用 Ts代替Ts作調(diào)節(jié)參數(shù)整定調(diào)速器。Ts 般為510秒，對大容 量機組可至15秒，有特殊要求時還可延長。接力器的關(guān)閉時間 Ts通常按設(shè)計水頭下機組甩額 定負(fù)荷時的工況來確定。在電站布置形式為單機單管時，只要對一臺機組甩全負(fù)荷進(jìn)行計算。 導(dǎo)葉直線關(guān)閉時間t, Ts暫取7s。 2.1.1水擊壓力的傳播速度確定 水輪機調(diào)節(jié)水擊的傳播速度 a。 1000m/ s 1 E0 D 水利機械P207頁a的范圍一般在800-120

36、0 之間，一般取1000 呂水的彈性系數(shù)，取 2.1 X104Kgf/cm2; E管壁材料的彈性系數(shù)，鋼：2.1 X106 Kgf/cm2。 53 2.1.2管道特性系數(shù) 1、壓力鋼管段 2 總管：L=70m,流速取經(jīng)濟流速 VT=5m/s,則，壓力鋼管段：LM=LtiVti=70 X5=350m /s。 2、蝸殼段 在初設(shè)階段，蝸殼的 L=Vc值也可近似地采用蝸殼的進(jìn)口斷面平均流速與蝸殼中心線長度的 乘積。蝸殼進(jìn)口到蝸殼末端：采用量測法，得蝸殼中心線長度為28.6米。進(jìn)口斷面平均流速為 6.7m/s。 蝸殼的LcVc值宜全部記入，原因為金屬蝸殼外圍混凝土一般是由以下兩種方式進(jìn)行設(shè)計和 施工的

37、。 (1) 、金屬蝸殼與外圍混凝土之間沒有墊層，一般而言，此時外圍混凝土只承受結(jié)構(gòu)自身和上 部結(jié)構(gòu)傳來的荷載，內(nèi)水壓力全部由蝸殼承擔(dān)，但對大型或高水頭工程也僅承受部分內(nèi)水壓力。 (2) 、金屬蝸殼與外圍混凝土之間不設(shè)墊層，采用蝸殼充水加壓狀況下澆筑外圍混凝土此工作 條件下，外圍混凝土也只承受部分內(nèi)水壓力。 2 Lei Vci= 6.7 28.6=191.62m /s。 3、尾水管段 流速取首末斷面的平均值 直錐段 平均面積 1 2 2 2 2 2 S,(D2 D4 )(1.086 4.1)2 (1.351 4.1)2 19.82m2 248 平均流速V Qr 丄527.67m/s S 19.8

38、2 2 Vb1Lb1=7.67 X 4.06=31.14m /s 肘管段 平均面積 Word文檔 2 2 2 S2( D4B5h6)/2 ( 5.542 11.234 2.747)/2 27.48m2 44 平均流速 V2 Qr 1525.53m/s S 27.48 Vb2Lb2=5.53 X 5.6006=30.97m 2/s 擴散段 平均面積 S3 (B5 h6 B5 h5)/2 (11.234 2.747 11.234 5.3751)/2 45.62m2 平均流速V3 Qr 上乙3.33m/s S 45.62 2 VbsLb3=3.33 X 11.275=37.55m /s 2 總和：V

39、BLB=31.1402+30.971318+37.55=99.66m /s 則 LVi=350+191.62+99.66=641.28m 2/s 管道特性系數(shù) Li Vi641.28 0.179 gH0Ts9.81 52.25 7 上式中：Ts=510s,取Ts=7s。 管道平均流速 V0 Livi Li 641.28 70 28.64.06 5.600611 .275 5.365 m / s hw avo 2gH。 1000 5.365 2 9.81 52.25 5.23m 55 8-3，知最 般發(fā)生在末 恒定流時閥門全開，t 0=1，貝U hw t=3.306 X仁3.306，由此查水輪機

40、調(diào)節(jié) 大壓力發(fā)生在末相，為末相水擊（低水頭電站（低于 70150米）最大水擊壓力 相）: m （2 4）0.1792 4 0.179） 0.196 2 2 取修正系數(shù)K=1.2 1.2 0.1960.2352 則壓力鋼管末端壓力升高為: LtVt350 Tmax - Li Vi641.28 Ht THr 0.128 52.256.688m 蝸殼末端最大壓力升高為： LtVtLcVc l max 350 191.62 641.28 0.2352 0.199 He cH0.199 52.2510.4m 尾水管中最大壓力降低為: LbVb max 99.66 641.28 0.2352 0.037

41、H b bH 00.03752.251.933 m 尾水管中最大真空度為: Hs 4g Hb 1.349.782/(4* 9.81)1.9335.71m 2 v 2g 近似取關(guān)閉開始時刻的尾水管進(jìn)口速度的 真空度應(yīng)限制在89米水柱內(nèi)，以防止水流中斷 2.1.3轉(zhuǎn)速上升計算 假定甩負(fù)荷后，導(dǎo)葉開始動作到最大轉(zhuǎn)速時刻之間的水輪機出力隨時間呈直線至零 發(fā)電機GD 由任務(wù)書公式近似計算： GD2 K2Dj3.5|t 5 8.4399。其中Vo為進(jìn)口初始流速。尾水管進(jìn)口 4g 5 1.4888 13001.3（噸米2） Di定子鐵芯內(nèi)徑； L定子鐵芯長度 1、機組慣性時間常數(shù)Ta： Word文檔 TaG

42、D n13001.3 136.48.66(s) 365 No 365 76531 Ta對水輪機調(diào)節(jié)保證計算有很大的影響，Ta增大，機組在甩負(fù)荷后速率上升較低， 對機組運 行安全將好一些 2、調(diào)節(jié)滯后時間常數(shù)Tc： Tc Tq0.5bpTa0.2 0.5 3% 8.660.3299 (s) 式中Tq為接力器不動時間，取Tq=0.2So Ta與甩前負(fù)荷有關(guān)，一般要求在甩 25%負(fù)荷后接力 器不動時間不大于0.20.3s，甩全負(fù)荷是由于機組轉(zhuǎn)速增長快，Tq要小一些，故在計算甩全負(fù) 荷前后速率上升時，可取0.10.2s bp為調(diào)速器永態(tài)轉(zhuǎn)差系數(shù)，取bp=3%o 3、水擊修正系數(shù)f:f =1 + LVo

43、i1 gHoTs 0.1791.179 6、 1 57 4、相對轉(zhuǎn)速上升: 上8 1.902 77.82 :甩負(fù)荷前單位轉(zhuǎn)速; 入：單位飛逸轉(zhuǎn)速，從飛逸特性曲線上查取, 對混流水輪機取決于甩負(fù)荷時的導(dǎo)葉設(shè)計開 1 ne 1 其中2TcIL 2Ta(1 0.5 r) 0.42 1(2Tc Tsf)C Ta 1(2 0.3299 7 1.179) 0.682 10.305 8.66 度。由m=77.82r/min和Q1=1.326m 3/s查型譜新轉(zhuǎn)輪性能曲線及流道尺寸匯編HL260/D74 得設(shè)計工況點的導(dǎo)葉開度 aM=28mm，由35頁飛逸特性曲線查得 mp=148r/min。 5、水輪機飛逸

44、特性影響機組升速時間系數(shù)C 1 0.682 ,0.42 1 - 1.9021 由于影響速率上升的因素很多，近似計算時不可能考慮全面，因此將近似計算結(jié)果增大 1.11.15倍，本設(shè)計取1.12倍，作為調(diào)節(jié)保證計算的最大速率升高值，1.12 0.305 0.3416 34.16%55% 對照水輪機調(diào)節(jié)P207頁調(diào)節(jié)保證計算標(biāo)準(zhǔn)，本電站蝸殼允許的壓力升高 gmax=50%尾水管 進(jìn)口允許的最大真空度為8m水柱。機組甩全負(fù)荷時轉(zhuǎn)速升高的允許值 jSmax不大于45%由以上 計算可知，本電站機組設(shè)計水頭下甩全負(fù)荷時壓力升高與轉(zhuǎn)速升高均在允許范圍內(nèi)。 2.2最大水頭甩全負(fù)荷情況的計算 最大水頭下機組流量為

45、：124.76m3/s。 2.2.1管道特性系數(shù) 1 、壓力鋼管段 2 總管：LT1=70m,流速取經(jīng)濟流速 VT=5m/s,則，壓力鋼管段：LtVt=LVt1=70 X5=350m /s 2、蝸殼段 在初設(shè)階段，蝸殼的 JVc值也可近似地采用蝸殼的進(jìn)口斷面平均流速與蝸殼中心線長度的 乘積。蝸殼進(jìn)口到蝸殼末端：采用量測法，得蝸殼中心線長度為31.9米。進(jìn)口斷面平均流速為 6m/s。蝸殼的LcVc值宜全部記入。 2 Lei Vci=191.4m /s。 3、尾水管段 流速取首末斷面的平均值 直錐段 平均面積 1 2 2 2 2 2 S1(D2D4 ) (1.086 4.1)(1.351 4.1)

46、 19.82m 48 Word文檔 Qr 124.76 6.29m/s 平均流速V S 19.82 2 VbiLbi=6.29 X 4.06=25.54m /s 肘管段 平均面積 2 2 S2 ( D4B5 館)/2 27.48m2 4 平均流速V2空76 4.54m/s S 27.48 2 Vb2Lb2=4.54 X 5.6006=25.43m /s 擴散段 平均面積S3 2 (B5 h6 B5 h5)/245.62m 平均流速V3 Qr 124.76 2.73m/s S45.62 Vb3Lb3=2.73 X 11.275=30.78m 7s 總和：VBLs=25.54+25.43+30.7

47、8=81.75m 2/s 則LM=350+191.41+81.75=623.15m 7s 管道特性系數(shù) LiVci gHcTs 623.15 0.224 9.81 68 4.175 TSH maxTSHp 17 OH max 7 4.175s OHp28.5 其中Mmax和Mp分別是在Hmax、Hp帶全負(fù)荷時的導(dǎo)葉開度。 V0 Livi 623 .15 Li 5.07 m / s 70 31.9 4.06 5.600611 .275 hw -aV- 2gH。 皿色073.8m 2 9.81 68 管道平均流速 59 恒定流時閥門全開，T 0=1，貝U hw T=1 X 2.437=2.437，

48、由此查水輪機圖5-2，知最大壓 力發(fā)生在末相，為末相水擊： m-(2 4)0.2242 4 0.224) 0.25 取修正系數(shù)K=1.2 mK m 1.2 0.25 0.3 則壓力鋼管末端壓力升高為： LtVt350 max0.30.168 LiVi623.15 Ht tH00.168 6811.46m 蝸殼末端最大壓力升高為: LMLcVc LiV max 350 191.4 623.15 0.3 0.261 Word文檔 He cH。0.261 6817.748m 尾水管中最大壓力降低為： LbVb LiV max 81.75 623.15 0.3 0.039 H b bH00.039 6

49、82.68m 尾水管中最大真空度為： 2 v2 Hb HsH b 1.348.0282 /(4* 9.81)2.685.66m 2g 上式中：v7(2g)近似取關(guān)閉開始時刻的尾水管進(jìn)口速度的一半即v2/(4g) 2.2.2轉(zhuǎn)速上升計算 1、 機組慣性時間常數(shù)Ta： 9.78s 2、 調(diào)節(jié)滯后時間常數(shù)Te： 0.35s 4、相對轉(zhuǎn)速上升: n1p ne 1402.052 68.21 3、水擊修正系數(shù)f: f =1 + 1 0.224 1.224 11:甩負(fù)荷前單位轉(zhuǎn)速； np :單位飛逸轉(zhuǎn)速，從飛逸特性曲線上查取，對混流水輪機取決于甩負(fù)荷時的導(dǎo)葉設(shè)計開 度。由ni=68.21r/min和Qi=0

50、.893m3/s查型譜新轉(zhuǎn)輪性能曲線及流道尺寸匯編HL260/D74 得設(shè)計工況點的導(dǎo)葉開度 a0M=17.8，由35頁飛逸特性曲線查得 mp=140r/min 5、水輪機飛逸特性影響機組升速時間系數(shù)C 其中 r r ne 1 0.396 2.052 1 0.727 2TcfTs 2Ta(1 0.5 r) 1 (2Tc Tsf)C 1 Ta r 0.396 ,(2 0.35 7 1.224) 0.727 , 1 10.3 7.38 由于影響速率上升的因素很多，近似計算時不可能考慮全面，因此將近似計算結(jié)果增大 1.11.15倍，本設(shè)計取1.12倍，作為調(diào)節(jié)保證計算的最大速率升高值，1.12 0.

51、3 0.336 33.6% 55% 對照水輪機調(diào)節(jié)P207頁調(diào)節(jié)保證計算標(biāo)準(zhǔn)，本電站蝸殼允許的壓力升高 湖ax=50%尾水管 進(jìn)口允許的最大真空度為8m水柱。機組甩全負(fù)荷時轉(zhuǎn)速升高的允許值 Pmax不大于45%由以上 計算中心可知，本電站機組最大水頭下甩全負(fù)荷時壓力升高與轉(zhuǎn)速升高均在允許范圍內(nèi)。 2.3調(diào)速設(shè)備的選擇 調(diào)速設(shè)備一般包括調(diào)速柜、接力器和油壓裝置。由于大型調(diào)速器不帶有固定的接力器及油 61 壓裝置等部件，因此要分別選擇接力器、調(diào)速器和油壓裝置。大型調(diào)速器按主配壓閥直徑形成 標(biāo)準(zhǔn)系列。根據(jù)水輪機型式 HL260/D74確定是單調(diào)，再根據(jù)接力器及主配壓閥直徑的計算，確 定調(diào)速器型號。

52、2.3.1調(diào)速器工作容量的計算 1、主配壓閥直徑的選擇（水輪機調(diào)節(jié)P58）: 初選主配壓閥直徑，按下式計算 :4V,4 0.328 d 0.109m 109mm n vTsn 5 7 選取標(biāo)準(zhǔn)直徑150mm。 2、 導(dǎo)葉接力器容積計算：（查水輪機調(diào)節(jié)） de D1, bo Hmax 0.03 4.1 1.148 680.537（m） V D1V 4.1 由水輪機調(diào)節(jié)P259表8-3油壓裝置額定壓力為25Kg/cm2，采用標(biāo)準(zhǔn)導(dǎo)水機構(gòu)且用兩 個單缸接力器操作，由2表8-4選取接力器直徑為600mm。 導(dǎo)葉的最大開度amax acmax-D 29.5 1.05 仝 362.85mm; D10.35

53、 最大開度acmax對混流水輪機一般為設(shè)計水頭下發(fā)額定出力時的開度值，再乘以1.05，此開 度值如果小于最低水頭下5%的出力限制線上的開度值時，則應(yīng)該取后者作為最大開度值。 接力器最大行程（按經(jīng)驗公式求?。㏒max （1.41.8）amax Smax 1.6a0max 1.6 362.85 580.56mm 見水輪機調(diào)節(jié)式6-6 ; 23 0.60.580560.328m 2 雙直缸接力器總?cè)莘e 見水輪機調(diào)節(jié)式6-7 ; Word文檔 232調(diào)速器的選擇 1、 選取主配壓閥直徑為150mm，比油管直徑大一個等級。由此可選取調(diào)速器為DT-150，單調(diào) 電氣液壓型調(diào)速器。 2、油壓裝置的選擇 油壓

54、裝置分為分離式和組合式，本電站選擇分離式，即壓力油箱與回油箱分開。 壓力油罐的油壓：選擇國內(nèi)生產(chǎn)的油壓裝置，額定壓力為2.5Mpa。 壓力油罐容積：分為兩大部分，空氣所占的部分，約為2/3，其余為油。 由于本水電站選用電調(diào)，不考慮主閥，所以油壓裝置的壓力油槽容積可近似按下式確定： Vg （1820）Vd 20 0.328 6.56m3 選取YZ-8型分離式油壓裝置。 3輔助設(shè)備 3.1氣系統(tǒng) 3.1.1氣系統(tǒng)用戶 1、 油壓裝置壓力油槽充氣，額定壓力一般為2.5MPa。 2、 機組停機時制動裝置用氣，額定壓力為0.7MPa。 3、 機組作調(diào)相運行時轉(zhuǎn)輪室壓水用氣，額定壓力為0.7MPa。 4、

55、 檢修維護(hù)時風(fēng)動工具及吹污清掃用氣，額定壓力為0.7MPa。 5、 水輪機導(dǎo)軸承檢修密封圍帶充氣，額定壓力為0.7MPa。 3.1.2供氣方式 電站壓縮空氣用戶從供氣可靠，經(jīng)濟，合理和運行維護(hù)方便考慮，采用廠內(nèi)壓縮空氣系統(tǒng) 63 綜合系統(tǒng)向各個用戶供氣。據(jù)以上15用戶的性質(zhì)和要求，水輪機調(diào)節(jié)系統(tǒng)和機組控制系統(tǒng)的 油壓裝置均設(shè)在水電站主廠房內(nèi)，要求氣壓較高，故其組成的壓縮空氣系統(tǒng)稱為廠內(nèi)高壓壓縮 空氣系統(tǒng)；機組制動、調(diào)相壓水、風(fēng)動吹掃和空氣圍帶等也都在廠內(nèi)，要求氣壓均為0.7MPa, 故可據(jù)電站具體情況組成聯(lián)合氣系統(tǒng)，稱為廠內(nèi)低壓壓縮空氣系統(tǒng)。 油壓裝置壓油槽供氣，為了更有利于提高空氣的干燥度，

56、采用二級壓力供氣?？諌簷C的排 氣壓力高于壓油槽的額定油壓，一般取Pk= （1.52.0） Py，儲氣罐的高壓空氣經(jīng)減壓后供給壓 油槽。 低壓用戶合用空壓機，儲氣罐按各用戶的要求來設(shè)置。 3.1.3設(shè)備選擇 （一）廠內(nèi)高壓壓縮空氣系統(tǒng) 1、空氣壓縮機選擇 空壓機生產(chǎn)率根據(jù)油壓裝置容積和充氣時間計算: 式中： Vy、Py分別為壓油槽總?cè)莘e和額定絕對壓力（Pa）； Qk (Py Pa)VyKvKi 60T Pa T充氣時間，一般取24小時，取T=2小時（大型水輪機取上限）； K壓油槽中空氣所占容積的比例系數(shù)，取Kv=0.65 ; Ki漏氣系數(shù)，可取 Ki =1.21.4 則：Qk (25 1) 0.

57、65 1.3 60 2 3 1.352m /min 由于空壓機臺數(shù)一般選兩臺，充氣時同時工作，故每臺的生產(chǎn)率為Qk=0.5 x 1.352=0.676m3/min 由水電站機電設(shè)計手冊水力機械 P527表10-23選用兩臺CZ-60/30型立式空壓機，其 32 生產(chǎn)率為1m /min，工作壓力為30kg/cm，水冷式。 2、貯氣罐選擇 Word文檔 根據(jù)油壓裝置型號，供氣方式和廠房布置條件 （查水力機械表10-8），選取容積為2m3 的儲氣罐兩只，額定壓力為 30kg/cm2。 3、管道選擇 按經(jīng)驗選用，干管選用的 32 2.5mm無縫鋼管，支管按油壓槽進(jìn)氣管接頭尺寸選用25mm的 管子。 （

58、二）廠內(nèi)低壓壓縮空氣系統(tǒng) 1、制動儲氣罐選擇: (1) 制動耗氣流量: 65 KN Qz= 1000 765310.04 c cc Qz=3.06 1000 其中 N=0.03 0.05 （2）貯氣罐容積: Vg 込 3.06 1 51。53.06m3 Pz1 105 式中：Z同時制動的機組臺數(shù)，在初設(shè)階段，電站主接線以單元接線考慮，考慮一臺制 動。 Pz制動前后儲氣罐允許壓力，一般取 0.10.2MPa，取0.1MPa。 由水電站機電設(shè)計手冊水力機械 P523表10-18，選取貯氣罐的容積為5m3 （3）空壓機生產(chǎn)率計算: Qk VgA P T 3.06 1 12 0.255m3 /min

59、式中： Qk空壓機生產(chǎn)率（m3/min ） T貯氣罐恢復(fù)氣壓時間min ,取1015min (4) 供氣管道選擇 通常按經(jīng)驗選取，供氣干管 50mm，環(huán)管20mm ,支管15mm。 2、機組調(diào)相用氣量 (1)充氣量計算： 充氣容積包括：轉(zhuǎn)輪室空間、尾水管部分容積，以及可能與兩部分空間連通的管道、腔體。 混流式水輪機下壓水位應(yīng)在轉(zhuǎn)輪下環(huán)底面以下 (0.40.6)Di,但不小于1.2m，轉(zhuǎn)輪直徑小、轉(zhuǎn)速高 的機組取大值。取2m。 1) 導(dǎo)葉部分： 查水力機組輔助設(shè)備P 70，可得： 導(dǎo)葉中心線所在圓直徑 D=1.16 X 4.仁4.76m ,則導(dǎo)葉所包圍的容積 223 V1=D0b04 =4.76

60、 X 1.15XM4 =20.45m 2) 底環(huán)部分(轉(zhuǎn)輪室容積)： V2 n D|h1 4.452 (0.509 0.28) 4.119.32m3 44 其中：D2為轉(zhuǎn)輪出口直徑； h1為轉(zhuǎn)輪除導(dǎo)葉外的高度，5= (0.509-0.28 )X4.1=0.94m。 3) 錐管部分： V3 - R2 r2 Rr h2 25.87m3 4 由水力機械P499和水力機組輔助設(shè)備P69有： 壓到尾水管進(jìn)口邊以下的 2米高度尾水管進(jìn)口直徑：D3=4.45m , q 2.225m, Rg 2.46m壓下 3 的尾水位所在圓直徑:D4=4.92m貝U: V3=25.87m 3 4) 轉(zhuǎn)輪部分:V4=Gz/盧