化工原理答案 (2)

1、.第六章 蒸 餾11、在連續(xù)精餾操作中，已知精餾段操作線方程及q線方程分別為y=0.8x+0.19；y= -0.5x+0.675,試求：（1）進(jìn)料熱狀況參數(shù)q及原料液組成xF；（2）精餾段和提餾段兩操作線交點(diǎn)坐標(biāo)。 解：由q線方程 y= -0.5x+0.675知 故q=1/3又 故xF=0.675（1-q）=0.675（1 -1/3）=0.45因?yàn)榫s段操作線與提餾段操作線交點(diǎn)也是精餾段操作線與q線的交點(diǎn)，所以yq= -0.5xq+0.675yq=0.8xq+0.18 聯(lián)立求解 xq=0.373 yq=0.48912、用逐板計(jì)算習(xí)題10中泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)精餾段所需理論板層數(shù)。在該組成范圍內(nèi)平衡關(guān)系可

2、近似表達(dá)為y=0.46x+0.545 解：由習(xí)題10知 xF=0.4 、xD=0.95 、R=2.6 設(shè)塔頂為全凝器，故y1=xD=0.95由平衡關(guān)系 y1=0.46x1+0.545=0.95 得 x1=0.88由精餾段操作線方程得 y2=0.720.88+0.26=0.89又 0.46x2+0.545=0.89 得 x2=0.75同理 y3=0.720.75+0.26=0.80又 0.46x3+0.545=0.80 得 x3=0.55 y3=0.720.55+0.26=0.66又 0.46x4+0.545=0.66 得 x4=0.25xF 精餾段理論板層數(shù)為3層，第四層為進(jìn)料板。13、在常壓

3、連續(xù)精餾塔中分離苯甲苯混合液。若原料為飽和液體，其中含苯0.5（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），塔頂餾出液組成為0.95，釜液組成為0.06，操作回流比為2.6。試求理論板層數(shù)和進(jìn)料板位置。平衡數(shù)據(jù)見(jiàn)例6-2表。 解：用圖解法求NT在y-x相圖上找出xW=0.06 、xF=0.50 、xD=0.95 ，對(duì)應(yīng)點(diǎn)為c、e、a 。由回流比R=2.6 得精餾段操作線截距在圖中確定b點(diǎn)，并連接ab為精餾段操作線。已知原料為飽和液體，故q=1 ，q線為e點(diǎn)出發(fā)的一條垂直線，與精餾段操作線交于d點(diǎn)，連接cd為提餾段操作線。繪階梯數(shù)為9，故NT=8（不包括再沸器）。由圖可知第五塊為進(jìn)料板。習(xí)題613附圖習(xí)題614附圖14、

4、在常壓下用連續(xù)精餾塔分離甲醇水溶液。已知原料液中甲醇含量為0.35（摩爾分?jǐn)?shù)，下同）餾出液及釜液組成分別為0.95和0.05，泡點(diǎn)進(jìn)料，塔頂為全凝器，塔釜為間接蒸汽加熱，操作回流比為最小回流比的2倍。求（1）理論板層數(shù)及進(jìn)料板位置；（2）從塔頂向下第二塊理論板上升的蒸汽組成。平衡數(shù)據(jù)見(jiàn)習(xí)題10。解：（1）根據(jù)第10題的平衡數(shù)據(jù)作出y-x圖，由圖中可知q線與平衡線交點(diǎn)坐標(biāo)為xq=0.35 、yq=0.70由式（6-36）得R=2Rmin=20.71=1.42由精餾段操作線截距與a點(diǎn)連接，作出精餾段操作線ab。ab與q線交于d，連接cd即為提餾段操作線。繪出階梯數(shù)為8，故理論板層數(shù)為8（包括再沸器

5、），進(jìn)料板為第6塊（2）圖中查得從塔頂?shù)诙K板上升的蒸汽組成為0.93 。15、用簡(jiǎn)捷法求算習(xí)題13中連續(xù)精餾塔所需的理論板層數(shù)。 解：由習(xí)題13圖中讀得q線與平衡線交點(diǎn)坐標(biāo)為xq=0.50 yq=0.71 由式（6-36）得吉利蘭圖中橫坐標(biāo)由吉利蘭圖中讀得縱坐標(biāo)由例6-2知 m=2.46由式（6-34a）所以 解之NT=8（不包括再沸器）與習(xí)題13結(jié)果一致。16、一常壓操作的連續(xù)精餾塔中分離某理想溶液，原料液組成為0.4，餾出液組成為0.95（均為輕組分的摩爾分?jǐn)?shù)），操作條件下，物系的相對(duì)揮發(fā)度2.0，若操作回流比R=1.5Rmin，進(jìn)料熱狀況參數(shù)q=1.5，塔頂為全凝器，試計(jì)算塔頂向下第二

6、塊理論板上升的氣相組成和下降液體的組成。 解：由相平衡方程式 由q線方程 式聯(lián)立求解，得到交點(diǎn)坐標(biāo) xq=0.484 、yq=0.652由式（6-36）得R=1.5Rmin=1.51.77=2.66精餾段操作線方程為用逐板計(jì)算法：因塔頂為全凝器，則 y1=xD=0.95由平衡線方程 得x1=0.905由精餾段操作線方程由相平衡方程 得x2=0.8517、用常壓連續(xù)精餾塔分離苯甲苯混合液。已知原料液流量100kmol/h，組成為0.40，餾出液及釜液組成分別為0.95和0.03（均為摩爾分?jǐn)?shù)），進(jìn)料溫度為40，塔頂全凝器，泡點(diǎn)回流，R=3.0，塔釜為間接蒸汽加熱，加熱蒸氣壓力為300kPa（絕壓

7、），若忽略熱損失，試求：（1）加熱蒸汽用量；（2）冷卻水用量（設(shè)冷卻水進(jìn)出口溫差為15） 解：由全塔物料衡算查得 xF=0.40時(shí)，泡點(diǎn)溫度ts=96，而進(jìn)料溫度tF=40，故為冷進(jìn)料。查ts=96時(shí)苯、甲苯的汽化潛熱為rA=389.4KJ/kg rB=376.8KJ/kg則rm=0.4389.478+0.6376.892=32950kJ/kmol查下 CPA=CPB=1.88kJ/（kg. ）則 CPm=0.41.8878+0.61.8892=162.4kJ/（kmol. ）所以精餾段上升蒸汽量 V=（R+1）D=（3+1）40.22=160.88kmol/h提餾段上升蒸汽量 V=V+（q-

8、1）F=160.88+（1.28-1）100=188.88kmol/h塔釜和塔頂分別按純甲苯和苯計(jì)算：（1）查xw=0.03時(shí)ts=109.3，對(duì)應(yīng)的汽化潛熱rB=380kJ/kg則QB=VrB=188.8838092=6.6106kJ/h又查300kPa（絕壓）下飽和水蒸氣的汽化潛熱r=2168.1kJ/kg，則塔釜加熱蒸汽消耗量（2）查xD=0.95時(shí)，ts=81.2 ，對(duì)應(yīng)的汽化潛熱rc=400kJ/kg則Qc=Vrc=160.8840078=5.02106kJ/h冷卻水消耗量18、在連續(xù)精餾塔中分離苯甲苯混合液。在全回流條件下測(cè)得相鄰板上的液相組成分別為0.28、0.41和0.57，試

9、求三層板中較低兩層板的液相單板效率。操作條件下苯甲苯混合液的平均相對(duì)揮發(fā)度可取2.5。 解：已知x1=0.57 、x2=0.41 、x3=0.28又全回流時(shí)操作線方程為y2=x1 、y3=x2 、y4=x3故y2=0.57 、y3=0.41 、y4=0.28由相平衡方程式 得到 由式 （6-46）19、試計(jì)算習(xí)題14中精餾塔的塔徑和有效高度。已知條件如下：（1）進(jìn)料量為100kmol/h；（2）塔釜壓力為114kPa，對(duì)應(yīng)溫度為102，塔頂為常壓，溫度為66.2，塔釜間接蒸汽加熱；（3）全塔效率55，空塔氣速為0.84m/s，板間距為0.35m。 解：由習(xí)題14得知 xF=0.35 、xD=0

10、.95 、xW=0.05 ，泡點(diǎn)進(jìn)料，R=1.42由全塔物料衡算F=D+W 100=D+WFxF=DxD+WxW 1000.35=0.95D+0.05W解之 D=33.3kmol/hV=V=（R+1）D=（1.42+1）33.3=80.59kmol/h因全塔平均溫度為所以平均操作壓力為圓整為1000mm由于習(xí)題14已求出NT=7所以NP=NT/E=7/0.55=12.713 Z=（NP-1）HT=（13-1）0.35=4.2m20、試計(jì)算習(xí)題19中冷凝器的熱負(fù)荷、冷卻水的消耗量以及再沸器的熱負(fù)荷、加熱蒸汽的消耗量。已知條件如下：（1）忽略冷凝器熱損失，冷卻水的進(jìn)出口溫度分別為25和35；（2）

11、加熱蒸汽的壓力為232.2kPa，冷凝液在飽和溫度下排出，再沸器的熱損失為有效傳熱量的12。 解：塔頂可近似按純甲醇計(jì)算，則查塔頂66.2下，rA=1130kJ/kg由式（6-38） QC=VrA=80.59113032=2.91106kJ/h 塔釜可近似按水計(jì)算，則查塔釜102下，rB=2252kJ/kg由式（6-40） QB=VrB+QL=80.591822521.12=3.66106kJ/h查加熱蒸汽232.2kPa下，汽化潛熱為2191.8kJ/kg，則習(xí)題621附圖21、在連續(xù)精餾塔中分離二硫化碳四氯化碳混合液。原料液在泡點(diǎn)下進(jìn)入塔內(nèi)，其流量為4000kg/h、組成為0.3（摩爾分?jǐn)?shù)

12、，下同）。餾出液組成為0.95，釜液組成為0.025。操作回流比取最小回流比的1.5倍，操作壓強(qiáng)為常壓，全塔操作平均溫度為61，空塔氣速為0.8m/s，塔板間距為0.4m，全塔效率為50。試求：（1）實(shí)際板層數(shù)；（2）兩產(chǎn)品質(zhì)量流量；（3）塔徑；（4）塔的有效高度。 解：（1）由y-x相圖中q線與平衡線的交點(diǎn)坐標(biāo)為 xq=xF=0.3 ，yq=0.54則 R=1.5Rmin=1.51.71=2.57所以精餾段操作線的截距在圖中作出精餾段操作線和提餾段操作線，見(jiàn)附圖。得出 NT=12-1=11塊 NP= NT /E=11/0.5=22塊（2）解法一：因 MF=0.376+0.7154=130.6

13、kg/kmol F=4000 /130.6=30.63kmol/h由全塔物料衡算F=D+W 30.63=D+WFxF=DxD+WxW 30.630.3=0.95D+0.025W解之D=9.11kmol/h W=21.52kmol/h又 MD=0.9576+0.05154=79.9kg/kmol MW=0.02576+0.975154=152.05kg/kmol所以 D=9.1179.9=727.89kg/h W=21.52152.05=3272.12kg/h解法二：各部分組成以質(zhì)量分?jǐn)?shù)表示F=D+W 4000=D+WFwF=DwD+WwW 400000.175=0.904D+0.0125W解之

14、 D=729kg/h W=3271kg/h（3）因?yàn)榕蔹c(diǎn)進(jìn)料，故q=1 V=VV=（R+1）D=（2.57+1）9.11=32.52kmol/h由式（6-49）m圓整為700mm。（4） 由式（6-47） Z=（NP-1）HT=（22-1）0.4=8.4m22、求習(xí)題21中冷凝器的熱負(fù)荷和冷卻水的消耗量以及再沸器的熱負(fù)荷和加熱蒸氣的消耗量。假設(shè)熱損失可以忽略。已知條件如下：（1）塔內(nèi)各處的操作溫度為：進(jìn)料62、塔頂47、塔釜75?；亓饕汉宛s出液溫度為40。（2）加熱蒸氣表壓強(qiáng)為100kPa，冷凝水在飽和溫度下排出。（3）冷卻水進(jìn)出口溫度分別為25和30。 解：（1） 塔頂近似按CS2，因塔頂泡

15、點(diǎn)溫度ts=47，而回流液和餾出液溫度tL=40， 查47 rA=350kJ/kg 47+40/2=43.5下 CPA=0.98kJ/kgQc=（R+1）DrA+ CPA（ts-tL）=（2.57+1）727.890.98（47-40）+350 =9.3105kJ/h（2）塔釜可近似按CCl4，查75下rB=195kJ/kg 又V=VQB=VrB=（2.57+1）727.89195=5.07105 kJ/h查 飽和水蒸氣101.33+100=201.33kPa（絕壓）下，r=2205kJ/kg 第七章 干燥1. 常壓下濕空氣的溫度為70、相對(duì)濕度為10，試求該濕空氣中水汽的分壓、濕度、濕比容、

16、比熱及焓。解：查得70下水的飽和蒸汽壓為31.36kPa。 水汽分壓 濕度 濕比容 比熱 焓 2. 已知濕空氣的（干球）溫度為50，濕度為0.02kg/kg干氣，試計(jì)算下列兩種情況下的相對(duì)濕度及同溫度下容納水分的最大能力（即飽和濕度），并分析壓力對(duì)干燥操作的影響。（1）總壓為101.3kPa；（2）總壓為26.7 kPa。解：（1）時(shí)： 由 查得50水的飽和蒸汽壓為12.34kPa，則相對(duì)濕度 飽和濕度： （2）時(shí)： 由此可知，當(dāng)操作壓力下降時(shí)，f，HS，可吸收更多的水分，即減壓對(duì)干燥有利。3 在h-H圖上確定本題附表中空格內(nèi)的數(shù)值。干球溫度t 濕球溫度w露點(diǎn)溫度d濕度kg/kg干氣相對(duì)濕度f(wàn)

17、 焓h kJ/kg干氣水汽分壓vkPa1（30）（20）150.01140601.92（40）25（20）0.01530802.23（50）3530（0.03）231404.54（50）3735.50.042(50)606.25（60）32280.02730（120）46（70）4542.50.06324030(9.5) 4. 常壓下濕空氣的溫度為30，濕度為0.02kg水汽/kg干氣，計(jì)算其相對(duì)濕度。若將此濕空氣經(jīng)預(yù)熱器加熱到120時(shí)，則此時(shí)的相對(duì)濕度為多少？解：濕空氣中水汽分壓 kPa30時(shí)水蒸氣的飽和蒸汽壓 pS=4.247kPa, 則相對(duì)濕度 120時(shí)水蒸氣的飽和蒸汽壓 pS=198.

18、64kPa, 而濕空氣中的水汽分壓不變，則相對(duì)濕度變?yōu)?5. 已知在總壓101.3kPa下，濕空氣的干球溫度為30，相對(duì)濕度為50，試求：（1）濕度；（2）露點(diǎn)；（3）焓；（4）將此狀態(tài)空氣加熱至120所需的熱量，已知空氣的質(zhì)量流量為400kg絕干氣/h；（5）每小時(shí)送入預(yù)熱器的濕空氣體積。 解：（1）查得30時(shí)水的飽和蒸汽壓pS=4.247kPa,水汽分壓：濕度 （2）露點(diǎn) 由，可查得對(duì)應(yīng)的飽和溫度為18C，即為露點(diǎn)。 （3）焓 （4）所需熱量 （5）濕空氣體積 6. 濕物料從含水量20 (濕基，下同) 干燥至10時(shí)，以1kg濕物料為基準(zhǔn)除去的水份量，為從含水量2干燥至1時(shí)的多少倍?解：當(dāng)濕

19、物料從含水量20%干燥至10%時(shí)，相應(yīng)的干基濕含量分別為 kg/kg干料 kg/kg干料絕干物料量kg除去的水分量 當(dāng)濕物料從含水量2%干燥至1%時(shí)，相應(yīng)干基含水量分別為 kg/kg干料 kg/kg干料kg所以 即第一種情況下除去的水分量是第二種情況下的11.2倍。7. 在一連續(xù)干燥器中，每小時(shí)處理濕物料1000kg，經(jīng)干燥后物料的含水量由10降至2（均為濕基）。以熱空氣為干燥介質(zhì)，初始濕度為0.008kg水汽/ kg干氣，離開(kāi)干燥器時(shí)的濕度為0.05 kg水汽/ kg干氣。假設(shè)干燥過(guò)程無(wú)物料損失，試求：（1）水分蒸發(fā)量；（2）空氣消耗量；（3）干燥產(chǎn)品量。解：（1）干基含水量 kg水kg干料

20、 kg水kg干料絕干物料量 kg干料/h則水分蒸發(fā)量 kg/h(2) 絕干空氣消耗量 kg/h新鮮空氣用量 kg/h(3) 干燥產(chǎn)品量 kg /h或 kg /h8. 溫度t020、濕度H00.01kg水汽kg干氣的常壓新鮮空氣在預(yù)熱器被加熱到t175后，送入干燥器內(nèi)干燥某種濕物料。測(cè)得空氣離開(kāi)干燥器時(shí)溫度t240、濕度H20.024kg水汽kg干氣。新鮮空氣的消耗量為2000kgh。濕物料溫度120、含水量w2.5，干燥產(chǎn)品的溫度235、w20.5(均為濕基)。濕物料平均比熱cM2.89kJ(kg絕干料)。忽略預(yù)熱器的熱損失，干燥器的熱損失為1.3kW。試求： (1) 蒸發(fā)水分量；(2) 干燥

21、產(chǎn)品量；(3) 干燥系統(tǒng)消耗的總熱量；(4) 干燥系統(tǒng)的熱效率。解：(1) 絕干空氣量 kg干氣/h水分蒸發(fā)量 kg/h (2) 干基含水量 kg水kg干料 kg水kg干料絕干物料量 kg干料/h則干燥產(chǎn)品量 kg /h (3) 干燥系統(tǒng)消耗的總熱量(5) 干燥系統(tǒng)的熱效率 若忽略濕物料中水分帶入系統(tǒng)中的焓，則 9. 濕度為 0.018kg水汽/kg干氣的濕空氣在預(yù)熱器中加熱到128后進(jìn)入常壓等焓干燥器中，離開(kāi)干燥器時(shí)空氣的溫度為49，求廢氣離開(kāi)干燥器時(shí)的露點(diǎn)溫度。解：進(jìn)入干燥器前 kJ/kg 等焓 h1 =h2即 解得 H2 = 0.0499 kg水汽/kg干氣其中水汽分壓 kPa即為露點(diǎn)溫

22、度下得飽和蒸汽壓，查飽和蒸汽壓表，得 td = 40.3206090IHH0=100%AB1C1CB210. 用熱空氣干燥某種濕物料，新鮮空氣的溫度t020、濕度H00.006kg水汽kg干氣，為保證干燥產(chǎn)品質(zhì)量，空氣在干燥器內(nèi)的溫度不能高于90，為此，空氣在預(yù)熱器內(nèi)加熱到90后送入干燥器，當(dāng)空氣在干燥器內(nèi)溫度降至60時(shí)，再用中間加熱器將空氣加熱至90，空氣離開(kāi)干燥器時(shí)溫度降至t260，假設(shè)兩段干燥過(guò)程均可視為等焓過(guò)程，試求：（1）在濕空氣h-圖上定性表示出空氣經(jīng)過(guò)干燥系統(tǒng)的整個(gè)過(guò)程；（2）汽化每千克水分所需的新鮮空氣量。解：空氣狀態(tài)變化過(guò)程如圖所示。 A： 由 得 也即 又 得 故汽化1kg

23、水所需干空氣用量 新鮮空氣用量 11. 常壓下干球溫度為20、濕球溫度為16的空氣，經(jīng)過(guò)預(yù)熱器溫度升高到50后送至干燥器?？諝庠诟稍锲髦械淖兓癁榈褥蔬^(guò)程，離開(kāi)時(shí)溫度為32。求：（1）空氣在預(yù)熱前、預(yù)熱后以及干燥后的狀態(tài)參數(shù)（濕度及焓）；（2）200m3原濕空氣經(jīng)干燥器后所獲得的水分量。解：（1）濕空氣預(yù)熱前：由t0=20和tW0=16，由濕度圖查得其濕度H0=0.009kg/kg干氣，焓 kJ/kg干氣預(yù)熱后：t1=50，濕度不變，即H1=0.009kg/kg干氣，焓 kJ/kg干氣干燥后：溫度為t2=32，因干燥器中為等焓過(guò)程，故 kJ/kg干氣由 kJ/kg干氣得 H20.0163 kg/

24、kg干氣（2）原濕空氣的比容m3濕氣/kg干氣絕干空氣質(zhì)量 kg干氣則在干燥器中獲得的水分量 kg12常壓下，已知25時(shí)氧化鋅物料的氣固兩相水分的平衡關(guān)系，其中當(dāng)100%, 0.02kg水kg干料；當(dāng)40時(shí)， 0.007kg水kg干料。設(shè)氧化鋅的初始含水量為0.25kg水kg干料，若與t25，40的恒定狀態(tài)的空氣長(zhǎng)時(shí)間接觸。試求： (1) 該物料的平衡含水量和自由水分含量。(2) 該物料的結(jié)合水分含量和非結(jié)合水分含量。 解：（1）t25，40時(shí)，平衡含水量 0.007kg水kg干料，自由水分含量 X- 0.25-0.0070.243 kg水kg干料； （2）100%時(shí)的平衡含水量即為結(jié)合水分含

25、量，即結(jié)合水分含量 100%0.02kg水kg干料，非結(jié)合水分含量X-100% 0.25-0.020.23 kg水kg干料。13用熱空氣在廂式干燥器中將10kg的濕物料從20干燥至2（均為濕基），物料的干燥表面積為0.8m2。已測(cè)得恒速階段的干燥速率為1.8kg/m2h，物料的臨界含水量為0.08kg水/kg干料，平衡含水量為0.004 kg水/kg干料，且降速階段的干燥速率曲線為直線，試求干燥時(shí)間。解：絕干物料量kg干基含水量 kg水/kg干料kg水/kg干料干燥時(shí)間14某濕物料在恒定的空氣條件下進(jìn)行干燥，物料的初始含水量為15，干燥4小時(shí)后含水量降為8，已知在此條件下物料的平衡含水量為1，

26、臨界含水量為6(皆為濕基)，設(shè)降速階段的干燥曲線為直線，試求將物料繼續(xù)干燥至含水量2所需的干燥時(shí)間。解：物料初始干基含水量 kg水/kg干料干燥4小時(shí)，物料的干基含水量kg水/kg干料物料的平衡含水量（干基）kg水/kg干料物料的臨界含水量（干基）kg水/kg干料物料的最終含水量（干基）為kg水/kg干料因X2XC，故整個(gè)4小時(shí)全部是恒速干燥，即 解得 當(dāng)kg水/kg干料時(shí)，包含恒速、降速兩個(gè)階段。尚需干燥時(shí)間第八章 萃 取1. 25時(shí)醋酸(A)庚醇-3(B)水(S)的平衡數(shù)據(jù)如本題附表所示。醋酸(A)庚醇-3(B)水(S) 在25下的平衡數(shù)據(jù)（質(zhì)量%）醋酸(A) 3-庚 醇 (B) 水(S)

27、 醋酸(A) 3-庚 醇(B) 水(S) 0 96.4 3.6 48.5 12.8 38.7 3.5 93.0 3.5 47.5 7.5 45.0 8.6 87.2 4.2 42.7 3.7 53.6 19.3 74.3 6.4 36.7 1.9 61.4 24.4 67.5 7.9 29.3 1.1 69.6 30.7 58.6 10.7 24.5 0.9 74.6 41.4 39.3 19.3 19.6 0.7 79.7 45.8 26.7 27.5 14.9 0.6 84.5 46.5 24.1 29.4 7.1 0.5 92.4 47.5 20.4 32.1 0.0 0.4 99.6

28、聯(lián)結(jié)線數(shù)據(jù)(醋酸的質(zhì)量分?jǐn)?shù))水 層 3-庚 醇層 水 層 3-庚醇層 6.4 5.3 38.2 26.8 13.7 10.6 42.1 30.5 19.8 14.8 44.1 32.6 26.7 19.2 48.1 37.9 33.6 23.7 47.6 44.9 （1）在等腰直角三角形坐標(biāo)圖上繪出溶解度曲線及輔助曲線，在直角坐標(biāo)圖上繪出分配曲線。（2）確定由100kg醋酸、100kg 3-庚醇和200kg水組成的混合液的物系點(diǎn)的位置，該混合液是否處于兩相區(qū)，若是則確定兩相的量和組成。(3) 上述兩液層的分配系數(shù)kA及選擇性系數(shù)？(（1）圖 略，（2）混合點(diǎn)處于兩相區(qū)，兩相組成為：水層(wEA

29、=0.27, wEB =0.01, wES =0.72), 庚醇層(wRA =0.2, wRB =0.74, wRS =0.06; （3）kA=1.35, =100)解：(1) 三角形溶解度曲線及直角坐標(biāo)分配曲線見(jiàn)附圖 （2）混合點(diǎn)的組成 在附圖中定出混合點(diǎn)M(25,50,25)，顯然該點(diǎn)處于兩項(xiàng)區(qū)。根據(jù)聯(lián)結(jié)線數(shù)據(jù)與溶解度曲線的交點(diǎn)定出平衡點(diǎn)(R1,E1),(R2,E2)，作出輔助曲線。利用輔助曲線采用試差的方法定出過(guò)M點(diǎn)的聯(lián)結(jié)線RE.由圖中R點(diǎn)坐標(biāo)（20，6，74）得到萃余相組成wRA =0.2, wRB =0.74, wRS =0.06，由圖中E點(diǎn)坐標(biāo)（27，72，1）得到萃取相組成wEA

30、=0.27, wEB =0.01, wES =0.72。根據(jù)物料衡算： kgR=M-E=400-285.7=114.3 kg(3) MRE 習(xí)題1 附圖2. 在單級(jí)萃取器內(nèi),以水為萃取劑從醋酸和氯仿的混合液中萃取醋酸,已知原料液量為800 kg,其中醋酸的組成為35%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)).要求使萃取液的濃度降為96%.試求:(1) 所需的水量為多少（2）萃取相E和萃余相R中醋酸的組成及兩相的量;(3)萃取液R的量和組成.操作條件下的平衡數(shù)據(jù)如下：氯仿層水層醋酸，%水，%醋酸，%水，%0.000.990.0099.166.771.3825.1073.6917.722.2844.1248.5625.724.1550.