完整版模板支撐體系計算書

1、模板支撐體系計算書計算依據:1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20082、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 130- 20113、混凝土結構設計規(guī)范 GB 50010-20104、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-20125、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mnX mm)300X900模板支架高度H(m)31.2模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)10.15梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值 G 1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新

2、澆筑混凝土自重標準值 G2k(kN/m 3)24混凝土梁鋼筋自重標準值 G3k(kN/m 3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值 G3k(kN/m 3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時 Q1k(kN/m 2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2、一、 2風荷載標準值3k(kN/m )基本風壓w0(kN/m 2)0.35非自定義:0.29地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數MZ0.796風荷載體型系數逅1.04三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1000梁兩側立柱橫向間距Ib(mm

3、)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)、Ib(mm)1000、 1000混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離 (mm)500梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)333,667梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁間距100每縱距內附加梁底支撐主梁根數1結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008設計簡圖如下:rtnI I I C _ :ifton平面圖本圖梁側支撐構造僅作示盤，具體詳見衆(zhòng)側模樋設計r TIJ*w

4、*3立面圖S四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)14面板抗彎強度設計值f(N/mm 2)15面板抗剪強度設計值T (N/mn2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm,按三等跨連續(xù)梁計算:W = bh2/6=1000 14X14/6= 32666.667mm3, 1= bh3/12=1000 14X14X14/12= 228666.667mm4qi = 0.9 max1.2(Gik+(G2k+G3k)來)+1.4Q2k, 1.35(Gik+(G2k+G3k) x h)+1.4cQ2k b=0.9xmax1.2 (0.1+(24+1.5) 0.9)+1

5、.4 2, 1.35 (0.1+(24+1.5) 0.9)+1.4 07 2 X1 = 29.77kN/m41靜=0.9 1.35 XG1k+(G2k+G3k)來b= 0.9 1.35 21+(24+1.5) 0.9 1= 28.006kN/m41活=0.9 1.4 0.7 Q2k b = 0.9 1.4 0.7 2 X1 = 1.764kN/m q2= 1 (G1k+(G2k+G3k) h) b= 1 (0.1+(24+1.5) 0.9) 1= 23.05kN/m計算簡圖如下:S?,77kN/iin1M9,77kn/m1M1、強度驗算Mmax= 0.1q1 靜L2+0.117q1活L2= 0

6、.1 28.006 0.12+0.117 1.764 0.12= 0.03kN m 尸 M max/W = 0.03 106/32666.667= 0.92N/mm2228666.667= 0.013mm =L/250= 100/250= 0.4mm滿足要求!3、支座反力計算設計值（承載能力極限狀態(tài)）R1=R4=0.4q1 靜 L+0.45q1 活L=0.4 28.006 區(qū)1+0.45 X764 0.1 = 1.2kNR2=R3=1.1q1 靜L+1.2q1活L=1.1 28.006 0.1+1.2 X764 0.1= 3.292kN標準值(正常使用極限狀態(tài))Ri=R4=0.4q2L=0.4

7、 ：23.05 0.1 = 0.922kNR2=R3=1.1q2L=1.1 ：23.05 0.1 = 2.536kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40 X70小梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)11.44小梁抗剪強度設計值T KN/mn?)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩l(cm4)114.333小梁計算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài):梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q = R1 /b=1.2/1= 1.2kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：卬中=MaxR2,R3/b =Max3.292,3.292/仁 3.292

8、kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q佑=R4/b=1.2/1= 1.2kN/m小梁自重：q2= 0.9 為.35 3-0.1) 0.3/3 =0.024kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載 q3左 =0.9 1.35 0.5)(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載 q3右 =0.9 1.35 0.5)(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載 44左=0.9 :Max1.2 (0.5+(24+1.1) 0.K2)+1.4 2, 1.35X(0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 07 2 (0.5-0.3/2)/2 1=1X10

9、5kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載 44右=0.9 Max1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 2, 1.35 X(0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 07 2)(1-0.5)-0.3/2)/2 1=1.105kN/m左側小梁荷載 q左=q1 左 +q2+q3左+q佐=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中間小梁荷載 q中=q仲 + q2=3.292+0.024=3.317kN/m右側小梁荷載 q右=q1 右 +q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷載 q=Maxq 左,q中,q

10、右=Max2.803,3.317,2.803=3.317kN/m正常使用極限狀態(tài):梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左=R17b=0.922/1 = 0.922kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q仲=MaxR2,R3/b =Max2.536,2.536/仁 2.536kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q佑=R4/b=0.922/1 = 0.922kN/m小梁自重：q2 = 1(0.3-0.1) 0.3/3 =0.02kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載 q3左=1 0.5 (0.9-0.12)=0.39kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=1 0.5 (0.9-0.12)=0

11、.39kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載 q4左=1 (0.5+(24+1.1) 0.12) (0.5-0.3/2)/2 1=0615kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載 q4右=1 (0.5+(24+1.1) 0.12) (1-0.5)-0.3/2)/2 1=0 .615kN/m左側小梁荷載 q左=q1 左+q2+q3左+q佐=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中間小梁荷載 q中=q仲+ q2=2.536+0.02=2.556kN/m右側小梁荷載 q右=q1 右+q2+q3右+q4右 =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷載

12、q=Maxq 左,q中,q右=Max1.947,2.556,1.947=2.556kN/m為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖:50Cjjmn/rn1T V V T ! V V V T J11! 11!30C1、抗彎驗算Mmax= max0.125ql12, 0.5ql22 = max0.125 3.317 0.52, 0.5 3.317 0.32 = 0.149kN -(T =Mmax/W=0.149 106/32667=4.569N/mm20.995 1000/(2 40 70)= 0.533N/mm2114.333 104) = 0.258mm114.333 104) = 0.3

13、22mm300/250=2.4mm滿足要求!4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=qLi,0.5qLi+qL2=max3.317 (X5,0.5 3.317 0.5+3.317 (.3=1.824kN同理可得:梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為Ri=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.542kN正常使用極限狀態(tài)Rmax= qL 1,0.5qL1+qL2=max2.556(X5,0.5 2.556 0.5+2.556 0106/4120=34.284N/mm2w f=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算主梁剪力圖（kN）Vmax= 3.366kNTnax=

14、2Vmax/A=2 X3.366 1000/384= 17.532N/mm2 t =125N/m m滿足要求!3、撓度驗算主梁變形圖(mm)vax= 0.056mmIODOIODO1、抗彎驗算2號主梁彎矩圖(kN m)(T =Mmax/W=0.641 106/4120=155.509N/mm2w f=205N/mn2滿足要求!2、抗剪驗算2號主梁剪力圖(kN)Vmax= 2.38kNTax=2Vmax/A=2 2.38 1000/384= 12.394N/mm2 t =125N/n2m滿足要求!3、撓度驗算2號主梁變形圖(mm)vax= 1.533mmIODOIODO1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎

15、矩圖(kN m)尸 Mmax/W = 0.052 1O6/412O= 12.531N/mm2w f 205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax= 0.192kNTax= 2Vmax/A=2 X).192 X000/384= 0.999N/mm2 =25N/mm2滿足要求!3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)vax= 0.127mm vL/250 = 1000/250= 4mm滿足要求!4、支座反力計算支座反力依次為 Ri=0.398kN, R2=0.634kN, R3=0.634kN, R4=0.398kN同理可得：兩側立柱所受支座反力依次為 Ri=0.634k

16、N，R4=0.634kN九、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座2可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc11、扣件抗滑移驗算兩側立柱最大受力N = maxRi,R4 = max0.634,0.634= 0.634kN 1 x 8=8kN單扣件在扭矩達到4065N m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!2、可調托座驗算可調托座最大受力N = maxR2, R3 = 7.871kN N=30kN滿足要求!十、立柱驗算立柱鋼管截面類型(mm) 48 2.7立柱鋼管計算截面類型(mm) 48 2.7鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm 2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵

17、抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm 2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算lo=h=15OOmm入=/i=1500/16=93.75 入=150長細比滿足要求!查表得，= O.6412、風荷載計算Mw= 0.9 X c/ 1.4 X 心 ti2/10= 0.9 0.9 1.4 0.29 1 1.52/10= 0.074kN m3、穩(wěn)定性計算根據建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008荷載設計值q1有所不同:1)面板驗算 qi = O.9 和.2 (0.1+(24+1.5) 0.9)+1.4 O9 忽X = 27.162kN/m 2)小梁驗算q仁 ma

18、x1.098+0.9 K2 (0.3-0.1) 0.3/3+0.5 (09-0.12)+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 0.9 刃 max0.5-0.3/2, (1-0.5)-0.3/2/2 1, 31+0.9 1.2)(0.3-0.1) 0.3/3=3.032kN/m同上四八計算過程，可得:R1 = 0.574kN, R2= 7.003kN, R3= 7.003kN, R4= 0.574kN立柱最大受力 Nw = maxR什N邊 1, R2, R3, R4+N邊2+0.9 1.2 0.15 (31.2-0.9)+Mw/lb=max0.574+0.9 1.2 (

19、0.5+(24+1.1) 02)+1.4 0.9 1 (1+0.5-0.3/2)/2 1 ,7.003, 7.003, 0.574+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 0.9 X (1+1-0.5-0.3/2)/2 1+4909+0.074/1= 11.985kNf = N/( A)+M/W = 11985.215/(0.641 384)+0.074 W6/4120= 66.653N/mm2205N/mm2滿足要求!1一、高寬比驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011第6.9.7:支架高寬比不應大于3H/B=31.2/20=1.56 3滿足

20、要求，不需要進行抗傾覆驗算！十二、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)7.488混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.858立柱墊板長a(mm)100立柱墊板寬b(mm)450Fi=N=11.985kN 1、受沖切承載力計算根據混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010第 6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數剖析Fl 2000mm寸，取fh=0.9;中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值(pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/ mm 2

21、范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊hO/2處板垂直截面的最不利周長。hO截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值n =min(1n n)n=0.4+1.2/ sBn=0.5+as X0/4U mn1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數便局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，fe不宜大于4 :當feF1.985kN滿足要求!2、局部受壓承載力計算根據混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2010第 6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數剖析Fl 1.35c fefcA InF1局部受壓面上作用的局部荷載或局

22、部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值fe混凝土強度影響系數，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用3混凝土局部受壓時的強度提高系數Ain混凝土局部受壓凈面積1/23=(A b/A l)Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=7.488N/mm2,血=1,1/2 1/2 1/2卩=(Ab/Ai) =(a+2b) (X+2b)/(ab) =(1000) (X350)/(100 450) =5.477, Ain=ab=45000mm2F=1.35 gfcAin=1.35 X 1 X 5.477 X 7.488 X 45000

23、/1000=2491.56=ltN.985FN滿足要求!Q 235A鋼管軸心受壓構件的穩(wěn)定系數入012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6260.6180.6110.6030.5951000.