天然氣制氫工藝技術(shù)規(guī)程

1、天然氣制氫工藝技術(shù)規(guī)程天然氣制氫裝置工藝技術(shù)規(guī)程1.1裝置概況規(guī)模及任務(wù)本制氫裝置由脫硫造氣工序、變換工序、psa制氫工序組成1.2工藝路線及產(chǎn)品規(guī)格該制氫裝置已天然氣為原料，采用干法脫硫、3.8mpa壓力下的蒸汽轉(zhuǎn)化，一氧化碳中溫變換，psa工藝制得產(chǎn)品氫氣。1.3消耗定額（1000nm3氫氣作為單位產(chǎn)品）序號1名稱單位天然氣nm3小時消耗量38976單位消耗453備注23原料天然氣燃料天然氣nm3nm335840313641736.54電kwh3584.0241.675脫鹽水噸119.41.392.1工藝過程原料及工藝流程2.1.1工藝原理1.天然氣脫硫本裝置采用干法脫硫來處理該原料氣中的

2、硫份。為了脫除有機硫，采用鐵錳系轉(zhuǎn)化吸收型脫硫催化劑，并在原料氣中加入約1-5%的氫，在約400高溫下發(fā)生下述反應(yīng)：rsh+h=hs+rh22hs+mno=mns+ho22經(jīng)鐵錳系脫硫劑初步轉(zhuǎn)化吸收后，剩余的硫化氫，再在采用的氧化鋅催化劑作用下發(fā)生下述脫硫反應(yīng)而被吸收：hs+zno=zno+ho22chsh+zns+ch+ho25252氧化鋅吸硫速度極快，因而脫硫沿氣體流動方向逐層進行，最終硫被脫除至0.1ppm以下，以滿足蒸汽轉(zhuǎn)化催化劑對硫的要求。2.蒸汽轉(zhuǎn)化和變換原理原料天然氣和蒸汽在轉(zhuǎn)化爐管中的高溫催化劑上發(fā)生烴蒸汽轉(zhuǎn)化反應(yīng)，主要反應(yīng)如下：ch+ho=co+3h-q(1)422一氧化碳產(chǎn)

3、氫co+ho=co+h+q(2)2222前一反應(yīng)需大量吸熱，高溫有利于反應(yīng)進行；后一反應(yīng)是微放熱反應(yīng)，高溫不利于反應(yīng)進行。因此在轉(zhuǎn)化爐中反應(yīng)是不完全的。在發(fā)生上述反應(yīng)的同時還伴有一系列復雜的付反應(yīng)。包括烴類的熱裂解，催化裂解，水合，蒸汽裂解，脫氫，加氫，積碳，氧化等。在轉(zhuǎn)化反應(yīng)中，要使轉(zhuǎn)換率高，殘余甲烷少，氫純度高，反應(yīng)溫度要高，但要考慮設(shè)備承受能力和能耗，所以爐溫不宜太高。為緩和積碳，增加收率，要控制較大的水碳比。3.變化反應(yīng)的反應(yīng)方程式如下：co+ho=co+h+q222這是一個可逆的放熱反應(yīng)，降低溫度和增加過量的水蒸氣，均有利于變換反應(yīng)向右側(cè)進行，變換反應(yīng)如果不借助于催化劑，其速度是非常

4、慢的，催化劑能大大加速其反應(yīng)速度。使最終co濃度降到低的程度，且為生產(chǎn)過程中的廢熱利用創(chuàng)造了良好的條件4.變壓吸附原理變壓吸附簡稱psa，是對氣體混合物進行提純的工藝過程。該工藝是以多孔性固體物質(zhì)（吸附劑）內(nèi)部表面對氣體分子的物理吸附為基礎(chǔ)，在兩種壓力狀態(tài)直接工作的可逆的物理吸附過程。它是根據(jù)混合氣體中雜質(zhì)組分在高壓下具有較大的吸附能力，在低壓下又有較小的吸附能力，而理想組分h無論在高壓下還是在低壓下都具有較小的吸附能力2的原理。在高壓下，增加雜質(zhì)分壓以便將其盡量多的吸附于吸附劑上，從而達到高的產(chǎn)品純度；吸附劑的解析或再生在低壓下進行，盡量減少吸附劑上雜質(zhì)的殘余量，以便在下個循環(huán)再次吸附雜質(zhì)2

5、.1.2流程簡圖（附圖）2.1.3流程簡述1.脫硫流程和設(shè)備天然氣為原料，hs只有幾十ppm和少量的有機硫（20-30ppm），因此采用流程為：在一2個鈷鉬加氫器后串兩個氧化鋅脫硫槽。加熱主要是（原料天然氣達到脫硫反應(yīng)溫度350-400）。設(shè)在一段爐對流段低溫蒸汽過熱蒸汽過熱器之后的一個原料預熱盤管組，利用煙氣余熱進行加熱的。來自界區(qū)的天然氣經(jīng)進入原料氣分離器(f1101)分離掉其中的液體，分為兩股，一股作為燃料氣與來自psa制氫工序的尾氣在燃料氣分離器（f1102）混合后去對流段余熱；一股作為原料天然氣，配入來自中溫變換后的氫氣，進入原料氣壓縮機j1101，壓縮到22kg/cm2左右，進入一

6、段轉(zhuǎn)化爐對流段余熱盤管，預熱到427，并用未預熱的副線調(diào)節(jié)到350-400，再送入加氫轉(zhuǎn)化器d1101原料天然氣在加氫轉(zhuǎn)化器內(nèi)反應(yīng)后，串聯(lián)通過兩個氧化鋅脫硫槽d1103a、b中使天然氣的硫含量降低至0.1ppm以下。這兩個槽任何一個都可以作為第一個槽，也可以只使用一個槽，另一個更換脫硫劑，經(jīng)過脫硫的氣體送入一段爐。2.轉(zhuǎn)化流程脫硫后的天然氣配入中壓蒸汽，達到一定的水碳比（3.5左右），進入一段爐對流段的混合氣預熱盤管，加熱到500，送到一段爐輻射段頂?shù)?根上集氣管。每根上集氣管又把氣體分配到42根轉(zhuǎn)化爐管中，共378根，內(nèi)裝催化劑。氣體在管內(nèi)邊吸熱邊反應(yīng)，到轉(zhuǎn)換管底的溫度達到820。每一排橫豎

7、42根爐管的氣體匯合于一根水平的下集氣管。下集氣管也是9，各有一根上升管。反應(yīng)后的氣體沿9根上升管上升，繼續(xù)吸收一些熱量。在一段爐對流段分別設(shè)置：混合器預熱器3煙氣廢鍋蒸汽過熱器原料氣預熱器鍋爐給水預熱器燃料氣預熱器助燃空氣預熱器充分回收煙氣熱量提高一段爐總的熱效率。一段爐出口的轉(zhuǎn)化氣溫度約為813，甲烷含量約9.7%（干基），經(jīng)輸氣管（107-d）進入二段轉(zhuǎn)化爐（103-d），二段轉(zhuǎn)化爐僅作為通道使用，在二段爐水夾套的作用下，一段轉(zhuǎn)化氣的溫度降低到約789，在第一廢熱鍋爐（101-ca/b）和第二廢熱鍋爐（102-c）中回收熱量后，溫度降低至約371去變化工序。3.變換原理轉(zhuǎn)化氣進入高變爐（

8、d1102），高變爐中裝填了鐵系的高溫變換觸媒，在高溫變換觸媒中發(fā)生變換反應(yīng)，大部分一氧化碳與蒸汽反應(yīng)生成二氧化碳和氫氣，離開高溫變換爐的工藝氣中一氧化碳含量降低到約2.2%（干基）。為使變換反應(yīng)更接近平衡，高溫變換爐出口氣依次經(jīng)過高變換廢熱鍋爐（103-c）和高變氣鍋爐給水預熱器（0108-cm）回收熱量后，在約220-230進入裝有銅觸媒的小低變（104-db1）進一步發(fā)生變換反應(yīng)，從小低變出來的變換氣經(jīng)過高變爐出氣鍋爐給水預熱器（106-c）回收熱量后，進入到低變爐（104-db）進一步發(fā)生變換反應(yīng)，低低變換爐出口的一氧化碳含量降低到0.24%（干基），送往脫碳工序。4.psa變壓吸附技

9、術(shù)是以吸附劑（多孔固體物質(zhì)）內(nèi)部表面對氣體分子的物理吸附為基礎(chǔ)，利用吸附劑在相同壓力下易吸附高沸點組份、不易吸附低沸點組份和高壓下吸附量增加（吸附組份）低壓下吸附量減?。ń馕M份）的特性。將原料氣在壓力下通過吸附劑床層，相對于氫的高沸點雜質(zhì)組份被選擇性吸附，低沸點組份的氫不易吸附而通過吸附劑床層（作為產(chǎn)品輸出），達到氫和雜質(zhì)組份的分離。然后在減壓下解吸被吸附的雜質(zhì)組份使吸附劑獲得再生，已利于下一次再次進行吸附分離雜質(zhì)。這種壓力下吸附雜質(zhì)提純氫氣、減壓下解吸雜質(zhì)使吸附劑再生的循環(huán)便是變壓吸附過程。多層變壓吸附的作用在于：保證在任何時刻都有相同數(shù)量的吸附床處于吸附狀態(tài)，使產(chǎn)品能連續(xù)穩(wěn)定地輸出；保證

10、適當?shù)木鶋捍螖?shù)，使產(chǎn)品有較高的提取率。在變壓吸附過程中，吸附床內(nèi)吸附劑解吸時依靠降低雜質(zhì)分壓實現(xiàn)的，本裝置采用的方法是：常壓解吸降低吸附床壓力（泄壓）逆放解吸沖洗解吸圖2-1示意說明吸附床的吸附、解吸過程。吸順向c放壓q4q2留3q量q逆向e沖dc吸附b41a升壓p真大升壓過空（a-b）：壓力氣壓ppp吸附3圖2-1示意說明吸附床的吸附、解吸過程012程經(jīng)解吸再生后的吸附床處于過程的最低壓力p，床內(nèi)雜質(zhì)吸附量為q(a點)。在此11條件下用產(chǎn)品組份升壓到吸附壓力p，床內(nèi)雜質(zhì)吸附量q不變（b點）。31吸附過程（b-c）：在恒定的吸附壓力下原料氣不斷進入吸附床，同時輸出產(chǎn)品組份。吸附床內(nèi)雜質(zhì)組份的吸

11、附量逐步增加，當?shù)竭_規(guī)定吸附量q（c點）時停止進入原料氣，3吸附終止。此時吸附床內(nèi)仍預留有一部分未吸附雜質(zhì)的吸附劑（如吸附劑全部吸附雜質(zhì)，吸附量可為q，c點）。4順放過程（c-d）：沿著進入原料輸出產(chǎn)品的方向降低壓力，流出的氣體仍為產(chǎn)品組份用于別的吸附床升壓或沖洗。在此過程中，隨床內(nèi)壓力不斷下降，吸附劑上的雜質(zhì)被不斷解吸，解吸的雜質(zhì)由繼續(xù)被未充分吸附雜質(zhì)的吸附劑吸附，因而雜質(zhì)并未離開吸附床，床內(nèi)雜質(zhì)吸附量q不變。當吸附床降壓至d點時，床內(nèi)吸附劑全部被雜質(zhì)占用，壓力為p。32逆放過程（d-e）：開始逆著進入原料氣輸出產(chǎn)品的方向降低壓力，直到變壓吸附過程的最低壓力p1（通常接近大氣壓力），床內(nèi)大部

12、分吸附的雜質(zhì)隨氣流排出塔外，床內(nèi)雜質(zhì)吸附量為q。2沖洗過程（b-a）：根據(jù)實驗測定的吸附等溫線，在壓力p下吸附床仍有一部分雜質(zhì)吸附1-量，為使這部分雜質(zhì)盡可能解吸，要求床內(nèi)壓力進一步降低。在此利用順放氣沖洗床層不斷降低雜質(zhì)分壓使雜質(zhì)解吸。經(jīng)一定程度沖洗后，床內(nèi)雜質(zhì)吸附量降低到過程的最低量q時，再生終止。至此，吸附床完成一次吸附解吸過程，再次升壓進行下一次循環(huán)。1經(jīng)過冷卻、分水后的中變氣進入裝有吸附劑的吸附器，吸附除去氫氣以外的其它雜質(zhì)（hocococh），使氣體得以凈化。224凈化后的工業(yè)氫純度大于99.9%（v/v），以恒定的流量和壓力通過氫氣壓縮機（110-j）外送。供直接液化裝置。吸附劑

13、再生得到的尾氣，經(jīng)脫附氣緩沖罐f7003，穩(wěn)定后經(jīng)過pic7007多余的部分由pic7005放空進火炬后，進入螺桿壓縮機0115-j/jt送轉(zhuǎn)化做燃料6工藝冷凝液回收變換氣分離罐中分離下來的工藝冷凝液經(jīng)工藝冷凝液泵（109-j/ja）加壓，與汽提后的工藝冷凝液在工藝汽提冷凝液換熱器（130-ca/cb）中換熱后進入工藝冷凝液汽提塔（103-e）的頂部。汽提蒸汽自工藝冷凝液汽提塔底部進入，將工藝冷凝液中溶解的微量氨、二氧化碳和醇汽提出來，用作工藝蒸汽。汽提后的工藝冷凝液經(jīng)過汽提冷凝液鍋爐給水換熱器（131-c）進一步回收熱量，并經(jīng)工藝冷凝液水冷器（0105-cm）冷卻后送出界區(qū)，開車或操作不正常

14、時電導率超標的工藝冷凝液去污水處理。7、脫鹽水系統(tǒng)溫度40壓力0.6mpa的脫鹽水從界區(qū)來，經(jīng)貧液鍋爐給水換熱器1107-c溫度升至72，大約40%經(jīng)汽提冷凝液鍋爐給水換熱器131-c換熱至105，與剩余的脫鹽水混合后經(jīng)凈化器水冷器換熱至94進入除氧器101-um，通過注聯(lián)胺和熱力除氧去除夾帶的氧離子溫度升至115，通過注氨水調(diào)節(jié)ph值后進入汽包給水泵0104-j/ja送入5汽包。8、蒸汽系統(tǒng)鍋爐水通過101-ca/cb，102-c及煙氣廢熱鍋爐生產(chǎn)高壓蒸汽（溫度313.8，壓力10.3mpa），高壓蒸汽經(jīng)一段爐對流段蒸汽過熱盤管，溫度過熱至420，再經(jīng)脫氧水減溫減壓后溫度降至350壓力降至3

15、.8mpa供工業(yè)蒸汽及各蒸汽透平用。部分中壓蒸汽經(jīng)再次減溫減壓，壓力降至0.35mpa溫度200用作除氧用蒸汽。在開工階段，啟用透平及表面冷凝器則需引用外來中壓及低壓蒸汽。2.1.4裝置輔助系統(tǒng)2.1.4.1儀表風系統(tǒng)界區(qū)來儀表空氣經(jīng)流量計frq5060進入儀表風罐0107-fm緩沖后送到裝置各用戶。當儀表風壓力pal5061壓力低時psll報警后連鎖停車。2.1.4.2循環(huán)水系統(tǒng)循環(huán)水自界區(qū)來，溫度28度壓力0.5mpa分別進入各冷卻點冷卻設(shè)備0102-j0105-cm0104-cm1109-c,1110-c0116-cm0106-cm101-jcm0110-j/ja0115-jpsa裝置油

16、系統(tǒng)及其它用量t/h269225342000681522240134.21021.6150從界區(qū)來的氮氣有兩種，一種是5.2mpa的中壓n，用于高壓系統(tǒng)的吹掃和氣密。另一返回溫度升至38，壓力降至0.3mpa2.1.4.3火炬系統(tǒng)原有放空燃氣及放空氣進入火炬罐0119fm穩(wěn)壓后進入火炬管燒掉。2.1.4.4氮氣系統(tǒng)2種是0.8mpa的低壓氮氣用于平時吹掃。2.2裝置控制指標62.2.1原料質(zhì)量指標1.原料天然氣組成體積%ch4ch2ch36896.30%0.7870.114ch4100.033ch5120.008n20.559he0.024co22.17總硫2.89mg/m3壓力正常值1.45

17、mpa2.2.2燃料指標2.2.2.1燃料天然氣同原料天然氣2.2.2.2燃料尾氣出口溫度尾氣流量組成12011300.65kg/h（mol%）h238.89co1.37co20.487ch449.96ho29.42n20.88100.002.2.3產(chǎn)品質(zhì)量指標氫氣組成如下h299.6co+co220.0ppmn+ch240.4出口溫度出口壓力產(chǎn)品流量2.2.3.1二段爐轉(zhuǎn)化氣指標溫度壓力流量402.4mpa85885nm3/h78931.6bar209344.22nm3/hh269.85%co9.84%co210.49%8ch49.66%2.2.3.3高變氣指標溫度流量415.8209344

18、.22nm3/hh271.94%co2.19%coch2416.71%8.99%壓力2.2.3.4低變氣指標溫度流量29.7bar223.6209344.22nm3/hh248%72.co0.24%coch2418.31%8.82%壓力2.2.3.5脫碳氣指標溫度流量28.5bar40108297.51nm3/h9h288.66%co0.29%coch240.1%10.81%壓力2.2.3.6psa產(chǎn)品氣指標25.8bar項目進裝置的溫度進裝置的壓力氫純度單位mpa%（v/v）指標20-402.5599.6ch4%（v/v）0.002co%（v/v）0.001co2%（v/v）0.00012.

19、2.3.7外輸蒸汽指標本裝置生產(chǎn)10p3.9mpat3502.2.4三劑及化學藥品的物化性質(zhì)及控制指標2.2.4.1磷酸三鈉2.2.4.2氨含量10-35%密度0.912.2.4.3聯(lián)胺密度1.01閃點38爆炸極限2.9-98.02.2.4.4五氧化二釩密度3.35能助燃2.2.4.5二乙醇胺密度1.09可燃閃點137爆炸極限1.6-9.8%2.2.4.6碳酸鉀密度2.43102.2.5主要工藝操作條件項目儀表位號單位控制范圍原料天然氣壓力pic5002mpa1.35-1.55原料壓縮機出口壓力燃料混合罐壓力加氫反應(yīng)器入口溫度pic27pic5063ti1051mpampa4.20.3350-

20、380加氫反應(yīng)器床層溫度ti1138-1143400脫硫反應(yīng)器入口溫度脫硫反應(yīng)器出口溫度水碳比配比蒸汽溫度轉(zhuǎn)化爐入口溫度轉(zhuǎn)化爐出口溫度中變反應(yīng)器入口溫度中變反應(yīng)器出口溫度ti1143ti0052ti0055h/c101ti1002ti1003trc1117trc0010ti1197330-380330-3703.5-4.5323490-510750-820310-37042411小低變?nèi)肟跍囟萾i5030220-235小低變床層溫度ti5031-5036250低變?nèi)肟跍囟鹊妥兇矊訙囟热?104-c低變氣溫度低變氣入1105-c溫度低變氣入co吸收2塔溫度出co吸收塔凈化2氣溫度去psa凈化氣溫

21、度富液出co吸收塔2溫度貧液出再生塔溫度半貧液出再生塔溫度半貧液出閃蒸槽trc1053ti1012-10161108ti1019ti1054ti5050ti1136ti1113ti4017205-220250223.6165121714011912111911012溫度出再生塔co氣體2溫度進再生塔頂酸性冷凝水溫度進co吸收塔頂貧2液溫度入co吸收塔底低2變氣壓力出co吸收塔頂凈2化氣壓力ti1023ti1137mpampa10140712.772.6出co再生塔co2氣壓力2mpa0.165入co吸收塔頂貧2液流量入co吸收塔半貧2液流量入co再生塔富液2流量co吸收塔出口2co含量2中壓蒸

22、汽溫度fic5fic67trc5192kg/hkg/hkg/hv%149900111900013239860.1%350-40013中壓蒸汽壓力psa原料溫度psa原料壓力高壓蒸汽壓力高壓蒸汽溫度低壓蒸汽壓力低壓蒸汽溫度進co吸收塔中部2半貧液溫度prc519151975202ti7002pi7002prc5192ti0085prc5194tic52025191mpampampampa3.5-4.020-402.3-2.68.0-10.54200.352001102.2.6公用工程及界區(qū)條件2.2.6.1項目新鮮水生活用水循環(huán)冷水循環(huán)熱水公用風儀表風氮氣1.0mpa蒸汽消防水溫度（）常溫常溫4

23、2常溫常溫常溫200常溫14壓力（mpa）0.300.300.450.350.600.601.60.801.0脫鹽水0.5mpa蒸汽管網(wǎng)燃料氣2.2.6.2氮氣條件純度氧含量露點2.2.6.3工藝用脫鹽水ph值電導率（25）硬度25150401.00.400.5099.99%10ppm-706.2-7.50.2s/cm0含sio鐵銅2.2.6.4儀表及工廠空氣儀表空氣20.02mg/l0.02mg/l0.003mg/l壓力mpa溫度機械設(shè)計值1.060最大操作值0.840正常操作值0.740最小操作值0.5540露點溫度冬季：-40夏季：-20含油10mg/m3（0.01ppm）含塵1mg/m

24、3工廠空氣壓力mpa溫度設(shè)計值1.060最大操作值0.840正常操作值0.640最小操作值0.4402.2.7消耗指標15單位序號名稱單位小時消耗量產(chǎn)品消耗備注量1天然氣nm3389764532原料天然氣nm33燃料天然氣nm335840313641736.54電kwh3584.0241.67567脫鹽水冷卻水蒸汽（3.9mpa）ttkg119.45425.8120001.3963.09139.58工藝冷凝液kg50892591.7備注：1）設(shè)計規(guī)模：按一段爐的最大能力進行設(shè)計2.3裝置物料平衡（見附表）2.4生產(chǎn)控制分析項目序號123分析項目原料氣：組成兩套脫硫器反應(yīng)器出口：硫含量轉(zhuǎn)化氣：組

25、成控制指標0.00005%（v/v）ch10.5%4（v/v）分析頻率1次/天1次/天1次/班1645678中變氣：組成低變氣：組成凈化氣：組成產(chǎn)品氣：組成溶液：組成co3.3%（v/v）co0.3%（v/v）co0.1%2（v/v）h99.6%2（v/v）1次/班1次/班1次/班1次/班1次/天30mg/l9脫氧水：含氧量0.015mg/l1次/天9-11、10高壓爐水：ph、po3-2次/班411酸性水：ph、cod7-10、0.03%1次/天1213飽和中壓蒸汽：sio2過熱高壓蒸汽：sio220ug/kg1次/周20ug/kg1次/周序號12項目phcod單位mg/lmg/l預計數(shù)值7

26、-9200-25017345678bod石油類氨氮硫化物酚氯離子mg/lmg/lmg/lmg/lmg/lmg/l60-7510060-750.50.57009硫酸根離子mg/l850101112總硬度總堿度濁度mg/lmg/l7507503013溶解性固體2.5儀表控制方案及主要儀表性能2.5.1儀表控制方案1.1轉(zhuǎn)化系統(tǒng)mg/l3000控制點控控制方式制目的pic-4002（鼓風提控制器控制指標氧含量分析儀機壓力控制）供pic-4002通過aia-5010/aia-轉(zhuǎn)控制閥化pv-4002控制爐鼓風機透平轉(zhuǎn)185011分析值為3-5輻速而達到控制射鼓風機出口風段壓的目的，風壓在的高低直接體正

27、現(xiàn)在空氣進料常的多少，從而提生供燃料燃燒所產(chǎn)需氧量。中爐內(nèi)燃料燃燒所需氧量pic-4005（一段控控制器pic-4005指示爐輻射段壓力制pic-4005通過值5mmh2o控制）爐控制閥pv400519膛控制引風機透負平轉(zhuǎn)速來達到壓控制爐膛負壓在的目的合理范圍pic-5063（一段控控制器燃料氣壓控指爐燃料氣壓力制pic-5063通過示pic-4002壓控制）一調(diào)節(jié)壓力控制段閥pv-5063控爐制燃料混合罐力-0.25mpa，轉(zhuǎn)化氣溫度控制tici-117指示轉(zhuǎn)壓力。轉(zhuǎn)化氣出值813化口溫度的調(diào)節(jié)氣是依靠燃料進出氣量的調(diào)節(jié)來口控制的，主控制溫時轉(zhuǎn)化爐出口度溫度控制器tici-117，從控制時天

28、然氣燃20料壓力控制器pic-5063，兩者采用串級控制mic-0011（對流控通過手動控制對流段各預熱過熱段燃料流制器mic-0011調(diào)過熱段所需12量手控）一節(jié)過熱段燃料段流量來控制對爐流過熱段溫度，對與煙道燃料壓流力控制器組成過混合控制，控制熱對流段各預熱段過熱段溫度。溫度pic-5066（煙道控控制器點溫度在控制范圍煙道氣溫度指燃料壓控）制pic-5066通過示值1000，frc-5063（過熱一控制閥段燃料流量控段pv-5066調(diào)節(jié)制）爐燃料進煙道燒煙嘴壓力，來控制過煙囪溫度指示值13021道進煙道燃料量氣的多少從而控溫制煙道氣溫度，度達到調(diào)節(jié)對流段溫度的目的，pic-5066與fr

29、c-5063組成串級控制系統(tǒng)，主控制是frc-5063frc-0002（轉(zhuǎn)化控控制器水碳比控制正反應(yīng)蒸汽用量制frc-0002通過常值為3.5流量控制）轉(zhuǎn)控制閥化fv-0002調(diào)節(jié)反蒸汽流量控制應(yīng)水碳比。正常生所產(chǎn)狀況下，水碳需比的調(diào)節(jié)是一合種比例控制系適統(tǒng)，主控制為原水料壓縮機出口碳流量控制器22比frc-0001，從控制是frc-0002根據(jù)原料天然氣量的多少來調(diào)節(jié)lic-0028/lic-控控制器液位指示值為0029（第一廢液制lic-0028/lic-100%鍋夾套水液位第0029通過控制控制）一液位控制閥廢lv-008/lv-002鍋9調(diào)節(jié)水夾套中水夾套水液位夾套液位lic-0025

30、（二段控控制器液位指示值為爐夾套水液位制lic-0025通過100%控制）二控制液位控制段閥lv-0025調(diào)爐節(jié)水夾套中夾水套水液位23水夾套液位在合理范圍內(nèi)1.1高低溫變換系統(tǒng)控制點控制控制方式目的控制指標tic-010控制控制器tic-0010轉(zhuǎn)化氣入（出第二轉(zhuǎn)化通過控制第二廢高變溫控廢鍋轉(zhuǎn)化氣入鍋旁路溫度控制tic-1110氣溫度控高變閥tv-0010調(diào)節(jié)入指示值制）爐溫高溫變換爐的轉(zhuǎn)371度trc-0011控制（如小低進小化氣溫度控制器trc-0011通過控制高變廢24入小低變trc-0011變溫控）低變熱鍋爐副線調(diào)節(jié)溫控指示的氣體溫度閥tv-0011來調(diào)節(jié)值210入小低變的氣體溫度t

31、rc-5039控制控制器trc-5039入低變（低變爐進低溫控）變爐通過控制106-c副trc-5039線調(diào)節(jié)閥tv-5039溫控指示的氣體溫度lic-0078控制來調(diào)節(jié)入低變爐的氣體溫度工藝冷凝液泵值220分離罐液（變換氣變換（109-j/ja）出口位控制值分離罐液氣分位控制）離罐液位在合理范圍內(nèi)1.2脫碳系統(tǒng)2.5.2主要操作條件管線調(diào)節(jié)器lic-4019與液位排放線上的調(diào)節(jié)器lic-0078通過分程控制方式控制調(diào)節(jié)閥lv-4019與調(diào)節(jié)閥lv-0078動作轉(zhuǎn)化爐操作條件2550%項目一段爐轉(zhuǎn)化管壓差mpa（a）控制參數(shù)0.42控制點控制方式pdi-0055轉(zhuǎn)化管入口工藝氣預熱溫度一段爐轉(zhuǎn)

32、化管出口溫度mic-0011510tr1-3與pic-5066813te1-117pic-5063一段爐入口水碳比二段轉(zhuǎn)化爐出口溫度3.5789ti1-85tr1-90fic-0001fic-0002第二廢鍋后轉(zhuǎn)化氣溫度燃料氣去燒嘴溫度371185tica-0010ti-5061tica-0010mic-0011與pic-5066煙道氣出對流段溫度130ti1-6126燃料氣去燒嘴壓力mpa一段轉(zhuǎn)化爐頂負壓2.5.3連鎖邏輯一覽表0.25pi-5074pic-50635mmh0pt68pt4006pt4005pica40052聯(lián)鎖邏輯位號聯(lián)鎖名稱邏輯描述聯(lián)鎖起因一段爐輻射段爐膛負壓高高ps40

33、06燃料氣總管壓力高高ps5065燃料氣總管壓力低低ps5065鼓風機出口壓力低低ps4001聯(lián)鎖邏輯位號聯(lián)鎖名稱邏輯描述聯(lián)鎖起因i-101b一段爐聯(lián)鎖保護一段爐爐管，一段爐熄火聯(lián)鎖值聯(lián)鎖動作pv5063關(guān)v5065-1關(guān)v5065-2關(guān)v5065-3關(guān)i-101b轉(zhuǎn)化聯(lián)鎖系統(tǒng)緊急停車聯(lián)鎖值聯(lián)鎖動作27水碳比低低hcs全廠緊急手動停車msi-101b接一段爐聯(lián)鎖i-101b汽包液位低低ls5090儀表風壓力低低ps5061聯(lián)鎖邏輯位號聯(lián)鎖名稱邏輯描述聯(lián)鎖起因汽提塔壓差高高pds4038聯(lián)鎖邏輯位號聯(lián)鎖名稱切斷原料fv1sp71切斷返氫fv5003關(guān)去psa閥v5051低變爐聯(lián)鎖sp5開啟sp4sp4a關(guān)閉執(zhí)行101b聯(lián)鎖psa停車汽包上水lv1關(guān)閉pds4038工藝冷凝液汽提塔聯(lián)鎖防止蒸汽帶水入一段爐聯(lián)鎖值聯(lián)鎖動作lv4019關(guān)閉fv4009開hv4004開ps5068ps5067過熱段燃料壓力低低高高聯(lián)28邏輯描述聯(lián)鎖起因過熱段燃料壓力低低ps5068過熱段燃料壓力高高ps5067聯(lián)鎖邏輯位號聯(lián)鎖名稱邏輯描述