本科畢業(yè)設(shè)計土木工程計算書

1、 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 目 錄 1 設(shè)計資料與構(gòu)造布置 . 1 設(shè)計資料 . 11.1 . 11.1.1 橋梁跨徑及橋?qū)?1.1.2 設(shè)計荷載 . 1 材料及工藝 . 11.1.3 . 11.1.4 設(shè)計依據(jù) 1.1.5 基本計算數(shù)據(jù) . 1 . 2橫截面布置1.2 1.2.1 主梁間距與主梁片數(shù) . 2 主梁跨中截面主要尺寸擬訂 . 21.2.2 1.3橫截面沿跨長變化 . 5 . 51.4橫隔梁的設(shè)置 6. 2 主梁作用效應(yīng)計算 2.1 . 6永久作用集度 2.1.1 永久作用集度 . 6 . 72.1.2 永久作用效應(yīng) 可變作用效應(yīng)計算2.2 . 8 2.2.1 沖擊系數(shù)

2、和車道折減系數(shù) . 8 計算主梁荷載橫向分布系數(shù) . 82.2.2 2.2.3 車道荷載取值 . 11 . 112.2.4 計算可變作用效應(yīng) . 15主梁作用效應(yīng)組合2.3 17. 3 預(yù)應(yīng)力束的估算及布置 跨中截面的估算和確定3.1 . 17 3.1.1 . 17按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 3.1.2 . 17按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)I 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 3.2預(yù)應(yīng)力鋼束布置 . 18 . 183.2.1 跨中截面及錨固截面的鋼束位置 鋼束起彎角和線形的確定 . 193.2.2 . 193.2.3 鋼束計算 計算主梁截面幾何特性 . 234 . 234.1

3、換截面幾何特性計算 凈截面幾何特性計算 . 234.1.1 . 234.1.2 換算截面幾何特性計算 4.2截面靜矩計算 . 24 . 264.3截面幾何特性匯總 27 5 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計算 . 5.1預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 . 27 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 . 285.2 . 295.3混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 . 295.4 . 315.5混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 ?)t,)(t,t(t . 31和收縮應(yīng)變終極值的計算5.5.1 徐變系數(shù)終極值 .0uocs . 32 5.5.2 計算l6 5.6 . 32

4、N7號鋼束混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失成橋后張拉 . 325.7預(yù)加力計算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總 37. 主梁截面承載力與應(yīng)力驗算6 6.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算 . 37 6.1.1 正截面承載力驗算 . 37 . 39 6.1.2 斜截面承載能力驗算 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算6.2 . 43 正截面抗裂驗算6.2.1 . 43 6.2.2 斜截面抗裂驗算 . 44 6.3持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算 . 47 6.3.1 . 47正截面混凝土壓應(yīng)力驗算II 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 6.3.2 預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算 . 50 . 516.3.3 截面混凝土主壓應(yīng)力驗

5、算 . 57短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算6.4 6.4.1 預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗算 . 57 . 586.4.2 吊裝應(yīng)力驗算 . 607 主梁端部的局部承壓驗算 局部承壓區(qū)的截面尺寸驗算7.1 . 60 局部抗壓承載力驗算 . 617.2 638 主梁變形驗算 . 8.1計算由預(yù)加力引起的跨中反拱度 . 63 . 668.3結(jié)構(gòu)剛度驗算 8.4預(yù)拱度的設(shè)置 . 66 橫隔梁計算 . 679 確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用 . 679.1 9.2跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線 . 67 9.2.1 繪制彎矩影響線 . 68 . 699.2.2 繪制剪力影響線 9.3 . 70截面作用效應(yīng)計算 . 71

6、截面配筋計算9.4 . 72 10 行車道板計算 10.1懸臂板荷載效應(yīng)計算 . 72 10.1.1 永久作用 . 72 . 73可變作用10.1.2 連續(xù)板荷載效應(yīng)計算10.2 . 73 . 7410.2.1 永久作用 10.2.2 可變作用 . 75 10.2.3 . 77作用效應(yīng)組合 . 7710.3截面設(shè)計、配筋與承載力驗算 III 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 11 蓋梁設(shè)計 . 79 荷載計算 . 7911.1 . 7911.1.1 上部結(jié)構(gòu)永久荷載 11.1.2 蓋梁自重以及作用效應(yīng)計算 . 79 可變效應(yīng)計算 . 8011.1.3 . 8311.1.4 雙柱反力Gi計算

7、 內(nèi)力計算 . 8411.2 . 8411.2.1 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力 蓋梁內(nèi)力匯總 . 8511.2.2 . 8511.3截面配筋設(shè)計與承載力校核 11.3.1 . 85正截面抗彎能力驗算 11.3.2 斜截面抗剪承載能力驗算 . 85 12 橋墩設(shè)計. 86 . 8612.1荷載計算 . 86永久作用計算12.1.1 12.1.2 可變作用計算 . 86 . 8712.1.3 雙柱反力橫向分布計算 作用效應(yīng)組合12.1.4 . 87 12.2截面配筋及驗算 . 88 . 8812.2.1 作用于墩頂?shù)耐饬?. 88 12.2.2 作用于墩底的外力 截面配筋計算12.2.3 . 8

8、8 參考文獻(xiàn) . 90 91 . 致謝 1附件：畢業(yè)設(shè)計方案比選附件2：英文翻譯譯文及原文IV 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 1 設(shè)計資料與構(gòu)造布置 1.1 設(shè)計資料 1.1.1 橋梁跨徑及橋?qū)捊?jīng)過方案比選，本設(shè)計定案為440m的簡支T梁?，F(xiàn)取一跨40m進(jìn)行設(shè)計。 一跨跨徑：40m (墩中心距離)； 主梁全長：39.96m； 39.00m；計算跨徑：橋面凈寬：凈14m21.5m17m。 設(shè)計荷載1.1.2 2，每側(cè)人行欄、防撞欄桿重力的作用力分別為3.0kN/m公路-級，人群荷載1.52kN/m和4.99kN/m。 材料及工藝1.1.3 混凝土：主梁、橋面鋪裝用C50，欄桿用C30。

9、預(yù)應(yīng)力鋼筋采用公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）S15.2鋼絞線，每束7根，全梁配7束，f=1860MPa的。 pk普通鋼筋直徑大于和等于12mm的采用HRB335鋼筋，直徑小于12mm的均用R235鋼筋。 按后張法施工工藝制作主梁，采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。 1.1.4 設(shè)計依據(jù) （1）交通部頒公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B012003），簡稱標(biāo)準(zhǔn)； （2）交通部頒公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D602004），簡稱橋規(guī)； （3）交通部頒公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）,簡稱公預(yù)規(guī)； （4）交通部頒公

10、路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計通用規(guī)范（JTJ 02485）； （5）交通部頒公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ 0412000）。 1.1.5 基本計算數(shù)據(jù)）1基本數(shù)據(jù)（見表 頁88 共 頁1 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 1表 基本計算數(shù)據(jù) 項目 符號 單位 數(shù)據(jù) 名稱 50 立方強(qiáng)度 MPa fcu,k4 MPa 10E彈性模量 3.45c32.4 軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 f MPa ck2.65 軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f MPa tk22.4 MPa f軸心抗壓設(shè)計強(qiáng)度 cd1.83 f 軸心抗拉設(shè)計強(qiáng)度 MPa td混 容許壓應(yīng)力0.7f 20.72 MPa ck 短暫 凝容許拉應(yīng)力0.7f MPa

11、 1.757 狀態(tài) 土tk 標(biāo)準(zhǔn)荷載組合： 容許壓應(yīng)力MPa 16.2 0.5f ck 持久 容許主壓應(yīng)力MPa 19.44 0.6f 狀態(tài) ck 短期效應(yīng)組合： 容許拉應(yīng)力 0 MPa -0.85pcst 容許主拉應(yīng)力 0.6f 1.59 MPa tk標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 1860 fMPa pk5彈性模量 E MPa 1.9510p抗拉設(shè)計強(qiáng)度fMPa 1860 s15.2 pd 鋼最大控制應(yīng)力MPa 1395 0.75fcontk 絞 持久狀態(tài)應(yīng)力： 線1209 MPa 0.65f 標(biāo)準(zhǔn)荷載組合pk25 鋼筋混凝土kN/m 材料 123 瀝青混凝土kN/m 重度 2 78.5鋼絞kN/m5.65無量

12、鋼束與混凝土的彈性模量ep 1.2 橫截面布置 1.2.1 主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。本設(shè)計主梁翼板寬度為2500mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、運(yùn)輸、吊裝階段的小截面（b1600mm）和運(yùn)i營階段的大截面（b2500mm）。凈14m21.5m的橋?qū)掃x用七片主梁，如圖1所示。 i 1.2.2 主梁跨中截面主要尺寸擬訂 （1）主梁高度 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25，標(biāo)準(zhǔn)

13、設(shè)計中高 頁88 共 頁2 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 因為增增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，1/19。當(dāng)建筑高度不受限制時，跨比約在1/18大梁高可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加 2300mm不多。綜上所述，本設(shè)計中取用的主梁高度是比較合適的。1/2支點斷面1/2跨中斷面現(xiàn)澆部分半縱剖面跨徑AA中線支座中心A-A線 ）1 結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位：mm圖（2）主梁細(xì)部尺寸 T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強(qiáng)度要求。本橋預(yù)制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm以抵抗翼緣根部

14、較大的彎矩。 在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15，本橋擬采用200mm。 馬蹄尺寸基本是由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面占截面總面積的10%20%為合適。本橋在考慮以上因素后初擬馬蹄寬度550mm；高度為250mm。馬蹄與腹板相交處以三角形過渡，高度150mm，以減小局部應(yīng)力。 ）。按照以上擬定的尺寸，就可繪出預(yù)制梁的跨中截面（如圖2 頁88 共 頁3 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 現(xiàn)澆部分 ）2 圖跨中截面尺寸圖（尺寸單位：cm2表 跨中截面幾何特性計算

15、表 分塊面分塊面積對分積形心 分塊面積 4+I-y=yI=Id) (cm) 截面形心 至上緣 分塊面積對上的自身 (cm塊面積ixsii 分塊名稱=AI的慣矩 距離慣矩 緣靜矩ix24324dyS=AyIA) (cm) ) ) (cm(cm(cm(cm) iiiiiii2 + = = = 大毛截面21610778 3750 7.5 翼板 75.790 28125 70312.5 21540465.38 2112484 500 9166.5 64.957 18.333 2777.778 2109705.925 三角承托14142679 3800 110 11431667 418000 27110

16、11.58 腹板 -26.710 3575571.326 -116.710 200 3281.25 52500 下三角3578853 262.5 24766945.64 24838560 299062.5 217.5 馬蹄 71614.58 1375 -134.210 806854I=9687.566283353 小毛截面45000 18000 88.060 18610825.9 翼板7.5 18655826 2400 2984759 三角承托9166.5 18.333 500 77.227 2777.778 2981981.608 12224052 418000 3800 腹板110 114

17、31667 -14.440 792384.5871 -104.440 52500 3281.25 2866573 2863291.261 下三角262.5 200 -121.940 20517090 71614.58 1375 20445475.5 217.5 299062.5 馬蹄I= 57248299 796729 8337.5 S?i注：大毛截面形心至上緣距離：y=83.29 （cm）；sA?iS?i=96.56= （cm）。小毛截面形心至上緣距離： ysA?i（3）計算截面幾何特征 將主梁中跨中截面劃分為五個規(guī)則圖形小單元，截面幾何特性列表計算表2。 （4）驗算檢驗截面效率指標(biāo)（希望在

18、0.5以上） 頁88 共 頁4 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 66283353I? k27cm上核心距：?sygA?29230?83.9687.5?xI? 下核心距： k82.15cmxyAg?skx46.64?82.ks?15截面效率指標(biāo)： 0.560.5h230表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。 1.3 橫截面沿跨長變化 如圖1所示，本設(shè)計主梁采用有等高形式，橫截面翼板厚度沿跨長不變。梁端區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距離梁端1980mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六分點附近（第一道橫隔梁處）開始向支點逐漸抬高

19、，在馬蹄抬高的同時腹板寬度亦開始變化。 1.4 橫隔梁的設(shè)置 模型試驗結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大，為減小對主梁設(shè)計起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁；當(dāng)跨度大時，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁。本設(shè)計在橋跨中點和三分點、六分點、支點處設(shè)置七道橫隔梁，其間距為6.5m。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部180mm，下部160mm。詳見圖1所示。 頁88 共 頁5 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 2 主梁作用效應(yīng)計算 并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計算，橫截面的布置，根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、可分別求行各主梁控

20、制截面（本計算中取跨中、四分點、變化點截面和支點截面）的永 久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。2.1 永久作用集度 2.1.1 永久作用集度（1）預(yù)制梁自重 跨中截面段主梁的自重（六分點截面至跨中截面，長13m）： 13=270.97(kN)25G=0.83375(1) ）：馬蹄抬高到腹板變寬的自重（長5mG(1.443625+0.83375) 525/2=57.11(kN) (2) 支點梁段的自重G=1.443625251.98=71.46(kN) (3) 橫隔板： 中橫隔梁的體積：3）m0.175=0.2196（0.50.50.150.7 V=0.17（1.90.50.

21、11 端橫隔板的體積： 3）（m0.3250.065）0.27952.15 V=0.25（0.5250.52 故半跨內(nèi)橫隔梁的重力為： G=25(2.50.219610.2795)=20.71（kN） (4) 預(yù)制梁永久作用集度： g=(270.97+142.34+71.46+20.71)/19.98=25.30（kN/m）1 （2）二期永久作用 現(xiàn)澆T梁翼板集度 g=0.150.925=3.38(kN/m) (5) 現(xiàn)澆部分橫隔板一片中橫隔板（現(xiàn)澆部分）的體積： 頁88 共 頁6 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 3 ）（ 0.170.451.90.14535m3）一片端橫隔板（現(xiàn)澆

22、部分）的體積：0.250.452.150.241875（m ）故：g=（39.96=0.76（kN/m2520.241875） 50.14535(6) 橋面鋪裝 25=28.00(kN/m)0.0810cm混凝土墊層：14）0.0823=25.76kN/m（ 8cm瀝青混凝土鋪裝：14 若將橋面鋪裝均攤給七片主梁，則：）（kN/m= g（35.00+25.76）/7=8.68(7) 欄桿 ；一側(cè)人行欄：1.52kN/m 4.99kN/m一側(cè)防撞欄： 若將兩側(cè)人行欄、防撞欄均攤給七片主梁，則：）2/7=1.864.99）（kN/m1.52 g =（(8) 二期永久作用集度： kN/m）=3.37

23、5+0.76+8.60+1.86=14.59 g（2 2.1.2 永久作用效應(yīng) 如圖8所示，設(shè)x.為計算截面離左支座中心的距離，并令lx/a? 主梁彎矩和剪力的計算公式分別為1?2? gM=l1-?21? lg=Q1-2?2 3永久作用計算如表g=39.00mlVM)(1-M影響線)(1-11V影響線 頁88 共 頁7 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 永久作用效應(yīng)計算圖圖3 3 表 1號梁永久作用效應(yīng) 跨中 四分點 支點 作用效應(yīng)aaa=0 =0.5 =0.25 0 彎矩（kNm） 2094.559 1570.919 一期403.5728 剪力（146.166 0 kN） 0 859

24、6.932 彎矩（kNm）1195.131 二期199.187 0 剪力（kN） 83.4006 0 10167.85 3289.689 彎矩（kNm） 602.7198 229.5666 0 剪力（kN） 可變作用效應(yīng)計算2.2 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)2.2.1 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計算結(jié)構(gòu)4.3.2按橋規(guī) 的基頻。簡支梁橋的基頻可采用下列公式估算：?EIC F）3.14（Hzm2l2c31025?0.96875?G 2048.93(kg/m)其中: mc81.9g 根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 0.1861.767lnf0.0157 ，22%按

25、橋規(guī)4.3.1條，當(dāng)車道大于兩車道時，需進(jìn)行車道數(shù)折減，三車道折減，但折減后不得小于用兩行車隊布載的計算結(jié)果，每幅的車道數(shù)為四個33%四車道折減 需進(jìn)行車道折減。2.2.2 計算主梁荷載橫向分布系數(shù) m）跨中的荷載橫向分布系數(shù)（1 c如前所述，本橋共設(shè)有5道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： l39.002.92 B17所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向分布影響線和計算橫向分布系數(shù)mc 主梁的抗扭慣矩I T對于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計算： 頁88 共 頁8 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 m?3 btcI?iiiT1i? 矩形界面抗扭慣矩剛度系數(shù)（查表可得）

26、Ci b,t相應(yīng)為單個矩形截面的寬度與厚度ii 對于跨中截面翼緣板換算厚度： /23017.2（cm）230t=（150.510100）1 馬蹄部分的換算平均厚度： 40)/232.5cmt(253 4：I的計算見表T4表計算表 IT Ic bb分塊名稱 (cm) t(cm) /t Tiiiii4.24037 14.5349 翼緣板 17.2 250 1/3 4.47144 腹板9.015 20 180.3 0.3100 3.96112 1.6923 0.2098 55 32.5 馬蹄 12.67293 所以可得4）I =0.01267（cmTx單位寬度抗彎和抗扭慣矩： -）10m（ J=I/

27、b=0.2787/220=1.27xx-5）10m （=IJ/b=0.1196/220=5.44TxTx 計算抗扭修正系數(shù)對于本設(shè)計主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得： 1 ?2IGlTii?1?2I12Eaiii 0.96 按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎標(biāo)值1aei i7jn?2aii1 頁88 共 頁9 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 7?22 m）式中n7，。175（ai1i 內(nèi)。計算所得的值列于表5ij5表 值 ij 梁號 i7i3i2i4i5-0.1666 1 0.0397 0.3491 0.1429 0.2460 -0.0634 0.0741 0.1429

28、0.2804 0.2116 2 0.0397 0.1085 0.1772 3 0.1429 0.2116 0.1429 0.1429 0.1429 4 0.1429 0.1429 計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)所示。51號梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖人群人群汽車8087119962630183635481407435.28.220.10.00.0.0.0.0.0000-1號梁 mm）5 跨中的橫向分布系數(shù)m計算圖式（尺寸單位： 圖 c可變作用（汽車公路級）： 四車道：m1/2（0.41030.33620.28270.20870.15520.08110.0277cq0.0464）0.670

29、.4876 三車道：m1/2（0.41030.33620.28270.20870.15520.0811）0.78cq 0.5749 兩車道：m1/2（0.41030.33620.28270.2087）0.6199 cq 。0.6199故可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：mcq 0.4689可變作用（人群）：mcr （2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)m0如圖6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，1號梁可變作用的橫向分布系數(shù)計算如下： 頁88 共 頁10 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 人群汽車1號梁3號梁80286.4.0.050010.112號梁6034.84號梁008

30、82.8.040.000. 1 ）計算圖式（尺寸單位：mm6 圖 支點的橫向分布系數(shù)m0 。0.6=0.3可變作用（汽車）：m=1/20q 1.15?？勺冏饔茫ㄈ巳海簃0r 6（見表）（3）橫向分布系數(shù)匯總 6表 1號梁可變作用橫向分布系數(shù) mm 可變作用類型0c0.3 0.6199 級公路-1.150.4689 人群 車道荷載取值2.2.3 為：Pq和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)橋規(guī)4.3.1條，公路級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值kk 10.5(kN/m)qk 計算彎矩時：180360? +180=316(kN)（ P=39-5）k550? 計算剪力時: 316=379.2(kN)=1.2 Pk 計算可變作用效

31、應(yīng)2.2.4 在可變作用效應(yīng)計算中，本橋?qū)M向分布系數(shù)的取值作如下考慮：支點處橫向分布其余梁,m直線過渡到m，從支點至第一道橫隔板段，橫向分布系數(shù)的取值從系數(shù)取mc00 m.段均取c 頁88 共 頁11 第 益將江大橋第四聯(lián)方案比選與施工圖設(shè)計 ）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力（1所示出跨中圖7計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)， 截面作用效應(yīng)計算圖式，計算公式為：=39.00mlqq （ ） k人pk剪力影響線65550.00qq （ ） k人pk彎矩影響線380.199599711.669.m0033汽.009955881166.4411.m00人 圖7跨中截面作用效應(yīng)計算圖式 S=mq+mPy kk式中：S所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； 車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；qk P車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；k 影響線上同號區(qū)段的面積；y影響線上最大坐標(biāo)值； 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：M1/20.619910.59.7539+0.31996.510.510.6199316max 9.753125.59（kN?m） V1/20.619910.50.519.51/20.3199610.50.0588max