寧鄉(xiāng)溈水大橋主橋施工圖設(shè)計畢業(yè)設(shè)計

1、目 錄1 方案擬訂與比選41.1 方案擬訂階段41.2 進(jìn)行橋式方案的比選41.3 方案編制41.4 從受力特點，優(yōu)缺點、及經(jīng)濟(jì)美觀性等方面對方案進(jìn)行比較81.5 調(diào)研報告91.6 文獻(xiàn)綜述91.7 工程實例121.8 結(jié)論162 橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定172.1 尺寸擬定172.2 臨時固結(jié)構(gòu)造212.3 掛籃構(gòu)造212.4 主梁分段與施工階段的劃分213 荷載內(nèi)力計算253.1 毛截面幾何特性計算253.2 恒載計算結(jié)果283.3 活載內(nèi)力計算333.3.1 計算方法333.3.2 活載因子的計算333.4 基礎(chǔ)不均勻沉降的內(nèi)力計算383.5 溫度變化內(nèi)力計算413.6 荷載組合424

2、 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置634.1 預(yù)應(yīng)力筋估算634.1.2 預(yù)應(yīng)力鋼束估算664.2.1 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束受力特點674.2.2 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束布置原則684.3 豎向與橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋的設(shè)置原則704.3.1 豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋704.3.2 橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋714.4 本橋縱向預(yù)應(yīng)力鋼束布置715 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計算735.1 控制應(yīng)力及有關(guān)參數(shù)的確定735.2 摩阻損失的計算745.3 錨具變形、鋼束回縮損失的計算755.4 混凝土的彈性壓縮損失的計算785.5 預(yù)應(yīng)力筋束松弛損失的計算795.6 混凝土收縮、徐變損失的計算795.7 預(yù)應(yīng)力損失組合及有效預(yù)應(yīng)力的計算816 強(qiáng)度驗算8

3、26.1 基本理論826.2 計算公式826.2.1 矩形截面836.2.2 工形截面836.3 計算結(jié)果847 應(yīng)力驗算887.1 基本理論887.2 預(yù)加應(yīng)力階段的正應(yīng)力驗算887.2.1 計算公式887.2.2 計算結(jié)果897.3 持久狀況下正應(yīng)力驗算897.3.1 計算公式897.3.2 計算結(jié)果908 擾度驗算908.1 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗算948.1.1 可變荷載作用引起的撓度948.1.2 考慮長期效應(yīng)的一期恒載、二期恒載引起的撓度948.2 預(yù)加力引起的上拱度計算958.3 預(yù)拱度的設(shè)置959 下部結(jié)構(gòu)計算959.1 群樁設(shè)計計算969.1.1 設(shè)計資料969.1.2

4、 計算結(jié)果979.1.2 群樁基礎(chǔ)沉降驗算989.2 單樁計算999.2.1計算參數(shù)999.2.2 計算結(jié)果9910 設(shè)計總結(jié)100參考文獻(xiàn)104致謝104附件 英文譯文 英文原文 開題報告 1 方案擬訂與比選1.1 方案擬訂階段根據(jù)已有的水文地質(zhì)資料，確定河床斷面圖、確定總跨徑、確定橋型、進(jìn)行橋梁的分孔、基礎(chǔ)以及墩臺的形式確定、橋梁橫斷面設(shè)計、上下部構(gòu)造主要尺寸的擬訂、橋面基礎(chǔ)以及墩臺標(biāo)高的確定，得出兩三套方案出兩三張圖紙。1.2 進(jìn)行橋式方案的比選對基本尺寸的選擇進(jìn)行探討（包括梁高、邊跨與中跨長度及比值等參數(shù)）、對已確定的橋式方案進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計及施工方案的確定。根據(jù)設(shè)計任務(wù)要求，依據(jù)現(xiàn)行公路

5、橋梁設(shè)計規(guī)范,綜合考慮橋位的地質(zhì)、地形條件，按“安全，功能，經(jīng)濟(jì)與美觀”的橋梁設(shè)計原則，比較方案的優(yōu)缺點，其中以安全與經(jīng)濟(jì)為重。過去對橋下結(jié)構(gòu)的功能重視不夠，現(xiàn)在航運事業(yè)飛速發(fā)展，橋下凈空往往成為運輸瓶頸，比如南京長江大橋，其橋下凈空過小，導(dǎo)致高噸位級輪船無法通行，影響長江上游城市的發(fā)展。至于橋梁美觀，要視經(jīng)濟(jì)與環(huán)境條件而定。1.3 方案編制1.3.1 方案一 單懸臂箱型變截面梁體系圖11 單懸臂t型梁橋橋型總體布置圖（單位:cm）圖12 單懸臂箱型梁橋橋型橫截面圖（單位:cm）該方案采用單懸臂箱型梁體系，主橋采用（48m+80m+48m）預(yù)應(yīng)力砼箱型變截面梁，懸臂端為中跨的0.4倍為32m，

6、邊跨為中跨的0.6倍為48m. 采用此方案在恒載作用下，支點負(fù)彎矩的卸載作用，使跨中彎矩大大減小；活載作用于掛梁時，由于支承跨徑較小，而使得跨中正彎矩較??；活載作用于錨跨時，沒有卸載作用。懸臂梁利用懸出支點以外的伸臂，使支點產(chǎn)生負(fù)彎矩對錨跨跨中正彎矩產(chǎn)生有利的荷載作用，懸臂梁橋采用變梁高，為了增加支點處的抗彎能力，在支點處加大梁高. 1.3.2 方案二 預(yù)應(yīng)力變截面連續(xù)箱梁體系(優(yōu)選)圖13 變截面連續(xù)梁橋行布置圖（單位:cm）圖14 變截面連續(xù)箱梁橫斷面圖（單位:cm）圖15 橋 面 俯 視 圖（單位:cm）溈水大橋第二套方案主橋采用三跨一聯(lián)（48m+80m+48m）預(yù)應(yīng)力混泥土變截面連續(xù)箱

7、梁。由于大部分的大跨度連續(xù)梁，連續(xù)梁跨徑的布置采用不等跨的形式。如果采用等跨布置，則邊跨內(nèi)力（包括邊支墩處梁中的負(fù)彎矩）將控制全橋設(shè)計，這樣是不經(jīng)濟(jì)的；此外，邊跨過長，削弱了邊跨的剛度，將增大活載在中跨跨中截面處的彎矩變化幅值，增加預(yù)應(yīng)力束筋數(shù)量。故一般邊跨長度取中跨的(0.50.8)倍，對鋼筋混凝土連續(xù)梁取偏大值，使邊跨與中跨控制截面內(nèi)力基本相同；對預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁宜取偏小值，以增加邊跨剛度，減少活載彎矩的變化幅度，減少預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量。邊跨長度過短，邊跨橋臺支座將會產(chǎn)生負(fù)反力，支座與橋臺必須采用相應(yīng)抗拔措施或邊梁壓重來解決。所以該方案的邊跨和中跨的比值為0.6。橋梁中跨支點處的箱梁高度為主跨長度

8、的1/16為5.0米，支點截面高度為主跨跨徑的1/40為2.0m。本截面采用單箱單室箱形截面，它是一種閉口薄壁截面，其抗扭剛度大，并具有較t型截面高的截面效率指標(biāo)，同時它的頂板和底板面積均比較大，能有效地承擔(dān)正負(fù)彎矩，并滿足配筋的需要。此外，當(dāng)橋梁承受偏心荷載時，該截面梁抗扭剛度大，內(nèi)力分布比較均勻；在橋梁處于懸臂狀態(tài)時，具有良好的靜力和動力穩(wěn)定性，對懸臂施工的大跨度梁橋尤為有利。箱型截面整體性能好，因而在限制車道數(shù)通過車輛時，可以超載通行。1.3.3 方案三 5x35m先簡支后連續(xù)梁體系 圖16先簡支后連續(xù)t型梁橋布置圖（單位:cm）圖1.7簡支t梁主梁橫斷面圖（單位:cm）1.4 從受力特

9、點，優(yōu)缺點、及經(jīng)濟(jì)美觀性等方面對方案進(jìn)行比較：1.4.1 受力特點比較：預(yù)應(yīng)力變截面連續(xù)箱梁體系在恒載和活載作用下均有卸載彎矩，彎矩分布合理。如下圖所示：懸臂梁與連續(xù)梁的受力情況比較圖。從圖b可以看出，連續(xù)梁在恒載作用下，由于支點負(fù)彎矩的卸載作用，跨中正彎矩顯著減小，其彎矩圖形與同跨懸臂梁相差不大，如懸臂梁的懸臂長度恰好與連續(xù)梁的彎矩零點位置相對應(yīng)，則圖a與圖b的彎矩圖就完全一樣。然而，從圖c可以看出，連續(xù)梁在活載作用下，因主梁連續(xù)產(chǎn)生支點負(fù)彎矩對跨中正彎矩仍有卸載作用，其彎矩分布要比懸臂梁合理。圖1.8 懸臂梁和連續(xù)梁橋的受力比較圖1.4.2 優(yōu)缺點比較1.4.2.1 單懸臂t型變截面梁體系

10、有以下特點：靜定結(jié)構(gòu)，可用于地基較差的條件；但是構(gòu)造復(fù)雜，行車條件不好，跨中牛腿、伸縮縫易于損壞；鋼筋混凝土懸臂梁橋，容易在梁頂產(chǎn)生裂縫；預(yù)應(yīng)力混凝土懸臂梁橋采用節(jié)段懸臂施工時，必須采用臨界時固定措施。1.4.2.2 變截面連續(xù)梁從體系的特點來分析有以下幾點：由于支點負(fù)彎矩的卸載作用，跨中正彎矩大大減小，恒載、活載均有卸載作用；彎矩圖面積的減小，跨越能力增大；為超靜定結(jié)構(gòu)，溫度變化，混凝土收縮徐變，地基不均勻沉降影響顯著，對地基要求高；且結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，動力性能好，主梁變形撓曲線平緩，有利于高速行車；適合于中等以上跨徑橋梁。1.4.2.1 先簡支后連續(xù)梁體系 具有受力明確，構(gòu)造簡單，成橋速

11、度快，施工容易，工期短等特點。采用先簡支后連續(xù)可以優(yōu)化行車條件。1.4.3 經(jīng)濟(jì)美觀性比較單懸臂箱型變截面梁體系邊孔是錨固孔，它的孔跨度不宜太大，以增加橋的總長度；但邊孔也不能太小，否則因邊支座出現(xiàn)負(fù)反力而必須設(shè)置拉力支座或加設(shè)平衡座，這樣使結(jié)構(gòu)復(fù)雜化，增加了造價，跨中有伸縮縫，行車條件不好；施工不方便，必須采用臨時固定措施；牛腿，伸縮縫的構(gòu)造麻煩，易于損壞。 變截面連續(xù)梁從體系對恒載合伙載均有卸載作用，彎矩分布較合理；超靜定結(jié)構(gòu)，溫度變化，混凝土收縮徐變，地基不均勻沉降影響顯著，對地基要求高；結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，動力性能好，主梁變形撓曲線平緩，有利于高速行車。且變高度梁使梁體外形和諧，節(jié)省材

12、料并增大橋下凈空，即經(jīng)濟(jì)又美觀。先簡支后連續(xù)梁體系施工簡單，成本低，但是橋孔跨徑小，影響河道的通航的要求，且不夠美觀。綜上幾點比較變截面連續(xù)梁從體系在該座橋梁的設(shè)計上明顯優(yōu)于單懸臂t型變截面梁體系。1.5 調(diào)研報告自60年代中期在德國萊茵河上采用懸臂澆筑法建成bendorf橋以來，懸臂澆筑施工法和懸臂拼裝施工法得到不斷改進(jìn)、完善和推廣應(yīng)用，從而使得預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋成為許多國家廣泛采用的橋型之一。我國自80年代中期開始修建預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，至今已有20多年的歷史，比歐洲起步晚，但近年來發(fā)展迅速，在預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計、結(jié)構(gòu)分析、試驗研究、預(yù)應(yīng)力材料及工藝設(shè)備、施工工藝等方面日新月異

13、，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計技術(shù)與施工技術(shù)都已達(dá)到相當(dāng)高的水平。我國已建成的大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，如表1-1所示。目前世界上跨度最大的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋是挪威的伐羅德橋（l=260m , 1994年）。1.6 文獻(xiàn)綜述預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋是預(yù)應(yīng)力橋梁中的一種，它具有整體性能好、結(jié)構(gòu)剛度大、變形小、抗震性能好，特別是主梁變形撓曲線平緩，橋面伸縮縫少，行車舒適，造型簡潔美觀等優(yōu)點。加上這種橋型的設(shè)計施工均較成熟，施工質(zhì)量和施工工期能得到控制，成橋后養(yǎng)護(hù)工作量小。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的適用范圍一般在150m以內(nèi)，上述種種因素使得這種橋型在公路、城市和鐵路橋梁工程中得到廣泛采用。表1-1 我國已

14、建成的大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋序 號橋 名主 橋 跨 徑（m）橋 址 建成年份1南京長江二橋北汊橋90+1653+90江蘇20002六庫怒江大橋85+154+85云南19953黃浦江奉浦大橋85+1253+85上海19954常德沅水大橋84+1203+84湖南19865東明黃河公路大橋75+1207+75山東19936風(fēng)陵渡黃河大橋875+87+1147+87山西19947沙洋漢江大橋63+1116+63湖北19858珠江三橋80+110+80廣東19839宜城漢江公路大橋55+1004+55湖北199010松花江大橋59+907+59黑龍江1986預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的截面形式很多，如：板

15、式截面、肋式截面、箱形截面，一般應(yīng)根據(jù)橋梁的跨徑、寬度、對梁高的要求、支承形式、橋梁的總體布置和施工方法等方面確定。合理地選擇主梁的截面形式對減輕橋梁的重量、節(jié)約材料、簡化施工和改善截面受力性能具有十分重要的意義。板、肋式截面構(gòu)造簡單，施工方便。矩形實體截面已較少使用，代替矩形實體截面的是曲線形整體截面。實體截面用于中小跨徑，同時用于以在支架上現(xiàn)澆施工為主的連續(xù)梁橋?？招陌褰孛娉Ｓ糜诳鐝?530m的連續(xù)梁橋，板厚取0.81.2m。肋式截面預(yù)制方便，常用于預(yù)制架設(shè)施工，并在梁段安裝完之后，經(jīng)體系轉(zhuǎn)換為連續(xù)梁橋；其常用跨徑3050m，梁高取用1.62.5m。箱形截面具有良好的抗彎和抗扭性能，是預(yù)應(yīng)

16、力混凝土連續(xù)梁橋的主要截面型式。其中單箱單室截面的梁高可在1.55.0m內(nèi)變化，橋?qū)挾嘤糜谛∮?8m的橋梁；雙箱單室截面，梁高為12m，橋?qū)掃m用于20m左右；單箱雙室截面的梁高在1.55.0m內(nèi)變化，橋?qū)掃m用于25m左右；圓空式單箱雙室截面梁高適用于12m，橋?qū)?5m；單箱多室截面的梁高適用于1.53.0m，橋?qū)拰挾瓤刹皇芟拗啤４送?，箱式截面還有單箱三室、雙箱雙室、多箱單室等。連續(xù)梁主梁的內(nèi)力主要有三個：縱向受彎、受剪以及橫向受彎。通常所說的三向預(yù)應(yīng)力就是為了抵抗上述三個內(nèi)力?？v向預(yù)應(yīng)力抵抗縱向受彎和部分受剪，豎向預(yù)應(yīng)力抵抗受剪，橫向預(yù)應(yīng)力則抵抗橫向受彎。預(yù)應(yīng)力數(shù)量和布筋位置都需要根據(jù)結(jié)構(gòu)在使

17、用階段的受力狀態(tài)予以確定，同時，也要滿足施工各階段的受力需要。施工方法不同，施工階段的受力狀態(tài)差別很大，因此，結(jié)構(gòu)配筋必須結(jié)合施工方法考慮?？v向預(yù)應(yīng)力筋沿橋跨方向的縱向力筋，又稱主筋，是用以保證橋梁在恒、活載作用下縱向跨越能力的主要受力鋼筋，可布置在頂、底板和腹板中。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋中縱向預(yù)應(yīng)力筋的布置方式有多種多樣，與所采用的施工方法以及預(yù)應(yīng)力筋的種類等有密切的關(guān)系。橫向預(yù)應(yīng)力筋是用以保證橋梁的橫向整體性、橋面板及橫隔板橫向抗彎能力的主要受力鋼筋，一般布置在橫隔板和頂板中。由于目前大跨徑梁式橋主梁大都采用箱形截面，頂板厚度一般在2535cm左右，在保證大量縱向預(yù)應(yīng)力筋穿過的前提下，所剩的

18、空間位置有限，此時橫向預(yù)應(yīng)力筋趨向于采用扁錨體系，以減少布筋所需空間。豎向預(yù)應(yīng)力筋布置在腹板中，主要作用是提高截面的抗剪能力。豎向預(yù)應(yīng)力筋在梁體腹板內(nèi)沿縱向布置的間距可根據(jù)豎向剪力的分布而進(jìn)行調(diào)整，靠支點截面位置較密，靠跨中位置較疏。豎向預(yù)應(yīng)力筋比較短，故常采用高強(qiáng)粗鋼筋以減少力筋張拉錨固時的回縮損失。但是由于粗鋼筋強(qiáng)度較低（小于1000mpa），長度較短，因而張拉延伸長量小，在使用中容易造成預(yù)應(yīng)力損失過大或失效。為克服這一問題，對施工提出二次張拉的要求十分必要，這樣做可消除大部分混凝土彈塑性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失。另外，現(xiàn)在已開始將一種拉索式錨具用于鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力體系中。具體方法也是進(jìn)行二次

19、張拉：第一次張拉使錨杯內(nèi)的夾片夾緊預(yù)應(yīng)力筋，第二次張拉錨杯，直至設(shè)計張拉力后，擰緊錨杯外螺母固定。這種預(yù)應(yīng)力筋張拉的回縮損失相當(dāng)小，可利用二次張拉和鋼絞線的大延伸量使其在實用中不易失效。預(yù)應(yīng)力張拉后應(yīng)及時對管道作壓漿處理并封錨，壓漿應(yīng)密實飽滿，否則預(yù)應(yīng)力筋銹蝕斷裂可能造成災(zāi)難性的后果。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的施工方法，有：有支架施工法、懸臂施工法、逐孔施工法、頂推施工法。在支架上就地澆注施工是古老的施工方法，以往多用于橋墩較低的中、小跨連續(xù)梁橋；它的主要特點是橋梁整體性好，施工簡便可靠，對機(jī)具和起重能力要求不高，結(jié)構(gòu)在施工中不出現(xiàn)體系轉(zhuǎn)換的問題，不引起恒載徐變二次矩，但這種施工方法需要大量施工腳

20、手架，施工期長。懸臂施工法是從橋墩開始對稱地、不斷懸出接長的施工方法。懸臂施工法一般分為懸臂澆筑法和懸臂拼裝法，懸臂澆筑是在橋墩兩側(cè)對稱逐段就地澆筑混凝土，待混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后，張拉預(yù)應(yīng)力筋，移動機(jī)具、模板繼續(xù)施工。懸臂拼裝法則是將預(yù)制節(jié)段塊件，從橋墩兩側(cè)依次對稱安裝節(jié)段，張拉預(yù)應(yīng)力筋，使懸臂不斷接長，直至合攏。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋采用懸臂施工的方法需在施工中進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，即在懸臂施工時，結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)呈t形剛構(gòu)，懸臂梁，待施工合攏后形成連續(xù)梁；由于在懸臂施工時，墩梁鉸接而不能承受彎矩，因此，施工時要采取措施臨時將墩、梁固結(jié)，待懸臂施工至少一端合攏后恢復(fù)原結(jié)構(gòu)狀態(tài)，這是連續(xù)梁采用懸臂施工的一

21、個特點。懸臂施工法不需大量施工支架和臨時設(shè)備，不影響橋下通航、通車，施工不受季節(jié)、河道水位的影響，并能在大跨徑橋上采用，因此得到了廣泛的使用。逐孔施工法又分為逐孔裝配、逐孔現(xiàn)場澆筑和逐孔架設(shè)；在施工過程中，由簡支梁或懸臂梁轉(zhuǎn)換為連續(xù)梁，一般來說，逐孔架設(shè)施工快速，簡便。頂推施工法的原理是沿橋縱軸方向的臺后開辟預(yù)制場地，分節(jié)段預(yù)制混凝土梁身，并用縱向預(yù)應(yīng)力筋連成整體，然后通過水平液壓千斤頂施力，借助不銹鋼板與聚四氟乙烯模壓板特制的滑動裝置，將梁逐段向?qū)Π俄斶M(jìn)，就位后落架，更換正式支座完成橋梁施工。逐孔施工和頂推施工同樣都要考慮結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的問題。1.7 工程實例圖1.9 六庫怒江大橋六庫怒江大橋

22、位于云南省怒江州六庫縣，跨怒江，于1991年建成。全長377.52米，橋面凈寬722米，主橋上部結(jié)構(gòu)為154米跨徑的預(yù)應(yīng)力混凝土箱型連續(xù)梁。設(shè)計荷載汽車20；掛車100。圖1.10 錢塘江二橋錢塘江二橋位于浙江省杭州市杭甬高速公路上，跨錢塘江，位于世界級強(qiáng)涌潮區(qū)，1992年4月建成。為公鐵并行分離式橋，公路橋全長1792.8米，橋?qū)?0米，主橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土變截面箱型連續(xù)梁，跨徑組合為45+6514806545米。設(shè)計荷載汽車超20；掛車120。圖1.11 宜城漢江橋宜城漢江橋的主橋跨徑組合為55+1004+55m，1990年建成，是中國首次采用雙支座支承的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋。圖1.

23、12 宜昌樂天溪橋宜昌樂天溪橋跨越長江支流樂天溪出口處，系為配合三峽工程而建的一座4孔1聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，主跨為125m，1990年建成。橋墩采用建于同一基礎(chǔ)上的雙壁式墩，在連續(xù)梁橋橋墩中采用雙排支座，這樣可以削減支點彎矩與剪力。圖1.13 奉浦大橋黃浦江奉浦大橋的主橋為五跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，跨徑組合為85+1253+85m，1995年建成。125m主跨支點處梁高7.0m，跨中梁高2.8m，梁底按二次拋物線變化。下部結(jié)構(gòu)水中墩為高樁承臺薄壁墩。圖1.14 揚(yáng)州長江大橋揚(yáng)州長江大橋為5孔50+80+100+80+50m混凝土連續(xù)箱梁橋，1994年建成。圖1.15 bo萊茵河橋bo萊茵河

24、位于德國，1972年建成。主跨230m，橋?qū)?9.7m，主梁橫截面由兩個箱梁和一塊正交異性板組成。支座處梁高9m，跨中4.2m，相應(yīng)的細(xì)長比分別為1:26和1:55。該橋采用變高度腹板，以滿足通航要求。圖1.16 防城茅嶺江橋防城茅嶺江橋位于廣西，主跨80m，1986年建成。它是平行并列、上下部結(jié)構(gòu)分離、跨度相同的鐵路和公路橋。主梁為變高度單室單箱梁。1.8 結(jié)論綜上所述，希望寧鄉(xiāng)溈水大橋能盡早建成通車，將會迅速給沅陵帶來巨大的經(jīng)濟(jì)效益，因此，本人認(rèn)為：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋方案是最合適的方案。 2 橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定2.1 尺寸擬定本設(shè)計方案采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全

25、長176m。設(shè)計主跨為80m。2.1.1 橋孔分跨連續(xù)梁橋有做成三跨或者四跨一聯(lián)的，也有做成多跨一聯(lián)的，但一般不超過六跨。對于橋孔分跨，往往要受到如下因素的影響：橋址地形、地質(zhì)與水文條件，通航要求以及墩臺、基礎(chǔ)及支座構(gòu)造，力學(xué)要求，美學(xué)要求等。若采用三跨不等的橋孔布置，一般邊跨長度可取為中跨的0.50.8倍，這樣可使中跨跨中不致產(chǎn)生異號彎矩，此外，邊跨跨長與中跨跨長之比還與施工方法有著密切的聯(lián)系，對于采用現(xiàn)場澆筑的橋梁，邊跨長度取為中跨長度的0.8倍是經(jīng)濟(jì)合理的。但是若采用懸臂施工法，則不然。本設(shè)計跨度，主要根據(jù)設(shè)計任務(wù)書來確定，其跨度組合為：(48+80+48)米?；痉弦陨显硪?。2.

26、1.2 截面形式2.1.2.1 立截面 從預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的受力特點來分析，連續(xù)梁的立面應(yīng)采取變高度布置為宜；在恒、活載作用下，支點截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對值來看，支點截面的負(fù)彎矩往往大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變高度梁能較好地符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，另外，變高度梁使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下凈空。但是，在采用頂推法、移動模架法、整孔架設(shè)法施工的橋梁，由于施工的需要，一般采用等高度梁。等高度梁的缺點是：在支點上不能利用增加梁高而只能增加預(yù)應(yīng)力束筋用量來抵抗較大的負(fù)彎矩，材料用量多，但是其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡單、線形簡潔美觀、預(yù)制定型、施工方便。一般用于如下情況：(1) 橋梁為中等跨

27、徑，以4060米為主。采用等截面布置使橋梁構(gòu)造簡單，施工迅速。由于跨徑不大，梁的各截面內(nèi)力差異不大，可采用構(gòu)造措施予以調(diào)節(jié)。(2) 等截面布置以等跨布置為宜，由于各種原因需要對個別跨徑改變跨長時，也以等截面為宜。(3) 采用有支架施工，逐跨架設(shè)施工、移動模架法和頂推法施工的連續(xù)梁橋較多采用等截面布置。雙層橋梁在無需做大跨徑的情況下，選用等截面布置可使結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡化。結(jié)合以上的敘述，所以本設(shè)計中采用懸臂施工方法，變截面的梁。2.1.2.2 橫截面 梁式橋橫截面的設(shè)計主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟(jì)用

28、料等等因素都有關(guān)系。當(dāng)橫截面的核心距較大時，軸向壓力的偏心可以愈大，也就是預(yù)應(yīng)力鋼筋合力的力臂愈大，可以充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力的作用。箱形截面就是這樣的一種截面。此外，箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利；同時，因其都具有較大的面積，所以能夠有效地抵抗正負(fù)彎矩，并滿足配筋要求；箱形截面具有良好的動力特性；再者它收縮變形數(shù)值較小，因而也受到了人們的重視?？傊?，箱形截面是大、中跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式。常見的箱形截面形式有：單箱單室、單箱雙室、雙箱單室、單箱多室、雙箱多室等等。單箱單室截面的優(yōu)點是受力明確，施工方便，節(jié)省材料用量。拿單箱單室和單箱雙室比較，兩者

29、對截面底板的尺寸影響都不大，對腹板的影響也不致改變對方案的取舍；但是，由框架分析可知：兩者對頂板厚度的影響顯著不同，雙室式頂板的正負(fù)彎矩一般比單室式分別減少70%和50%。由于雙室式腹板總厚度增加，主拉應(yīng)力和剪應(yīng)力數(shù)值不大，且布束容易，這是單箱雙室的優(yōu)點；但是雙室式也存在一些缺點：施工比較困難，腹板自重彎矩所占恒載彎矩比例增大等等。本設(shè)計是一座跨河連續(xù)箱形梁，采用的橫截面形式為單箱單室。2.1.3 梁高根據(jù)經(jīng)驗確定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為1/401/50之間。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因為增

30、大梁高只是增加腹板高度，而混凝土用量增加不多，卻能顯著節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量。連續(xù)梁在支點和跨中的梁估算值：等高度梁： h=（）l，常用h=（）l變高度（曲線）梁：支點處：h=（）l，跨中h=（）l變高度（直線）梁：支點處：h=（）l，跨中h=（）l而此設(shè)計采用變高度的直線梁，支點處梁高跨徑中的1/16擬定為5.0米，跨中處梁高為跨徑的1/40擬定為2.0米。2.1.4 細(xì)部尺寸2.1.4.1 頂板 箱形截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位。頂板主要滿足橫向抗彎及縱向抗壓要求，一般采用等厚度，主要由橫向抗彎來控制。頂板倆側(cè)懸臂板的長度對活載影響不大，但衡載及人群荷載彎矩值隨懸臂長度幾乎

31、成平方比的關(guān)系增加，故懸臂長度一般不大于5米，當(dāng)長度超過3米后，宜布置橫向預(yù)應(yīng)力束筋。單箱單室截面中間與懸臂斷之比以1：2.5-3.0 時橫向受力最好故取懸臂端長3.0米，懸臂端部厚度不小于10cm，如設(shè)置防撞墻或需錨固橫向預(yù)應(yīng)力束筋，則端部厚度不小于20cm,故本截面端部厚度取25cm，支點截面頂板厚45cm，其余截面頂板厚25cm。2.1.4.2 底板 支墩處底版還要承受很大的壓應(yīng)力，一般來講：變截面的底板厚度也隨梁高變化，墩頂處底板為梁高的1/10-1/12，跨中處底板一般為200-250。底板厚最小應(yīng)有120。箱梁頂板厚度應(yīng)滿足橫向彎矩的要求和布置縱向預(yù)應(yīng)力筋的要求。本設(shè)計中采用雙面配

32、筋，且底板由支點處以拋物線的形式向跨中變化。底板在支點處設(shè)計為實心箱型截面厚度為50cm,在跨中底板厚25cm. 2.1.4.3 腹板和其它細(xì)部結(jié)構(gòu)(1) 箱梁腹板厚度 腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。在預(yù)應(yīng)力梁中，因為彎束對外剪力的抵消作用，所以剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力的值比較小，腹板不必設(shè)得太大；同時，腹板的最小厚度應(yīng)考慮力筋的布置和混凝土澆筑要求，其設(shè)計經(jīng)驗為：1.腹板內(nèi)無預(yù)應(yīng)力筋時，采用200mm。2.腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋管道時，采用250300mm。3.腹板內(nèi)有錨頭時，采用250300mm。大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬，以承受支點處交大的剪力，一般采用3006

33、00mm，甚至可達(dá)到1m左右。本設(shè)計支座處腹板厚取60cm，跨中腹板厚取30cm。(2) 梗腋 在頂板和腹板接頭處須設(shè)置梗腋。梗腋的形式一般為1：2、1：1、1：3、1：4等。梗腋的作用是：提高截面的抗扭剛度和抗彎剛度，減少扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力和畸變應(yīng)力。此外，梗腋使力線過渡比較平緩，減弱了應(yīng)力的集中程度。本設(shè)計中，根據(jù)箱室的外形設(shè)置了寬300mm，長900m的上部梗腋，而下部采用1：1的梗腋。(3) 橫膈板構(gòu)造對于箱形截面，抗扭剛度大，故除支點部位設(shè)置橫隔板外，主橋沿縱向不設(shè)置橫隔板。零號塊橫隔板傳遞的荷載較大，通常用一片剛性橫隔進(jìn)人孔加強(qiáng)鋼筋網(wǎng)板，中部開設(shè)人洞。在各支座支承附近，一般將底板和腹板加厚

34、，以起到柔性橫隔板的作用。端橫隔板除考慮受力的因素外，還要提供預(yù)應(yīng)力鋼筋彎起錨固位置。一般支承處的橫隔板受到底板和腹板的約束影響，當(dāng)現(xiàn)澆混凝土在橫隔板方向發(fā)生收縮時，有可能產(chǎn)生裂縫；所以橫隔板內(nèi)有必要設(shè)置防收縮鋼筋。另外，人洞切斷了橫縱向鋼筋，需在空洞方向設(shè)置補(bǔ)強(qiáng)鋼筋，在空洞周邊還要設(shè)置加強(qiáng)鋼筋。本設(shè)計中由于將橋梁處理為平面桿系，故將橫隔板重量簡化為集中力加載在相應(yīng)的節(jié)點上跨中截面及中支點截面示意圖如下所示： 圖2.1 跨中橫斷面圖（單位:cm）圖2.2 支點處橫斷面圖（單位:cm）2.2 臨時固結(jié)構(gòu)造懸臂施工時，為保證結(jié)構(gòu)幾何體系不變，需將墩梁固結(jié)，以承受不平衡彎矩。常用的固結(jié)方法為:在支零

35、號塊臨時固接座縱向兩側(cè)設(shè)置兩排臨時混凝土塊作為臨時支座。臨時支座內(nèi)穿預(yù)應(yīng)力精軋螺紋粗鋼筋，兩端分別錨固在主墩和主梁底板內(nèi)，鋼束的數(shù)量應(yīng)由施工中的不平衡彎矩確定。為便于拆除，在臨時支座內(nèi)設(shè)有約10-20cm厚夾有電阻絲的硫磺砂漿夾層，硫磺砂漿具有抗壓強(qiáng)度高、加熱容易軟化的特點，便于臨時支座的拆除。2.3 掛籃構(gòu)造懸臂施工連續(xù)梁橋的主要施工設(shè)備是掛籃。懸臂掛籃懸掛在已澆梁段上，將澆筑混凝土的濕重和掛籃自重傳遞到先前施工的梁段上。掛籃在施工重是附屬在橋體上的一個臨時結(jié)構(gòu)，除了承受掛籃自身重量外，要考慮澆筑一個節(jié)段混凝土的最大重量，因此對掛籃的要求不但是自重小，而且要求剛度大，變形小，保證混凝土澆筑質(zhì)

36、量。同時還要求移動靈活，拆卸方便，操作安全。掛籃的一般構(gòu)造由主桁承重系統(tǒng)，模板系統(tǒng)，錨固與平衡重系統(tǒng)，懸吊與調(diào)高系統(tǒng)，工作平臺等幾部分構(gòu)成。掛籃作用在已澆梁體為兩個集中力。這兩個集中力可根據(jù)掛籃的質(zhì)量分布傳遞到前支點及后支點上。掛籃及模板系統(tǒng)的總重50t，其中模板系統(tǒng)20t，主桁承重系統(tǒng)等30t，故對梁段前支點為-600kn,后支點為100 kn。該掛籃的設(shè)計承載能力160t。2.4 主梁分段與施工階段的劃分2.4.1 分段原則2.4.1.1.箱梁施工節(jié)段的劃分主要考慮以下幾個因素：（1）零號塊托架施工，工作條件相對較好，考慮到施工機(jī)具，臨時物品堆放等因素， 可適當(dāng)劃分長一些。（2）掛籃的承載

37、能力與抗傾覆性。本設(shè)計掛籃承載能力1600kn，故梁段劃分長度不宜超過5m。（3）梁段劃分不宜過短，要滿足預(yù)應(yīng)力管道彎曲半徑的要求。（4）梁段劃分的規(guī)格盡量減少，以利于施工。2.4.1.1. 計算結(jié)構(gòu)簡圖全橋三跨共取67個單元，68個結(jié)點，其中1、411、2633、3542、49、50、5764號單元長為3m，3、1217、2025、34、4348、5156、65號單元長為2m，2、66號單位為4m,橋墩簡化為活動和固定鉸支座。結(jié)點x、y坐標(biāo)按各結(jié)點對應(yīng)截面的形心點的位置來確定，結(jié)構(gòu)計算簡圖，如下圖所示。圖2.3 結(jié)構(gòu)計算簡圖2.4.2 施工階段劃分施工方法及單元劃分確定之后，就可以模擬實際的

38、施工過程。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用懸臂施工法需在施工中進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，經(jīng)過一系列的施工階段而逐步形成最終的連續(xù)梁體系。計算出各個施工階段的內(nèi)力，再將各個階段的內(nèi)力累加后得到最終恒載內(nèi)力。在各個施工階段，可能具有不同的靜力體系，將施工每一個梁段模擬為三個階段：(1)掛籃前移，綁扎鋼筋。程序處理為拆除先前掛籃集中力，在已澆梁段上加載兩個集中力；(2)澆筑混凝土。程序處理為加載混凝土濕重；(3)張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。程序處理為拆除前階段加載的混凝土濕重，安裝單元，同時張拉預(yù)應(yīng)力。具體的施工過程如下：階段1：架設(shè)主墩墩頂支架和托架，安裝支座，并將活動支座臨時鎖定;綁扎鋼筋，澆注零號塊梁段;混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，

39、張拉頂板預(yù)應(yīng)力束和腹板下彎束。階段2：在梁段上對稱架設(shè)掛籃4個，立模板，綁扎鋼筋，預(yù)埋預(yù)應(yīng)力管道，做好混凝土澆筑的準(zhǔn)備工作。階段3：澆筑16 21 48 52混凝土，養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期或強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計值。階段4：張拉頂板束及腹板下彎束。階段5：拆除模板，掛籃前移至新的位置錨固。綁扎鋼筋，預(yù)埋預(yù)應(yīng)力管道，做好混凝土澆筑前的準(zhǔn)備工作。階段6-39：重復(fù)3，4，5 階段的工作，直至梁體達(dá)到最大雙懸臂狀態(tài)。階段40：施工邊跨。階段41：拆除邊跨懸臂段掛籃，安裝邊跨合攏段吊籃與模板。綁扎鋼筋，準(zhǔn)備混凝土澆筑。階段42：澆筑混凝土并養(yǎng)護(hù)至相應(yīng)齡期。階段43：張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。階段44：拆除邊跨滿堂支架。階段45：

40、中跨合龍階段46：張拉預(yù)應(yīng)力。階段47：拆除掛藍(lán)和臨時支座進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換；階段48：施加二期恒載。2.4.3 施工注意事項(1) 梁段懸臂灌注時，與前段混凝土結(jié)合面應(yīng)予鑿毛，并清洗干凈，縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用搭接。(2) 各合攏段混凝土灌注，應(yīng)選擇非溫度急劇變化日之夜間氣溫最低時進(jìn)行。為切實保證灌注質(zhì)量，在中跨合攏段兩端截面間設(shè)鋼支撐，并于頂、底板上各張拉四根臨時鋼索，以鎖定合攏段兩側(cè)梁部。(3) 懸灌施工時，兩端施工設(shè)備的重量要保持平衡，并注意無左右偏載，兩端澆筑混凝土進(jìn)度之差不得大于2 立方米。(4) 安裝盆式橡膠支座前應(yīng)注意將支座的相對滑動面和其他部分用丙酮或酒精擦洗干凈，安裝支座標(biāo)高應(yīng)符合

41、設(shè)計要求，其四角高差不得大于1mm，活動支座的四氟板必需擱置在盆中，使支座能充分發(fā)揮其受力和位移功能。(5) 為使主梁施工達(dá)到高質(zhì)量、高精度和高安全度，除要求混凝土強(qiáng)度達(dá)到85%以后方可施加預(yù)應(yīng)力外，對已灌注的梁段，要求通過以下四個方面的檢查校核后，方可進(jìn)行下一梁段的施工：1. 混凝土強(qiáng)度必須達(dá)到或超過設(shè)計標(biāo)號。2. 箱梁截面各部尺寸以及中線誤差必須滿足施工規(guī)范要求。3. 預(yù)應(yīng)力的錨下控制應(yīng)力和鋼絞線的伸長量是否達(dá)到設(shè)計值。4. 實測撓度值與設(shè)計值相符。3 荷載內(nèi)力計算3.1、毛截面幾何特性計算：3.1.1 基本資料3.1.1 .1 主要技術(shù)指標(biāo)橋型布置：48m+80m+80m變截面連續(xù)梁橋（

42、圖2-1）橋面凈空：凈-14+21.5m人行道設(shè)計荷載：公路i級，人群荷載取3.5kn/m2 橋面縱坡：1.5 %橋面橫坡：2.0 %圖3.1 結(jié)構(gòu)橫斷面圖（單位:cm）3.1.2 材料規(guī)格及單位約定主梁：采用50號混凝土，容重為27kn/m3，彈性模量取3.45107 kpa；橋面鋪裝：采用防水混凝土，厚度為10cm，容重為25kn/m3；人行道、欄桿：采用20號混凝土，容重為25kn/m3；橫隔板：采用c50混凝土，容重為27kn/m3，彈性模量取3.45107 kpa。 橋面橫坡：根據(jù)文獻(xiàn)（5）p11頁第1.7.3條規(guī)定為1.5%-3.0%,取2.0%。 單位約定：力: ；彎矩:；扭矩:

43、；線位移:；角位移:弧度；應(yīng)力: (除基礎(chǔ)計算為外)；長度:；面積:。3.1.3橋梁設(shè)計荷載根據(jù)規(guī)定荷載設(shè)計等級為公路i級、人群荷載為2.5kn/m由橋梁博士建立模型求得各截面的特性如下所示：單位：mm表 3-1 結(jié)點截面幾何特性總表截面號換算面積a(m2)換算慣矩(m4)中性軸高度（m）48.28 4.97 1.22 58.41 5.43 1.25 68.63 6.19 1.31 78.94 7.31 1.38 89.31 8.84 1.47 99.78 11.0 1.58 1010.4 13.8 1.7 1111.0 17.6 1.84 1211.8 22.7 2.0 1312.4 26.

44、9 2.11 1413.0 31.9 2.23 1513.7 38.0 2.35 1614.5 45.1 2.48 1715.4 53.6 2.62 1816.3 63.6 276 表3-2 截面幾何尺寸總表截面號456789101112131415161718截面高度(mm)200020662166230024662666290031663466368539184166442947075000頂板厚度(mm)250254261270281294310327347362377394411430450腹板厚度（mm）3003063163303463663904164464684915165425

45、70600底板厚度（mm）2502552632752812943103273473623773944114305003.2 恒載計算結(jié)果恒載(一期恒載+二期恒載)內(nèi)力計算結(jié)果見下表（不計混凝土收縮徐變）表3-3 恒載內(nèi)力計算結(jié)果(一期恒載+二期恒載)單元號節(jié)點號軸力剪力彎矩水平位移豎向位移轉(zhuǎn)角位移110.00e+002.31e+034.39e-11-5.42e-040.00e+00-1.07e-03220.00e+001.58e+035.83e+03-5.42e-04-3.14e-03-1.01e-0333-6.54e-135.97e+021.02e+04-5.42e-04-6.83e-03-

46、8.18e-0444-4.76e-111.08e+021.09e+04-1.11e-03-2.89e-024.24e-04552.52e-11-1.23e+031.01e+04-1.55e-03-4.21e-021.46e-0366-1.71e-11-2.58e+035.28e+03-1.85e-03-4.79e-022.22e-03774.05e-12-3.85e+03-3.47e+03-2.00e-03-4.83e-022.71e-0388-4.35e-11-5.15e+03-1.61e+04-2.00e-03-4.50e-022.96e-03993.06e-11-6.48e+03-3.2

47、6e+04-1.88e-03-3.94e-022.99e-0310102.80e-11-7.85e+03-5.32e+04-1.66e-03-3.27e-022.86e-031111-3.31e-11-9.26e+03-7.79e+04-1.38e-03-2.57e-022.60e-031212-1.37e-10-1.07e+04-1.07e+05-1.06e-03-1.89e-022.26e-0313133.26e-11-1.19e+04-1.29e+05-8.45e-04-1.49e-022.02e-0314142.07e-10-1.32e+04-1.54e+05-6.39e-04-1.1

48、3e-021.76e-0315153.03e-11-1.45e+04-1.81e+05-4.44e-04-8.07e-031.50e-0316167.64e-11-1.58e+04-2.10e+05-2.69e-04-5.37e-031.23e-03 續(xù)表3-3 單元號節(jié)點號軸力剪力彎矩水平位移豎向位移轉(zhuǎn)角位移1717-1.13e-12-1.77e+04-2.42e+05-1.20e-04-3.18e-039.65e-0418182.36e-11-1.84e+04-2.78e+051.26e-19-1.51e-037.06e-041919-1.20e-101.93e+04-3.35e+050.

49、00e+000.00e+002.87e-042020-1.86e-101.82e+04-2.79e+056.40e-192.12e-04-1.33e-042121-1.94e-101.62e+04-2.43e+053.69e-05-3.14e-04-3.94e-042222-6.02e-111.49e+04-2.12e+051.13e-04-1.37e-03-6.67e-042323-1.01e-101.36e+04-1.83e+052.20e-04-2.95e-03-9.46e-042424-2.14e-101.24e+04-1.56e+053.54e-04-5.06e-03-1.23e-0

50、32525-6.27e-111.11e+04-1.32e+055.07e-04-7.64e-03-1.51e-032626-8.29e-119.93e+03-1.10e+056.71e-04-1.06e-02-1.78e-032727-3.41e-118.48e+03-8.17e+049.31e-04-1.60e-02-2.17e-032828-3.90e-127.09e+03-5.75e+041.16e-03-2.18e-02-2.49e-032929-2.52e-115.74e+03-3.74e+041.33e-03-2.75e-02-2.68e-0330301.34e-114.43e+0

51、3-2.12e+041.41e-03-3.21e-02-2.71e-0331314.32e-123.15e+03-8.93e+031.36e-03-3.46e-02-2.53e-0332327.56e-111.89e+03-4.80e+021.17e-03-3.34e-02-2.09e-0333337.63e-115.46e+024.07e+038.41e-04-2.66e-02-1.36e-0334345.61e-11-1.90e+024.60e+03-6.86e-04-6.55e-022.18e-03 續(xù)表3-3 單元號節(jié)點號軸力剪力彎矩水平位移豎向位移轉(zhuǎn)角位移3535-4.19e-12-

52、6.79e+023.73e+03-6.85e-04-6.11e-022.23e-0336361.84e-12-2.01e+035.96e+02-1.13e-03-7.09e-023.24e-0337371.11e-10-3.36e+03-6.56e+03-1.41e-03-7.29e-023.92e-0338381.60e-10-4.62e+03-1.76e+04-1.52e-03-6.92e-024.29e-0339391.62e-10-5.89e+03-3.25e+04-1.47e-03-6.20e-024.37e-0340401.53e-10-7.20e+03-5.12e+04-1.28e-03-5.28e-024.22e-0341411.84e-10-8.54e+03-7.39e+04