接觸網(wǎng)站場平面設(shè)計

1、課程名稱：接觸網(wǎng)站場平面設(shè)計院系：電氣工程系專業(yè)：電氣工程及其自動化年級：姓名：指導教師：2015年10月23日目 錄第一章原始資料2第二章負載計算3第三章簡單鏈形懸掛安裝曲線計算73.1半補償簡單鏈形懸掛安裝曲線確定（站線） 7第四章 半補償鏈形懸掛錨段長度及張力增量曲線134.1計算條件134.2半補償鏈形懸掛張力增量及錨段長度的計算 14第五章 平面設(shè)計u II - II 嚴5.1接觸網(wǎng)平面設(shè)計（站場）的一般次序: 165.2設(shè)計的一般技術(shù)原則1.65.3劃分錨段175.4拉出值的確定195.5咽喉區(qū)放大圖195.6站場平面表格說明 20第六章軟橫跨支柱容量校驗6.1混凝土選取支柱選取與

2、校驗186.2軟橫跨中間柱容量校驗 206.3軟橫跨下錨容量驗算236.4緩和曲線跨距校驗26第一章原始資料1、懸掛形式：正線全補償簡單鏈形懸掛，站線半補償簡單鏈形懸掛。2、氣象條件：第三典型氣象區(qū)tmax=40C ； tmin=10C ； gax =5 C ； Vma 25m S ； V10m S ；覆冰厚度：b=5mm ;覆冰密度：=900kgm3。3、懸掛數(shù)據(jù)： 結(jié)構(gòu)高度為h=1.3m , e=4m站線：承力索 JT70, Tcmax=1500kg 接觸線 CT85,Tjm=1000kg正線：承力索 JT70, Tcmax=1500kg 接觸線 CT110,Tjm=1000kg4、土壤特

3、性：安息角（承載力）=30o,填方地段。第二章負載計算一、接觸網(wǎng)負載計算氣象條件：第三典型氣象區(qū)tmax=40C ； tmm = -10 C ； tvmax_-5C ； Vmax=25m S ； V10m S ； 覆冰厚度：b =5mm ;覆冰密度： r 900kg m3。承力索 JT 70： dc =10.5mm，gc = 0.00599kN. m，a=0.85/1，K =1.25K風負載體型系數(shù)a風速不均勻系數(shù)正線接觸線 CT-110： A = 12.34mm，B 12.34mm，gj1 = 0.00992kN m站線接觸線 CT-85： A -10.8mm, B2 =10.76mm ,

4、gj2 =0.00769kN m風速不均勻系數(shù)表計算風速（m/s）20以下2030313535以上a1.000.850.750.70垂直負載：1、接觸線 CT-110 自重負載：gj1 =0.00992kN m接觸線CT-85自重負載：gj2 = 0.00769kN m2、 承力索JT 70自重負載：gc =0.00599kN m3、 吊弦及線夾自重負載：gd =0.0005kN；m4、接觸懸掛無風無冰的自重負載正線：q1=gj1gcgd= 0.00992 0.00599 0.000 16.41 10kN.m站線：q2二 gj2gcgd=0.00769 0.00599 0.0005=14.18

5、 10“kNm5、承力索純冰負載gcb =二 b b(b d) gH 10=3.14 900 155 (15 10.5) 9.81 10-9.923 10”kN/m &接觸線純冰負載斗 b b A + 3、“ _9gj1bO=， b () g H 10正線：2 22A C d C d Q Q X i A Q Q X= 3.14 900 一(一 .) 9.81 10 =4.125 10kN / m2 2 2” b b A2 + B2、 “ag j2b0 = b () g H 10站線：2 2215 15 10.8+10.76a= 3.14 900() 9.81 10=3.801 10 kN /m

6、2 2 2水平負載7、最大風速時承力索風負載pcv =o.625akdlv2 10 0.625 0.85 1.25 10.5 252 10=4.357 10kN/m8、接觸線上所承受的水平風負載(被認為傳給了定位器而忽略不計)正線：.”4 II 嚴pj1v =0.625akAv2 10=0.625 0.85 1.25 12.34 252 10=5.121 10kN/m站線I pj2v =0.625akAv2 10=0.625 0.85 1.25 10.8 252 10=4.482 10kN/m9、覆冰時承力索風負載pcvb =0.625ak d 2b v2 10 止=0.625 1 1.25

7、10.5 2 5 102 10$ =1.601 10kN/m10、覆冰時接觸線風負載I i正線：pj1v0.625ak Adv2 10-0.625 1 1.25 12.34 5 102 10-1.354 10kN/m站線：pj2v0.625ak Adv2 10 =0.625 1 1.25 10.8 5 102 10=1.234 10kN/m合成負載11、最大風速時的合成負載及與鉛垂線的夾角正線：qv1max = .q201 q2cv 二 0.016412 0.0043572 =16.98 10kN/m站線：qv2max 二.q202 q2cv 二 0.014182 0.0043572 =14.

8、83 10kN/marcta-arctan 0004357 =14.87 :q0i0.01641常丄qcv丄 0.004357 “門:2 =arcta n =arcta n17.08 -q020.0141812、覆冰時的合成負載及與鉛垂線的夾角正線：qm 二 q01 - gj1b0 gcb 2 qcJ = 0.01641 0.004125 0.00923 2 0.0016012= 29.81 10kN/m% = arctanPcvbp1 +9）仙 5b0.001601=arctan3.08 -0.01641 +0.004125+0.00923站線： I I I qb2 二 v q02 gj2b

9、0 gcb 2 q2cvb hf0.01418 0.003801 0.00923 2 0.0016012 =27.26 10kN/m2 二 arctanq02 + g j2b00.00923qcvb 二arctan0.00923=18.74gcb0.01418 0.003801 0.00923、最大跨距計算站線：承力索JT70,Tcmax=1500kgTcmax=1500kg正線：承力索JT70，I已知條件：T=10KN,當量系數(shù)接觸線 CT85,Tjm=1000kg接觸線 CT110,Tjm=1000km=0.9( 0.850.9 )，直線區(qū)段接觸線許可風偏移值bjx1=0.5m,曲線區(qū)段接

10、觸線許可風偏移值bjx2=0.45m,接觸線水平面內(nèi) 支柱擾度j =0.02m。直線區(qū)段“之”字值a=300mm 曲線區(qū)段拉出值a見下表接觸線拉出值表對于簡單鏈形懸掛曲線半經(jīng)R(m)180RE12001200R100.5-0.020.5-0.022 -0.32=86.13m=92.06m因此取 l max =65m曲線區(qū)段:Imax =22*bjx- j a)叫R式中r相應曲線半徑（m ；a曲線區(qū)段接觸線拉出值（m站線:半徑R(m)40060015002000最大允許跨距計算值(m)49.2658.1172.8573.45最大允許跨距取用值(m)40406565第三章簡單鏈形懸掛安裝曲線計算3

11、.1半補償簡單鏈形懸掛安裝曲線確定(站線)3.1.1計算條件1、確定最大合成負載有負載計算可知，覆冰時合成負載最大，即qmax二qb1 =29.81 10kN/mmax2、確定當量跨距當量跨距由id、Ti3i討n、Ti決定，其中ii為計算錨段內(nèi)的各個實際跨距(m ，i丄n為計算錨段內(nèi)的跨距數(shù)， 本次設(shè)計取ID =60m3、計算臨界負載，確定起始條件。(1)計算結(jié)構(gòu)系數(shù)：2 * 2一仏任)=(604) “蔭id602(2)確定qj和判定起始條件對于半補償鏈型懸掛，qj二-q。Tc024azmax(tb -tmin)+2Wt miliD2 minZmax 二Tcmax：TjN=15000 0.75

12、1 10000=22510N計算qij時，涉及到接觸線無弛度時的承力索張力Teo,此時它還是未知數(shù)，故用下式近似算出，鋼承力索n取0.75，即Teo =Temax =0.75 111.25kN /mWtmin = q02q02TjTc0= 14.18 10- 14.18 io0.751 10 =23.65 10kN/m11.25qij 二 -q02 tTc0Tj24 Zmax tb -tmin卞j十Vmiimin-14.18 10” 011.2524 17 10 dj 1023.65 10,602= 14.45 10”KN/m由于：qij ：7b2因此：取覆冰溫度時的條件作為計算的起始條件。即

13、:1二 tmin-5 C； q1二 qb2= 27.2610 kN/m；T1二 Tcmax = 15kN4、計算最大覆冰或最大風速時承力索的張力，校驗起始條件 校驗起始條件由于選取覆冰溫度時的條件作為起始條件，因此要對最大風速時的張力進行I-II校驗，而，qvmax =16.98 10kN/m ： qb2 = 27.26 10kN/m，初始條件I不變，不需要驗算。即初始條件為：匕=tmin = -5 Gq =qb2 =14.18kN /m =Tcmax 二 15kN 接觸線無弛度時(t0 = 0 C )的承力索張力Tc0的精確計算I I T0 +AT0 +BTc+C =0A = ： ES t0

14、 -t12q12IdE *S24(Tcmax + F f-Tcmax=1710105 7005(27.26 0 2 漢602 0570“2_15 = _12.7624150.751102qiq0TjlD *E *S B =12(Tcmax +Tj 2.6 227.26 14.18 100.751 10 60105 70212 汶(15 +0.751 父 10)= 12.63Id2es24一(14.18漢10 2 乂 602 工105匯 701 =197.010.7512102二15 + 0.7510丫代入上式則Tc0 =12.9kN5、計算并繪制有載承力索的張力一溫度曲線：由初始條件可知：町0

15、.751x10W =5 q。 j -27.26 1014.18 1036.72 10kN/mTc011.25乙=Tcmax：Tj =15 0.751 10 =22.51kN叫 一 qx q0 .Tc0= 27.26 10 14.18 10 0.751 10 =36.72 10kN/m11.25乙二 Tx5 =(Tx 7.51)kNtx = F1由公式 -2 2W Id24 Z2Jw：iD24a Z；:ES:(tx - t1)Wx2lD W12lD _幾一丁124Z； 一 24Z； 一 ES1 Wx2|D2DS =1698.9241698.9Tcx 7.51 211.8 -0.1428 tx 5

16、2 2W Id ES4乙211.65即：承力索張力-溫度數(shù)據(jù)表如下tx( C)-10010203040Tcx(KN)15.6714.5713.5012.4811.5010.57可得出有載承力索張力一溫度曲線-10010203040tx(1C)6計算并繪制有載承力索的弛度一溫度曲線2承力索弛度由f WxlL決定x 8乙tx-10010203040Tcx15.6714.5713.512.4811.510.57fWx0.036720.036720.036720.036720.036720.036721 1Zx23.1822.0821.0119.9919.0118.08300.1780.1870.19

17、70.2070.2170.228Fx350.2430.2550.2680.2810.2960.311400.3170.3330.3500.3670.3860.406450.4010.4210.4420.4650.4890.514500.4950.5200.5460.5740.6040.635550.5990.6290.6610.6950.7300.768600.7130.7480.7860.8270.8690.914650.8370.8780.9230.9701.0201.07332Wxi36.72 10 liF =X 8ZX 8(G +7.51)有載承力索的弛度一溫度曲線7、計算并繪制接觸線

18、各實際跨距的弛度一溫度曲線接觸線弛度由fj二(Fcx-Fco)決定Fc0 =坐=0.135 10”1： Fc0 =：9單=0.135 10J3li28Tco8Tco則曲線為詳見附錄表8、計算并繪制無載承力索的張力一溫度曲線由于Tco值已知，所以根據(jù)有載承力索的條件，可以決定無載承力索的起始條件下的張力Two，其值由下式?jīng)Q定:TcwOgclDESl24TcwO-TcoqolDESc24Tco由此式算出Tcwo= 10.2163kN，將to、gc及Tcwo作為已知情況，就可以利用公式t _t_gXtx 一 to - 亠.224TcwoTcwo2 2gd2Tcwx24 Tc；x : ESc= 83.

19、937 316.59TcwxT：xO.1428囂x 0.1428= 0 -3.033-86.97 316.59 一 Tcwx確定任意溫度下無載承力，按一定間隔給出Tcwx值，即可求出相應的tx值，如表由 Tcwx 二 f (tx)曲線,又可由Fwxg28Tcwx求得則可得Tcwx二f(tx)曲線，如下:心-10010203040Twx11.271710.17829.09818.05207.05496.12739、計算并繪制無載承力索各實際跨距的弛度一溫度曲線232gcl i =0.5 10 li 8Tcwx8Tcwx則無載承力索各實際跨距內(nèi)的弛度一溫度曲線tx-10010203040Tcwx1

20、1.271710.17829.09818.052j7.05496.1273Fwx300.0049903740.0055265170.006182610.0069858420.0079731820.009180226350.0067924540.0075222040.0084152190.0095085070.0108523860.012495308400.0088717760.009824920.0109913060.0124192750.0141745450.016320402450.0112283420.0124346640.0139108720.0157181450.0179396590

21、.020655509500.013862150.0153514370.0171739150.0194051170.0221477270.025500628550.0167732020.0185752390.0207804380.0234801910.026798750.023480191600.0199614960.022106070.0247304380.0279433680.0318927270.036720905650.0234270340.0259439290.0290239170.0327946470.0374296590.043096062第四章半補償鏈形懸掛錨段長度及張力增量曲線

22、4.1計算條件在設(shè)計中，規(guī)定在計算極限溫度下，中心錨結(jié)合補償器的張力差值 .?。?%Tj，Tj代表接觸線在補償器處的張力。1、 承力索 JT-70 :承力索計算截面積：S =70mm2Cx =hF0=1.31.18 10h =1.3-7.45 10 3 ;承力索彈性系數(shù)IEc =105GPa ;線脹系數(shù):c =17 10”K，2、 接觸線 CT-85:接觸線計算截面積：S=86mm2 ;接觸線彈性系數(shù)Ej2 =120GPa ;線脹系數(shù)：j =17 10上1I|3、 tma - 40 Ctmin - -10 C吊弦及定位器處于正常位置時的溫度td二tmax丄tmin = 40 一10 = 15

23、：C ,2 2溫差加1=扁7=40-15 =25弋 &2=tmin-td=-10-1525C; |&1冋&2|，J以企為計算條件。4、結(jié)構(gòu)咼度h=1.3m， e=05、 懸掛的自重合成負載：q = gcgjgd=14.18 10kN/m接觸線的單位自重負載：g)=0.769kg/m = 7.69 10”kN/m6、 接觸線無弛度時，承力索的弛度22-3 2尸0=纜逼14.18 10 h 1.18 10h 吊弦的平均長度8Z8Tc 8 15站線承力索弛度及吊弦平均長度3540506065F00.004130.004720.00590.007080.00767Cx1.20873751.18081.

24、113751.03180.98523754.2半補償鏈形懸掛張力增量及錨段長度的計算1、吊弦造成的張力增量L(L l)gj( ； - ： ：t)2c式中：厶Tjd 只考慮溫度變化時，吊弦所引起的張力增量（kN）gj 接觸線單位長度自重負載（kN/m）L 由中心錨結(jié)至補償器間的距離（m）（半錨段長度）c吊弦平均長度（m2、定位器形成的張力增量L(L八-26 =Ey5L(e(Tm 36 )式中：厶Tjw 只考慮溫度變化時，定位器所引起的張力增量（kN） ； R 曲線區(qū)段 的曲率半徑m ; d 定位器的長度 m ; Tjm 接觸線在補償器處的張力（kN）3、直線區(qū)段張力增量的計算，由于接觸線交替受拉

25、和受壓，定位器對接觸線張力變化影響很小，可以護綠不計，即不考慮汀jw，僅考慮刁璇作用時:由公式： j L(L繆C7 決定2c+L(L +l)gj3EjSj 心4、曲線區(qū)段張力增量的計算由公式： j2：jT ：Tj；、決定可得出其錨段長度及張力增量曲線:2（ Ijd Ijw）13EjSj（： ：t-）第五章平面設(shè)計5.1接觸網(wǎng)平面設(shè)計（站場）的一般次序：（1）、放圖站場的放圖一般根據(jù)站場的大小，其比例取1:100o ,對于小站也可取1:2000。（2）、布置支柱先布置咽喉區(qū)支柱，然后布置站中心，最后完成其他部分。（3）、劃分錨段確定錨段徑路、起訖點與中心錨結(jié)位置，并繪出咽喉區(qū)放大圖。（4）、確定

26、接觸線拉出值從咽喉區(qū)開始，依次確定出拉出值的大小與方向?！盜I（5）、確定電分段、電分相及隔離開關(guān)的位置I根據(jù)站場線路的多少、站線與貨線的可靠性及靈活性的要求，以及有無牽引 變電所等綜合考慮確定。（6）、確定支柱類型根據(jù)支柱所在位置、功用，確定鋼柱、鋼筋混凝土支柱以及軟（硬）橫跨柱、I I腕臂柱的類型、容量及編號。5.2設(shè)計的一般技術(shù)原則（1）、選擇硬橫跨或軟橫跨目前,在站場咽喉以內(nèi)，一般使用絕緣軟橫跨或硬橫跨，盡量不使用雙線路腕臂 柱。硬橫跨在帶電作業(yè)方面也會受到限制， 然由于硬橫跨較軟橫跨在某些方面具 有更優(yōu)越的性能，對于高速電氣化線路應該首先選用軟橫跨。軟橫跨所跨越的股道數(shù)一般不超過八股

27、， 如股道過多，橫跨距離太大，而股道間 距允許時，可在中間加設(shè)一軟橫跨住，該支柱類型應按較大一側(cè)的容量來決定。軟橫跨住允許在后側(cè)兼掛腕臂。在站場中心區(qū)進行支柱布置時，其跨距應盡可能接近最大允許值， 以減少支柱數(shù) 量。特別是注意減少軟橫跨柱和鋼柱等大型支柱的數(shù)量。(2) 、支柱布置先從咽喉區(qū)開始設(shè)計正線上的道岔柱，道岔定位原則上應盡量采用標準定位。其 標準定位的最佳位置是兩接觸線的交點位于兩內(nèi)軌距745mm勺中間位置。當由于地形限制時可采用非標準定位，此時，應使兩接觸線的交點位于道岔導曲線兩線 間距500 700mm兩內(nèi)軌距935 735mm處的中間點的上方。(3) 、盡量使用最大計算跨距接觸網(wǎng)

28、支柱布置，其跨距大小應根據(jù)懸掛類型、曲線半徑、接觸線最大風偏移值 和運營經(jīng)驗綜合考慮確定。在最大計算風速條件下，接觸線距受電弓中心軌跡的 最大水平偏移值，一般不得大于 500mm設(shè)計中盡量采用標準跨距。常用標準跨距定為 5的整倍數(shù)，即40、45、50、55、60、65m數(shù)種，最大允許跨距一般不超過 67m相鄰跨距間，小跨距值應盡量不小于大跨距的 75%若使用的跨距與原計算跨距一一II值不相符合，確定接觸線的拉出值時，應校驗其風偏移值。(4) 、考慮安全因素基本站臺或中間站臺上的支柱，其邊緣至站臺邊的距離，應分別不小于4m或2m 一般取6m道岔定位柱取2.6m，鋼柱和軟橫跨柱均可取 3.1m。(

29、5) 、考慮美觀因素I i靠近站旁的支柱，注意不要正對著門窗，站旁兩側(cè)的支柱，應盡量對稱布置。站 場支柱平面布置，應考慮各個站場的特點。站場是客貨的集散地，在技術(shù)經(jīng)濟合 理的條件下，也應當注意美觀。5.3劃分錨段(1) 、合理選擇錨段起訖點站場上的錨段要充分利用錨段長度， 原則上應每個獨立股道設(shè)立一個錨段， 在選擇確定錨段起訖點的下錨支柱時，應注意下錨支沿前進方向的轉(zhuǎn)角須符合規(guī)定， 跨越線路股道不宜過多。(2) 、站場錨段的確定原則: 站場兩端，一般應設(shè)絕緣錨段關(guān)節(jié)，若受地形條件的限制，允許三股道以下的車 站一端設(shè)置。在牽引變電所及分區(qū)亭附近應設(shè)電分相裝置。 靠近電分相裝置車站 的一端，一般設(shè)

30、非絕緣錨段關(guān)節(jié)。分相裝置的位置，應盡可能考慮車站調(diào)車作業(yè) 的方便，并避免設(shè)在大坡道上。（3）、正線錨段長度的確定原則：直線區(qū)段：全補償鏈形懸掛，一般情況取1800m困難條件時，為2000m半補償鏈形懸掛，一般情況取1600m困難條件時，為1800m曲線區(qū)段：全補償鏈形懸掛，在曲線半徑小于1500m的曲線長度占錨段長度50液其以上時， 其錨段長度不得不大于1500m（4）、張力差不應超過許可值對于半補償鏈形懸掛，其接觸線的張力差不得大于額定張力的 15%全補償鏈形 懸掛，承力索的張力差不大于承力索額定張力的 10%并應滿足接觸線張力差的II要求。/I |（5）、盡量減少錨段數(shù)量站線的錨段長度，不

31、像正線要求那么嚴格。一般一股道站線只設(shè)一個錨段。對于 不長的站線，如貨物線、渡線等，在錨段長度不超過 900m時，可以僅在一端設(shè) 置補償器，成為所謂“半個錨段” 。（6）、錨段橫向穿越線路要少在站線下錨時，其橫向穿越的線路要盡量少，利于放線。在錨段通過相鄰兩道岔 時，一般把兩個接觸線布置成平行的比布置成交叉的要好。（7）、中心錨結(jié)位置選擇中心錨結(jié)位置一般設(shè)在錨段中部附近。原則上要求從中心錨結(jié)到兩端補償器的張 力差應大致相等，全補償鏈型懸掛和簡單懸掛還應考慮中心錨結(jié)線便于拉出、便于錨柱埋設(shè)和設(shè)置拉線。（8）、合理確定錨段關(guān)節(jié)的形式與位置 、在站場與區(qū)間的銜接處，一般應設(shè)置四跨絕緣錨段關(guān)節(jié)， 高速

32、線路應設(shè)五 跨絕緣錨段關(guān)節(jié)。 、速度在160k m以上的線路，應設(shè)置五跨至九跨帶(或不帶)中型嵌入段的 錨段關(guān)節(jié)。以取代分相絕緣器及三跨或四跨絕緣錨段關(guān)節(jié)。 、在車站兩端與區(qū)間銜接處應留一個錨段關(guān)節(jié)位置。5.4拉出值的確定(1) 、接觸線的拉出值，一般從道岔區(qū)開始布置。如最后碰到直線股道上相鄰 定位點同方向拉出時，可找兩邊跨距較小的支柱，讓其拉出值等于零。(2) 、在道岔附帶曲線末端的支柱處拉出值，是根據(jù)曲線半徑大小及跨距長短 決定的，一般取400mm通常不小于300mm以上拉出值適用于普速鐵路，對于高速鐵路起拉出值一般為 200mnr 300mm其中 直線區(qū)段取200mm曲線取300mmI

33、j| C i |.” ： I I 嚴5.5咽喉區(qū)放大圖II- II對于站場平面圖，因其放大比例有限，特別是大站，一般是道叉密集、懸掛密布，I其各組懸掛的走向、定位、跨越及下錨等均不易識別，不利于現(xiàn)場組織放線施工。 因此，根據(jù)施工需要，每一個站場兩端均應繪制咽喉區(qū)布線放大圖，以方便工程施工和提高工程建設(shè)質(zhì)量。繪制咽喉區(qū)的注意事項：(1) 、放大圖是橫方向上保持比例不變，縱方向的線間距擴大到8 10mmI i(2) 、著手繪制放大圖時，應從靠近站場中心的道岔，且從兩側(cè)站線做起，逐 步向兩端繪制，保持正線與區(qū)間銜接；(3) 、為了保證道岔交叉布置的定位和避免懸掛多次交叉，允許兩組懸掛在同一跨距內(nèi)平行

34、且等高布置。(4) 、保持兩組懸掛的交點位于定位點與道岔之間。(5) 、避免通過道岔下錨的站線懸掛穿越線路過多， 又要注意不要多次 交叉。 在接觸線改變方向時，要使該線在水平方向的走向與原方向的夾角不大于 6度, 困難時不應大于10度。(6) 、放大圖要明確地標示出錨段編號、錨段長度和下錨位置。5.6站場平面表格說明(1)、支柱側(cè)面限界指由支柱內(nèi)緣至線路中心的距離， 其值隨線路曲線半徑而變化。根據(jù)規(guī)定，直線 上建筑接近限界寬度為2440mm但在機車走行線上允許降為 2000mm在曲線區(qū) 段上，建筑接近限界的寬度還應加寬，加寬公式為：曲線內(nèi)側(cè)加寬寬度W嚴亠R 1500曲線外側(cè)加寬寬度式中r設(shè)計線

35、路的曲線半徑(m ；H計算點至軌面算起的高度(mm，般取3000mmh 外軌超高值(mm ； I目前在設(shè)計中，由接觸網(wǎng)支柱內(nèi)緣至線路中心線的距離，習慣上被稱為“支柱側(cè)面限界”，用符號表示。高速鐵路一般取3.1m，曲線區(qū)段按公式計算加寬(2)、支柱類型表示支柱的材質(zhì)、型號、容量及數(shù)量第六章軟橫跨支柱容量校驗支柱的負載是支柱在工作狀態(tài)下所承受垂直負載和水平負載的統(tǒng)稱。6.1.混凝土支柱選取校驗。1)0選取混凝土中間柱型號H78進行受力分析如下圖所示。在計算過程中跨距取65m，故m1：鏈形懸掛自重Q。=0.6KNq 二 gc gdg0.615 0.89 0.0 1.555kg / 15.55 N /

36、 mAZ 二 Cx - =3.3m2M(Q q0l)Z 珂06 15.55 65) 3.3 =3.336KN2 26 2M2：PVj =0.615 10 K : V dl =0.45KN /m0.3P之 j =4Tj4 100.1846 KNl65M(Pvj P之 j) H3.81KNM3:FVc =0.615 10$K： V2dl =0.42KN /mP之c =4TC4 1 5 0. =0. 27K9Nl65M3 =(% P之 c) H2 =4.948 KNM4: P支=0.615 10KV2F =2.46KNM 4=P/支H4 =10.7KNM =M, M2 M3 M4 =22.818KN

37、 ,考慮到安全系數(shù)1.5,則混凝土中間柱支柱型號為 H78合理2).對于轉(zhuǎn)換柱進行受力分析Q00.6M, = -( 0 q0l)Z 二-(15.55 65) 3.3 二-3.336KNM2=(Pvj1 P之 J1)H3.81KNM3 =(P/c1 P之ci) H= 4.948KNM 4=尺支H4 -10.7KNBbb&訂，Pmc 二Tc l 0.7615KN ;Pmj 二 Tj -0.508KNlI, l 1/I sl.IM(FVj2 Pmj )(Hi 0.2) =5.9396KN一、IM(FVc2 Pmc)(H20.2) =8.625KNM =M1 M2 M3 M4 M5 M6 =30.69

38、KN .考慮到安全系數(shù)1.5選取混凝土轉(zhuǎn)換柱型號為H 60250合理8.7+36.2軟橫跨中間柱容量校驗、一個跨距內(nèi)的自重負載Gi ,Gi =nql = n (g。gj gd) lI i i正線：GJ70 TCG100 ; gj = 0.89kg / m, gc = 0.615kg/m, gd = 0.05kg / m ;站線同正線6 9 9 7 9 =(0.89 0.615 0.05) 65 =101.1kg ;I懸掛結(jié)點零件重量判斷節(jié)點類型從A到B分別為1.5. 5. 5. 8. 5 .2線間距分別為14.7, 5.3, 5, 5.3.懸掛結(jié)點重量負載是由懸掛結(jié)點的懸掛零件組成的。-29.

39、75kg 1G1 二 G3 二 J5 *5*3*3G4 二 J4 二 7.29kgGI =Gh =0.5J8 +J5 =40.1kg3、橫向承力索及上、下部定位索的自重負載a aaa R 1(0.6030.806) =1.409!2 2結(jié)點負載G G RQ1 =101.1 1.409 8.95 29.75 = 141.66kgQ4 -101.1 1.409 9.85 7.29=122.48kgQn =101.1 1.409 5 40.1 = 148.46kgQI =101.1 1.409 5 40.1 = 148.46kgQ3 =101.1 1.409 4.25 29.75= 136.84kg

40、二、確定橫向承力索的水平張力T1、求懸掛支座反力由 MB =0有：n Qi * Xi1Q! * X|Q4* X2 Qii * X3 Qi * X4Q3 * X5L 一L141.66*3.2122.48*17.9*148.46*23.2148.46*28.2136.84*33.5-30.3= 487.11 kgnFb 八 Qi - Fa 二 Q1 Q4 Qu QiQ4 - Fa 二 210.7912、確定最短吊弦位置FB -Q3 =210.79 -136.84 =79.95(kg)0Fb Q3Q =79.95 141.66 =61.16（kg） ：0所以，最低懸掛點出現(xiàn)在 QI處，即I軌道上方。

41、3. 求最大弛度 f max 及T橫向承力索、上下部定位繩安裝高度表如下:支柱3固定條件支柱高度（m）砼支柱鋼柱備注121315括號內(nèi)的 數(shù)值是指 正線軌面 高度橫向承力索高度（m）11.9 (11.1)12.935 (12.335)14.935 (14.335)上部定位繩高度（m）大站9.11 (8.31)8.9 (8.31)8.91 (8.31)小站8.66 (7.86)8.46 (7.86)8.46 (7.86)下部定位繩高度（m）大站7.55 (6.75)7.35 (6.75)7.35 (6.75)小站7.1 (6.3)6.90 (6.30)6.90 (6.30)fMAxi - H H

42、 s -Cmin -3 -100 = 15 8.9 0.8 0.94 0.1 = 4.26m最大力矩由左側(cè)懸掛對 Q2懸掛點取矩為：Mmax =Fb (3.2 5.3)-Q3 3.2 =1353.82(kg/m)水平張力幾二MaXfmax11353.824.26= 318.54( kg)三、確定上、下部固定繩的張力取松邊張力為P=100kg1、線索的風負載：2203R =0.615: KdIV sin0.615 0.85 1.25 11 65 30 sin9010 = 42.05kgP =0.615tKdlV2si n 日20_3= 0.615 0.85 1.25 11.8 65 30 sin

43、 9010= 45kg2、接觸線之字力:a0.3Tz =4丁4 100018.5kgZ J l65y3、固定繩張力n上部固定繩張力：Tx 二 P-二 Pc =10042.05 = 310.25kgn下部固定繩張力：TS 二 P-二 Pj =100 5 (45 18.5)= 417.5kg=14、支柱受風力由支柱類型G空 可知，支柱順線路方向頂寬400mm,支柱順線路方向底寬13d =800mm，故支柱受風面積S為：1 2S= (0.4 0.8) 157.8m2支柱受風力：P0 =0.615 10”KV2S =0.615 101.4 302 7.8 =604.4kg故作用于支柱上的總彎矩為：1M

44、。F0H 入擊 TxHx TsHs21604.4 15 318.54 14.65 310.25 8.91 417.5 7.35 = 149.01(KN m) 考慮安全系數(shù)1.5，故選擇G250型的鋼柱滿足要求。136.3軟橫跨下錨容量驗算、一個跨距內(nèi)的自重負載Gi ,Gi 二 nql 二 n gj gd) l正線：GJ-70 TCG100 ; gj = 0.89kg / m, gc = 0.615kg/m, gd = 0.05kg / m ;站線同正線G1 = G4 =Gh = G| = G3 = (0.89 0.615 0.05) 65 = 101.1kg ；懸掛結(jié)點零件重量判斷節(jié)點類型從A

45、到B分別為1.5. 5. 5. 8. 5 .2線間距分別為14.7, 5.3, 5, 5.3.懸掛結(jié)點重量負載是由懸掛結(jié)點的懸掛零件組成的。 1G 二G3 二 J5*5*3*3= 29.75kg2G4 = J4 = 7.29kgGI = G| = 0.5J8 J5 =40.1kg3、橫向承力索及上、下部定位索的自重負載/I sl.IR 二旦 空 (0.6030.806) =1.40912 2結(jié)點負載Q二G G PQ1 =101.1 1.409 8.95 29.75 = 141.66kgQ4 -101.1 1.409 9.85 7.29=122.48kgQn =2 101.1 1.409 5 4

46、0.1= 245.56kgQI =2 101.1 1.409 5 40.1 = 245.56kgQ3 =101.1 1.409 4.25 29.75= 136.84kg二、確定橫向承力索的水平張力 T1、求懸掛支座反力n Qi * xi1L由7 Mb =0有：QI * 為 Q4* x2 Q| * x3Q * x4 Q3* X5L141.66*3.2122.48*17.9*245.56*23.2245.56*28.2136.84*33.530.3=658.62 kgnFb 八 Qj _Fa 二 Qj Q4 Qu Q|Q4 _Fa 二 233.48i2、確定最短吊弦位置Fb -Q3 =233.48 -136.84 =96.64(kg) 0Fb -Q3 q =79.95 -256.66 二-176.71kg) ： 0所以，最低懸掛點出現(xiàn)在 QI