汽輪機課程設(shè)計多級凝汽式汽輪機組熱力設(shè)計

1、jilin jian zhu university課程設(shè)計計算書設(shè)計名稱 汽輪機課程設(shè)計 學(xué) 院 市政與環(huán)境工程學(xué)院 專 業(yè) 熱能與動力工程 班 級 熱能121 姓 名學(xué) 號指導(dǎo)教師 設(shè)計時間 2015.7.6-7.17 目錄緒論41.近似熱力過程曲線的擬定52.估算汽輪機進汽量d063.確定抽汽壓力74.各級加熱器抽汽量計算84-1 h1高壓加熱器84-2 h2高壓加熱器94-3 hd-除氧器114-4 h3低壓加熱器124-5 h4低壓加熱器125.流經(jīng)汽輪機各級組的蒸汽流量及其內(nèi)功率計算調(diào)節(jié)級146.計算汽輪機裝置的經(jīng)濟性167.通流部分選型207-1 配氣方式和調(diào)節(jié)型選型207-2調(diào)節(jié)

2、級幾何參數(shù)的選擇207-3各級平均直徑的確定217-3-1 第一壓力級平均直徑的估取217-3-2本機末級直徑的估取217-3-3確定壓力級平均直徑的變化217-4級數(shù)的確定及比焓的分配227-4-1級數(shù)的確定227-4-2比焓降分配238.汽輪機雙列調(diào)節(jié)級的熱力計算248-1 葉型及其選擇248-1-1 葉片型線圖248-1-2葉型及有關(guān)參數(shù)的選擇258-2 調(diào)節(jié)級的熱力計算26總結(jié)35參考文獻36緒論一設(shè)計題目 多級凝汽式汽輪機組熱力設(shè)計二設(shè)計內(nèi)容 1、按所給參數(shù)分析并確定熱力設(shè)計的基本參數(shù)； 2、擬定汽輪機近似熱力過程曲線和原則性熱力系統(tǒng)，進行汽耗量、回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡及熱經(jīng)濟性的初步計算；

3、 3、確定調(diào)節(jié)級的形式、比焓降、葉型及尺寸，速比選用0.23/0.26； 4、確定壓力級的級數(shù)和排氣口數(shù)，并進行各級比焓降分配； 5、對壓力級進行熱力計算，求出各級通流部分的幾何尺寸、相對內(nèi)效率和內(nèi)功率，確定汽輪機實際的熱力過程曲線； 6、整理說明書，并給出熱力計算結(jié)果匯總表。三設(shè)計要求 1、運行時有較高經(jīng)濟性； 2、不同工況下工作時均有較高可靠性； 3、在滿足經(jīng)濟性和可靠性的同時，還應(yīng)考慮到汽輪機的結(jié)構(gòu)緊湊，系統(tǒng)簡單，布置合理，成本低廉，安裝與維修方便，以及零件的通用化和系列等因素。四主要參數(shù) 汽輪機額定功率（pr,kw） 50000 汽輪機涉及功率（pe,kw） 40000 汽輪機初壓（p

4、0,mpa） 8.5 汽輪機初溫（t0,） 535 汽輪機工作轉(zhuǎn)速（n,r/min） 3000 汽輪機排氣壓力（pc,mpa） 0.0045 給水溫度（tfw,） 158 冷卻水溫度（tc1,） 20 凝汽器出口水溫（tc,） 31.5 給水泵壓頭（pfp,mpa） 0.28 凝結(jié)水泵壓頭（pcp,mpa） 1.18 射汽抽氣器汽耗量（dej,t/h） 1.2 射汽抽氣器出口水溫（tej,） 38.68 射汽抽氣器比焓降（hej,kj/kg） 558.3 回?zé)峒墧?shù)（z,級） 5前言汽輪機是以蒸汽為工質(zhì)的旋轉(zhuǎn)式熱能動力機械，與其他原動機相比，他具有單機功率大、效率高、運轉(zhuǎn)平穩(wěn)和使用壽命長等優(yōu)點。

5、汽輪機的主要用途是作為發(fā)動機的原動機。在使用化石燃料的現(xiàn)代常規(guī)火力發(fā)電廠、核電站及地?zé)岚l(fā)電站中，都采用益汽輪機為動力的汽輪發(fā)電機組。汽輪機能變速運行，可用來直接驅(qū)動各種泵、風(fēng)機、壓縮機和船舶螺旋槳等。汽輪機的排氣或中間抽氣還可以用來滿足生產(chǎn)和生活上的供熱需要。在生產(chǎn)過程中有余能、余熱的工廠企業(yè)中，還可以用各種類型的工業(yè)汽輪機（包括發(fā)電、熱電聯(lián)供、驅(qū)動動力用），使用不同品位的熱能得以合理有效地利用。汽輪機必須與鍋爐（或其他蒸汽發(fā)生裝置）、發(fā)電機（或其他被驅(qū)動機械）、以及凝汽器、加熱器、泵等機械設(shè)備組成成套裝置，共同工作。具有一定溫度和壓力的蒸汽可來自鍋爐或其他氣源，經(jīng)主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥進入汽輪機內(nèi)

6、，依次流過一系列環(huán)形安裝的噴嘴柵（或靜葉柵）和動葉柵而膨脹做功，將其熱能轉(zhuǎn)換成推動汽輪機轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)的機械功，通過聯(lián)軸器驅(qū)動其他機械，如發(fā)電機。膨脹做功后的蒸汽由汽輪機的排氣部分排出。在火電廠中，其排氣通常被引入凝汽器，向冷卻水放熱而凝結(jié)，凝結(jié)水再經(jīng)泵輸送至加熱器中加熱后作為鍋爐給水，循環(huán)工作。1.近似熱力過程曲線的擬定 在h-s圖上，由pc=8.5，t0=535可確定汽輪機進氣狀態(tài)點0，并查得初焓h0=3480.09kj/kg。 設(shè)進氣機構(gòu)的節(jié)流壓力損失p0=0.04p0，得調(diào)節(jié)級前壓力p0=p0-p0=8.5-0.048.5=8.16mpa。并由此可確定調(diào)節(jié)級前蒸汽狀態(tài)點1，過1點作等熵線向下

7、交p2=0.0048mpa線于2點，查得h2t=2061。86kj/kg。因此，整機的理想比焓降htmac=h0-h2t=3480.09-2061.86=1418.23kj/kg。 估取汽輪機相對內(nèi)效率ri=85.5%。 整機的有效比焓降himac=htmacri =1418.230.85=1212.59kj/kg，汽輪機排汽比焓hz=h0-himac=3480.09-1212.59=2267.5kj/kg。用直線連接1、z兩點，在中間點3處沿等壓線下移20-25kj/kg得到點3。用平滑的曲線連接1、3、z三點，得到該機在設(shè)計工況下的近似熱力過程曲線，如圖1所示。 圖1 50mw凝汽式汽輪機

8、近似熱力過程曲線本汽輪機回?zé)嵯到y(tǒng)如圖2所示，圖中h1,h2為高壓加熱器，h3,h4為低壓加熱器，hd為除氧器，共五級回?zé)岢槠D22.估算汽輪機進汽量d0 設(shè)m=1.12，機械效率m=0.97，發(fā)電機效率g=0.97，汽輪機漏汽量d=3%de，且有： （上式中沒有考慮汽輪機軸封漏氣）3.確定抽汽壓力該汽輪機采用大氣壓力式除氧器，除氧器壓力為0.118mpa，對應(yīng)的飽和水溫度ted=104.25,考慮到非調(diào)節(jié)抽汽隨負荷變化的特點，為了維持所有工況下除氧器都能定壓運行，供給除氧器的回?zé)岢槠麎毫σ话惚瘸跗鞯膲毫Ω?.02-0.03 mpa。本機采用70%負荷以下時除氧器與h2高壓加熱器共汽源的運行

9、方式，所以，除氧器的回?zé)岢槠麎毫H比除氧器工作壓力高出0.024 mpa。根據(jù)給水溫度tfw=158可得h1高壓加熱器給誰出口溫度tw2=158，且除氧器出口水溫twd=104.3，根據(jù)溫升（等比焓升）分配原則，的h2高壓加熱器給誰出口溫度： 取tw2=131。用同樣方法選取各低壓加熱器的出口水溫tw2（見表1）。根各加熱器的出口水溫tw2及出口端差t，可得加熱器疏水溫度te=tw2+t，查得te對應(yīng)的飽和壓力pe（見表1）。在擬定近似熱力曲線上求出各回?zé)岢槠褥手礹e，如圖3所示。圖34. 各級加熱器抽汽量計算5.4-1 h1高壓加熱器5.其給水量為該加熱器平衡方程式為式中，-加熱器效率，一

10、般取=0.98（下同）。該級回?zé)岢闅饬繛椋荷鲜街杏嘘P(guān)符號的意義及數(shù)值見表1和表2。高壓加熱器熱平衡圖如圖4（a）所示。 圖4 加熱器平衡圖 (a)加熱器 (b)加熱器 (c)除氧器4-2 h2高壓加熱器 該加熱器熱平衡圖如圖4（b）所示，先不考慮漏入高壓加熱器的那部分軸封漏氣量以及上級加熱器流入本級加熱器的疏水量，則該級加熱器的計算抽氣量為： 表1 50mw 凝汽式汽輪機加熱器汽水參數(shù)加熱器號抽氣壓力（）抽氣比焓（kj/kg）抽氣管壓損（%）加熱器工作壓力飽和水溫（）飽和水比焓（kj/kg）出口端差（）給水出口水溫（）給水出口比焓（kj/kg）0.72482938.080.6668163688

11、.635158666.890.35042805.080.3224136572.055131550.660.14192672.0170.1178104.25437.040104.25437.040.05822556.080.053583347.54380334.950.02072437.080.019059246.97356234.42、考慮上一級加熱器疏水流入高壓加熱器并放熱可使本級抽氣量減少的相當(dāng)量為： 考慮前軸封一部分漏氣量，漏入本級加熱器并放熱可使本級會熱抽氣量減少的相當(dāng)量為： 式中-軸封漏氣比焓值，相當(dāng)于調(diào)級后氣室中蒸汽的比焓，本級高壓加熱器實際所需回?zé)岢闅饬繛椋?4-3 -除氧器除氧

12、器為混合式加熱器，其熱平衡圖如圖4（c）所示。分別列出除氧器的熱平衡方程式和質(zhì)量平衡方程式如下：將已知數(shù)據(jù)代入上述兩式中，整理后得：聯(lián)立上式求解可得：除氧器抽氣量 （t/h）凝結(jié)水量 （t/h）4-4 低壓加熱器該級加熱器熱平衡圖與高壓加熱器的熱平衡圖相同，其回?zé)岢闅饬繛?-5 低壓加熱器該級加熱器凝結(jié)水進口水溫與凝汽器壓力及流經(jīng)抽氣冷卻器的溫升有關(guān)。當(dāng)，凝汽器壓力=0.0043mpa時，對應(yīng)的凝結(jié)水飽和溫度=31.5，比焓值=2558.43kj/kg。凝結(jié)水流經(jīng)抽氣冷卻器的溫升可根據(jù)冷卻器的熱平衡公求得其比焓升為：式中 為抽氣冷卻器中蒸汽的比焓降。為抽氣汽耗量，兩者為已知數(shù)據(jù)考慮傳熱效率等因

13、素，凝結(jié)水泵壓頭=1.18mpa，該壓力下水在3040之間比焓升對應(yīng)的溫升=35，取=3。h4低壓加熱器凝結(jié)水進口水溫對應(yīng)的比焓值的計算抽氣量為： 的疏水流入引起末級回?zé)岢闅饬繙p少的相當(dāng)量為： 的實際回?zé)岢闅饬繛?5.流經(jīng)汽輪機各級組的蒸汽流量及其內(nèi)功率計算調(diào)節(jié)級 （調(diào)節(jié)級后壓力為3.11mpa，比焓值=3181kj/kg。待調(diào)節(jié)級型式選定及熱力計算后求得，第一次估算時，可估取調(diào)節(jié)級理想比焓降及級效率后在h-s圖的近似熱力過程曲線上查得）第一級組 第二級組 第三級組 第四級組 第五級組 第六級組 整機內(nèi)功率 6.計算汽輪機裝置的經(jīng)濟性機械損失 汽輪機軸端功率 發(fā)電機出線端功率 符合設(shè)計工況的要

14、求，說明原估計的蒸汽量正確汽耗率 不抽氣時（回?zé)岢闅馔Ｓ茫┕烙嬈穆剩?汽輪機裝置的熱耗率： 汽輪機裝置的絕對電效率：本機計算結(jié)果列于表2內(nèi)表2 50mw凝汽式汽輪機熱平衡計算數(shù)據(jù)汽輪機初壓mpa8.5射汽抽氣器汽耗量t/h1.2汽輪機背壓mpa0.0045/0.0043汽輪機初溫535射汽抽氣器比焓降kj/kg558.3凝汽器出口水溫31.5汽輪機初比焓kj/kg3480.09汽輪機總進氣量t/h142.79抽汽冷卻器出口水溫34.5工作轉(zhuǎn)速nr/min3000前軸封漏氣量t/h1給水泵壓頭mpa0.28冷卻水溫20流入凝汽器蒸汽量t/h112.557凝結(jié)水壓頭mpa1.18熱平衡計算數(shù)據(jù)加

15、熱器抽氣壓力mpa0.72480.35040.14190.05820.0207抽氣比焓kj/kg2938.02805.02672.02556.02437.0加熱器壓力mpa0.66680.32240.11780.05350.0190下飽和水溫度163136104.258359下飽和水比焓kj/kg688.63572.05437.04347.54246.971kg蒸汽放熱量kj/kg2249.372232.952234.962208.462190.03被加熱的凝結(jié)水量t/h143.99143.99124.637124.637124.637加熱器進口水溫131104.25805634.5加熱器進口

16、水比焓kj/kg550.66437.04334.95234.42144.56加熱器出口端差55033熱平衡計算數(shù)據(jù)加熱器凝結(jié)給水出口水溫tw2158131104.258056出口水比焓kj/kg666.89550.66437.04334.95234.42給水比焓升kj/kg116.23113.62102.09100.5389.86抽氣量計算抽氣量deit/h7.5927.4764.8155.7894.891前軸封回收相當(dāng)量t/h0.934上級加熱器疏水相當(dāng)量t/h0.3960.266實際抽氣量t/h7.5926.1461.5135.7894.625汽輪機裝置的熱力特性數(shù)據(jù)排氣比焓kj/kg22

17、67.5機械損失kw443.1不抽汽時汽耗率kg/（kwh）3.098等比熵排氣比焓kj/kg2061.86聯(lián)軸器端功率kw4386.3給水溫度158理想比焓降kj/kg1418.23發(fā)電機效率97給水比焓kj/kg666.89有效比焓降kj/kg1212.59發(fā)電機端功率kw42547.7熱耗率kg/（kwh）9416.6汽輪機內(nèi)效率85.5汽輪機總進氣量t/h142.79絕對電耗率38.24汽輪機內(nèi)功率kw44306.7汽耗率kg/（kwh）3.3567.通流部分選型7-1 配氣方式和調(diào)節(jié)型選型 本機設(shè)計為凝汽式汽輪機 其配氣方式為噴嘴配氣方式，調(diào)節(jié)級為雙列調(diào)節(jié)級，因為雙列調(diào)節(jié)級能承擔(dān)較大

18、的比焓降，為160-500kj/kg,本機取350kj/kg。調(diào)節(jié)器后壓力為3.11mpa，調(diào)節(jié)級速度比，速度比取低得反動度和部分進去度選小值反動度 為第一列動葉反動度 取為導(dǎo)葉反動度 取為第二列動葉反動度 取假設(shè)是全部進氣量在臨界狀態(tài)下通過調(diào)節(jié)級所需要德噴嘴當(dāng)量面積，則： 體積流量 進入噴嘴的蒸汽初速：7-2調(diào)節(jié)級幾何參數(shù)的選擇考慮制造工藝、調(diào)節(jié)級葉片的高度及第一壓力級平均直徑，本機調(diào)節(jié)級平均直徑取7-3各級平均直徑的確定7-3-1 第一壓力級平均直徑的估取 式中 取；級理想比焓將，假設(shè)=50 kj/kg則 7-3-2本機末級直徑的估取則 （m） 式中 通過末級的蒸汽流量，kg/s 末級動葉

19、出汽角，一般取 末級余速損失系數(shù)，一般，取=0.020 末級動葉排氣比容， 查得 末級徑高比， 本機取則 7-3-3確定壓力級平均直徑的變化采用作圖法確定壓力級平均直徑的變化規(guī)律，如圖5所示，在橫坐標(biāo)上任取長度為的線段bd，用以表示第一壓力級至末級動葉中心之軸向距離。在bd兩端分別按比例畫出第一壓力級與末級的平均直徑值，如圖5中的ab與。根據(jù)所選擇的通道形狀，用光滑曲線將a c兩點連接起來，ac曲線即為壓力級各級直徑的變化規(guī)律。7-4級數(shù)的確定及比焓的分配7-4-1級數(shù)的確定7-4-1-1級數(shù)的確定先求壓力級平均直徑在圖5上將bd線段分為10等分，如圖5中1-29點，從圖中量出各段長度，求出平

20、均直徑7-4-1-2壓力級平均理想比焓降 式中根據(jù)范圍選擇，取則 7-4-1-3級數(shù)的確定 （取整）式中壓力級組理想比焓將；重?zé)嵯禂?shù)，取則取級 圖5 壓力級平均直徑變化規(guī)律校核：式中系數(shù)，取；壓力級組的內(nèi)效率，則在誤差范圍內(nèi)，估取正確7-4-2比焓降分配7-4-2-1各級平均直徑的求取 將圖5中線段bd重新分為13份，在平均變化曲線ac上求出各級的平均直徑，如圖7-4-2-2各級比焓分配根據(jù)求出的各級平均直徑，選取相應(yīng)的速度比，根據(jù)式求出各級的理想比焓降，將參數(shù)列成表3表3比焓降分配輔助用表格級號平均直徑速度比試算理想比焓降dmxaht11.0070.4952.121.0600.4957.73

21、1.0810.4960.041.1020.4962.451.1340.4966.161.1990.4973.971.2240.4977.081.2800.5080.991.3280.5087.0101.4000.5096.7111.4740.50107.2121.5730.50122.1131.1400.50132.7141.7630.50153.4總和1229.27-4-2-3各級比焓降的修正調(diào)整時應(yīng)注意以下幾點：除氧器的抽汽壓力應(yīng)大于其額定值，以免負荷變小時不能保證充分除氧；除氧器前一級抽汽壓力不可過高，否則容易引起給水除氧器內(nèi)德自生沸騰；滿足給水溫度要求。8.汽輪機雙列調(diào)節(jié)級的熱力計算8

22、-1 葉型及其選擇8-1-1 葉片型線圖 葉柵中葉片的橫截面形狀成為葉型，其周線稱為型線。如圖6所示為汽輪機葉柵參數(shù)示意圖。圖6 葉柵參數(shù)t葉柵節(jié)距；b葉柵弦長；噴嘴與動葉的安裝角；b葉柵寬度8-1-2葉型及有關(guān)參數(shù)的選擇8-1-2-1葉型的選擇 本汽輪機噴嘴氣流速度的馬赫數(shù)在之間，所以選用帶b的跨音速葉柵，具體選取如下：噴嘴 tc2b型 葉寬30.2mm 安裝角39第一列動葉片 tp1b型 葉寬38mm 安裝角81導(dǎo)葉 tp3a 葉寬32mm 安裝角80第二列動葉片 tp5a型 葉寬38mm 安裝角798-1-2-2葉片弦長的選擇弦長 式中 b葉柵寬度，（mm） 噴嘴與動葉安裝角則：噴嘴 第

23、一列動葉 導(dǎo)葉 第二列動葉 8-1-2-3相對節(jié)距和葉片數(shù)z的確定噴嘴或?qū)~的相對節(jié)距，在選定型葉片時估取，則噴嘴或?qū)~的節(jié)距動葉的節(jié)距則噴嘴取 第一列動葉，取 導(dǎo)葉取 第二列動葉取 噴嘴數(shù) （取整，偶數(shù)）式中平均直徑，mm ?。徊糠诌M氣度， ，取則噴嘴葉片數(shù)取導(dǎo)葉及動葉片數(shù)則：第一列動葉片數(shù)取導(dǎo)葉片數(shù)取第二列動葉片數(shù)取8-2 調(diào)節(jié)級的熱力計算已知：級流量g=39.66kg/s，級前參數(shù)mpa，kj/kg，級后壓力mpa，轉(zhuǎn)速n=3000r/min,反動度，m/s。由在h-s圖上查得級理想焓降kj/kg，壓力比=3.11/8.16=0.3800.4,所以可取1425%，級總反動度： 噴嘴中理想

24、比焓降（kj/kg）初速動能 （kj/kg）滯止理想比焓降 kj/kg噴嘴出口汽流理想速度 噴嘴速速系數(shù)取0.95 噴嘴出口汽流實際速度 噴嘴后壓力查得，噴嘴壓力比，所以采用漸縮噴嘴，噴嘴出口面積即噴嘴喉部面積: 噴嘴出口葉片高度 mm第一列動葉中理想比焓降 kj/kg第一列動葉中理想進口汽流方向 調(diào)節(jié)級圓周速度 m/s則 第一列動葉進口汽流速度 m/s第一列動葉進口速度動能 kj/kg第一列動葉滯止比焓降 kj/kg第一列動葉出口汽流理想速度 m/s第一列動葉速度系數(shù)取第一列動葉出口汽流實際速度 m/s第一列動葉出口絕對速度的方向和大?。?m/s第一列動葉動能損失kj/kg第一列動葉余速損失

25、kj/kg導(dǎo)葉中理想比焓降 kj/kg導(dǎo)葉進口汽流方向 導(dǎo)葉進口汽流速度 m/s導(dǎo)葉進口速度動能 kj/kg導(dǎo)葉滯止比焓降 kj/kg導(dǎo)葉出口理想速度 m/s導(dǎo)葉出口速度系數(shù) ，則導(dǎo)葉出口實際速度 m/s導(dǎo)葉出口絕對速度方向和大小： m/s導(dǎo)葉余速損失 kj/kg第二列動葉的理想比焓降 kj/kg進口汽流方向 第二列動葉進口汽流速度 m/s第二列動葉進口速度動能 kj/kg第二列動葉滯止比焓降 kj/kg第二列動葉出口汽流理想速度 m/s第二列動葉速度系數(shù)，則第二列動葉出口汽流實際速度 m/s第二列動葉出口絕對速度方向和大小： m/s第二列動葉損失 kj/kg第二列動葉的余速損失 kj/kg第

26、一列動葉出口面積 部分進汽度 第一列動葉高度 mm面積比 導(dǎo)葉出口面積 導(dǎo)葉高度 mm面積比 第二列動葉出口面積 第二列動葉高度 面積比 將以下計算得數(shù)據(jù)列入表4圖7、圖8、圖9分別為本汽輪機雙列調(diào)節(jié)級的通道形式、熱力過程曲線及速度三角形示意圖 圖7 雙列組通道形式 圖8、雙列級熱力過程曲線 圖9 雙列級速度三角形 表4 雙列級熱力計算數(shù)據(jù)表序號名稱符號單位噴嘴第一列動葉導(dǎo)葉第二列動葉1蒸汽流量gkg/s39.662級前壓力p0mpa8.163級前蒸汽比焓h0kj/kg3480.094級前蒸汽比容m3/kg0.4325級平均直徑mm11006級后壓力mpa3.117級理想比焓降kj/kg350

27、8級假象速度m/s691.169圓周速度m/s172.7810速度比0.2411部分進汽度e0.41612進口蒸汽溫度53513進口蒸汽壓力mpa8.163.773.423.3614進口蒸汽比焓kj/kg3480.093219.43188.23172.615葉柵進汽角()19.1119.1124.4137.4516進口汽流初速m/s0624.71478.32302.3217初速動能kj/kg0195.13114.4045.7018反動度%16.421.7943.43619葉柵理想比焓降kj/kg274.22557.476.2812.0320葉柵后理想比焓kj/kg3209.43161.9318

28、1.93160.6 續(xù)表421葉柵前滯止壓力mpa8.165.663.693.4922滯止理想比焓降kj/kg345.962252.60120.6857.7323葉柵前滯止比容m3/kg0.04320.130.1720.19824葉柵后壓力mpa3.773.423.363.1125葉柵后比容m3/kg0.1710.2020.2080.213526葉柵壓力比0.3710.5770.8440.89927出口汽流理想速度m/s831.794710.76491.26339.7828速度系數(shù)0.950.90.920.9329出口汽流實際速度m/s790.205639.68451.96315.9930流量系數(shù)0.9731出口面積44.512125.24182.52267.9632葉柵損失kj/kg33.7349.9918.547.8033排氣速度m/s192.6234余速方向()60.3835余速損失kj/kg18.5536輪周效率%70.937單位蒸汽輪周功kj/kg288.238輪周效率%75.1239輪周有效比焓降kj/kg216.540相對誤差