高架橋加固計算書

1、錫澄高速公路江陰高架橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁延陵路西幅橋加固驗算報告預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋加固驗算1橋梁建設(shè)與維修加固情況按6車道高速公路設(shè)計，橋面布置0.5m（外護欄）+14.75m （行車道）+1.0m （內(nèi)護欄）+1.0m （中央分隔帶）+1.0m（內(nèi)護欄）+14.75m （行車道）+0.5m（外護欄）=33m,雙幅單向分離式橋梁?？鐝讲贾?1.5+40+28.5=100m,主梁為單箱雙室箱預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，梁高1.83m,頂寬16.25m,底寬8.45m，頂板厚25cm,底板厚20cm,腹板厚40cm。該橋施工圖設(shè)計于1996年12月完成，1997年1月開工，1998年5月竣工，1

2、999年9月正式通車，2001年1月竣工驗收。2003 年5月發(fā)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁梁底分別出現(xiàn)不同程度的裂縫，且裂縫數(shù)量不斷增加，裂縫寬度不斷加大。2005年7月對其進行了第一次維修加固。但經(jīng)過約一年的運營觀測，發(fā)現(xiàn)邊跨底板出現(xiàn)橫向裂縫。2006年7月，進行了第二次維修加固。兩次加固采取的加固措施分述如下：1.1第一次維修加固方案1）鑿除中墩中心線兩側(cè)各3m范圍內(nèi)的橋面鋪裝層，在中跨箱梁墩頂粘貼鋼板。規(guī)格為6000 100 6mm，每墩各46題條，共92條。2）在中墩兩側(cè)箱梁各開兩個1mX1m的檢查孔。3）對箱梁裂縫病害作壓力灌漿或表面封閉處理。4）在邊跨箱梁底板底面粘貼二層碳纖維片。5）對

3、墩頂腹板斜裂縫區(qū)域進行裂縫封閉處理并粘貼腹板補強鋼板，在中跨墩頂區(qū)域中腹板兩側(cè)粘貼斜向鋼板。規(guī)格為1290 100 6mm，每側(cè)各5條，共20條。交通部公路科學(xué)研究所6）澆注體外預(yù)應(yīng)力鋼束錨固段混凝土。7）在中跨張拉體外預(yù)應(yīng)力鋼束。采用平行于中跨箱梁底板的直線束，利用墩頂橫隔板作為鋼束錨固臺座，將體外束錨固于墩頂橫 隔板上，錨固中心距箱梁底板底面 50cm。共設(shè)置8束15出15.24預(yù)應(yīng)力鋼絞線，鋼鉸線采用帶 PE套管的無粘結(jié)鋼鉸線，強度 為1860MPa,張拉控制應(yīng)力為1209MPa。錨具采用YM15-15系列，兩端張拉。8）體外預(yù)應(yīng)力鋼束錨固段內(nèi)孔道壓漿，封錨。9）在中跨箱梁底板底面粘貼一

4、層 C-30碳纖維片。尺寸為4000 845cm。10）在中跨箱梁底板頂面粘貼鋼板。規(guī)格為 20000 200 6mm，每室各8條，共16條。1.2第二次維修加固方案1）在邊跨箱梁底板粘貼鋼板，檢查孔局部粘貼鋼板。規(guī)格為 5250 200 6mm的20條（底板底面）；規(guī)格為4200 200 6mm的4 條（底板底面）；規(guī)格為3590 200 6mm的24條（底板頂面）；規(guī)格為1600 100 6mm的16條（橫向）。2）邊跨腹板粘貼鋼板。腹板內(nèi)側(cè)鋼板規(guī)格為4150 200 10mm，沿腹板高度布置3條，共24條；腹板外側(cè)鋼板規(guī)格為5250 200 10mm，沿腹板高度布置3條，共12條。3）中

5、跨檢查孔局部粘貼鋼板。規(guī)格為 2000 200 6mm，一個檢查孔橫向2條，縱向2條，共16條。2計算參數(shù)本計算書采用公路橋梁設(shè)計系統(tǒng) GQJS建模分析計算，所需計算參數(shù)如下：2.1荷載參數(shù)1）二期恒載：橋面原設(shè)計為8cm瀝青混凝土鋪裝，實測為10cm瀝青混凝土鋪裝，容重按23kN/m3計；橋梁內(nèi)外護欄以12.5kN/m 計?？偠诤爿d每延米重 =14.75 0.1 23 12.5 46.43kN/ m交通部公路科學(xué)研究所2）計算活載：公路I級，按3車道驗算時橫向分布系數(shù)=3 （車道數(shù)）0.78 （橫向折減系數(shù)）刈偏心增大系數(shù)，用交通部公路科學(xué) 研究所開發(fā)的橋梁結(jié)構(gòu)檢測分析系統(tǒng) QLJC2.0

6、的空間實體模型分析分析荷載偏心增大影響系數(shù)結(jié)果詳見表1。按加固后結(jié)構(gòu)計算本橋第一振型頻率3.142Hz,第二振型頻率5.133Hz,由此計算出沖擊系數(shù)1 （正彎矩區(qū)）：0.187,沖擊系數(shù)2 （正彎矩區(qū)）： 0.273。表1偏載增大系數(shù)截面位置截面位置x偏心增大系數(shù)A （邊跨L/8）41.615B （邊跨L/2）161.252C （邊跨 7L/8）281.310D （中跨L/8）36.51.320E （中跨L/2）51.51.177F （中跨 7L/8）66.51.369G （邊跨L/8）751.251H （邊跨L/2）861.249I （邊跨 7L/8）961.6403）混凝土收縮徐變：相對

7、濕度75%，混凝土構(gòu)件理論厚度、收縮徐變系數(shù)由程序自動計算。4）溫度：箱梁豎向日照溫差按100mm瀝青混凝土鋪裝層考慮，由JTG D60 2004表4310-3得：14oC , T? 5.5oC，箱梁豎 向日照反溫差為正溫差乘以-0.5，整體升降溫按 20oC考慮。支座摩阻系數(shù)0.05。5）支座不均勻沉降：0.8cm,位于右側(cè)中支點處。2.2計算階段階段1 :支架現(xiàn)澆砼，開工時間1998年1月，1天交通部公路科學(xué)研究所15階段2 :階段3 :階段4 :階段5 :階段6 :階段7 :階段8 :階段9 :階段10 :階段11 :階段12 :階段13 :階段14 :階段15 :階段16 :階段17

8、:階段18 :階段19 :階段20 :N1張拉,2天N1壓漿，預(yù)應(yīng)力束N2張拉，3天N2壓漿，預(yù)應(yīng)力束N3張拉，4天N3壓漿，預(yù)應(yīng)力束N4張拉，5天N4壓漿，6天10天預(yù)應(yīng)力束預(yù)應(yīng)力束預(yù)應(yīng)力束預(yù)應(yīng)力束預(yù)應(yīng)力束卸支架,橋面系施工（二期恒載），竣工時間1998年4月，100天 混凝土收縮徐變，混凝土收縮徐變,混凝土收縮徐變,混凝土收縮徐變,混凝土收縮徐變,混凝土收縮徐變,混凝土收縮徐變,混凝土收縮徐變,300天（不輸出）1999年9月正式通車，600天（不輸出）960天（不輸出）1320天（不輸出）1680天，（荷載組合驗算設(shè)計荷載）2003年5月發(fā)現(xiàn)裂縫，1830天2190天（不輸出）2550天

9、（不輸出）鑿除中墩中心線兩側(cè)各3m范圍內(nèi)的橋面鋪裝層，2005年5月第一次加固開始，2910天 中跨箱梁頂面墩中心線兩側(cè)各 3m范圍內(nèi)粘貼鋼板，2920天在中墩兩側(cè)箱梁各開兩個1mX1m的檢查孔，2930天重鋪鑿除的橋面鋪裝層，邊跨箱梁底板粘貼二層碳纖維片，2940天交通部公路科學(xué)研究所階段21 :墩頂中跨箱梁腹板斜裂縫區(qū)域粘貼腹板補強鋼板，2950天階段22 :澆注體外預(yù)應(yīng)力鋼束錨固段混凝土，2960天階段23 :張拉體外預(yù)應(yīng)力鋼束，2970天階段24 :體外預(yù)應(yīng)力鋼束錨固段內(nèi)孔道壓漿，封錨， 2980天階段25 :中跨箱梁底板粘貼一層碳纖維片，2990天階段26 :中跨箱梁底板頂面粘貼鋼板

10、，2005年7月第一次加固結(jié)束，3000天，（荷載組合驗算設(shè)計荷載）階段27 :邊跨箱梁底板粘貼鋼板，邊跨腹板粘貼鋼板，檢查孔局部粘貼鋼板，2006年7月第二次加固結(jié)束，3360天階段28 :混凝土收縮徐變， 階段29 :混凝土收縮徐變， 階段30 :混凝土收縮徐變， 階段31 :混凝土收縮徐變， 階段32 :混凝土收縮徐變， 階段33 :混凝土收縮徐變， 階段34 :混凝土收縮徐變，3720天（不輸出）4080天（不輸出）4440天（不輸出）4800天（不輸出）5160天（不輸出）5520天（不輸出）5880 天階段35 :荷載組合驗算設(shè)計荷載，6240天2.3材料參數(shù)2.3.1 主結(jié)構(gòu)材料

11、本計算書主結(jié)構(gòu)材料按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62 - 2004取值1）混凝土材料：原設(shè)計為85規(guī)范50號混凝土，實際檢測結(jié)果：按回彈法檢測混凝土強度抗壓強度技術(shù)規(guī)范（江蘇省地方標(biāo)準(zhǔn)交通部公路科學(xué)研究所DB32/P（JG） 002-92），計算得跨延陵路橋西幅混凝土強度推定值能達到04規(guī)范C45級。彈性模量3.35 104Mpa，容重26kN/m3設(shè)計強度：軸心抗壓G 20.5Mpa，軸心抗拉ftd 1.74Mpa標(biāo)準(zhǔn)強度：軸心抗壓fek 29.6Mpa，軸心抗拉ftk 2.51Mpa2）預(yù)應(yīng)力鋼材：采用JTG D62規(guī)范1915.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線彈性模量 1.95 10

12、5 Mpa，容重 78.5kN/m3鋼束面積 A 19 140mm2 2660mm2 0.00266m2標(biāo)準(zhǔn)強度fpk 1860Mpa，設(shè)計強度fpd 1260Mpa張拉控制應(yīng)力1395Mpa，3）預(yù)應(yīng)力管道金屬波紋管內(nèi)95mm，外102mm?？椎滥Σ料禂?shù)尸0.25，偏差系數(shù)k =0.0015;孔道面積Ak 0.00952/40.00709m2。4）預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉系數(shù)1.0 （一次張拉），松弛系數(shù)0.3 （低松弛）。5）YM錨具一端回縮量6mm,兩端張拉。2.3.2維修加固材料本計算書維修加固材料按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62- 2004和混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范GB

13、50367-2006 取值。1）預(yù)應(yīng)力鋼材：采用 JTG D62- 2004鋼鉸線d=15.2類交通部公路科學(xué)研究所公稱直徑：15.24mm,彈性模量：1.95105Mpa，容重78.5kN/m3，標(biāo)準(zhǔn)強度：fpk1860Mpa ,設(shè)計強度fpd1260Mpa。鋼束面積：A 8 15 140mm16800mm0.0168m，張拉控制應(yīng)力：1209MPa。錨具采用YM15-15系列，兩端張拉。2）鋼板：采用符合國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB500172003的Q235鋼材，容重78.5kN/m3。彈性模量：206000MPa,抗拉設(shè)計強度：215MPa，3）碳纖維布：按GB50367-2006表9.

14、1.6-1中II級重要構(gòu)件碳纖維布設(shè)計參數(shù)。厚度： 0.167mm，單位面積質(zhì)量：300g/m2， 抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度：3000MPa，彈性模量：200000MPa?？估O(shè)計強度：1400MPa。多層粘貼時面積應(yīng)折減0.9。2.4 幾何參數(shù)本橋計算跨徑為：31.5+40+28.5=100m,計算時將原結(jié)構(gòu)離散為123個橋面系單元，用8個非橋面系單元模擬中墩兩側(cè)挖孔，用 12 個非橋面系單元模擬中墩兩側(cè)體外預(yù)應(yīng)力錨固區(qū)底板加厚段，用1個拉索單元模擬中跨體外預(yù)應(yīng)力錨固區(qū)之間的體外預(yù)應(yīng)力索，體外預(yù)應(yīng)力索兩端錨固段內(nèi)的部分用預(yù)應(yīng)力鋼筋模擬，外貼碳纖維和鋼板用普通鋼筋模擬。由輸入數(shù)據(jù)形成的單元斷面圖、箱梁局部

15、透視 圖、結(jié)構(gòu)離散圖、預(yù)應(yīng)力及加固布置圖詳見圖1 4。按JTG D62規(guī)范第4.2.3條規(guī)定計算橋面系箱形截面上下緣有效寬度，主要截面效寬度計算結(jié)果見表2。表2橋面系箱形截面上下緣有效寬度單元i端上緣i端下緣j端上緣j端上緣113.6548.4513.4018.45213.4018.4513.6548.45312.2397.29813.4357.932413.4357.93214.288.156514.288.15614.7868.156交通部公路科學(xué)研究所614.7868.15614.7868.1563114.7868.15614.533P 8.1563214.5338.15614.4328

16、.1563314.4328.15613.7948.1223413.7948.12213.1367.7733513.1367.77312.5387.4573613.7818.4513.4018.453713.4018.4514.2788.453813.6168.0513.7558.0733913.7558.07313.9218.1024013.9218.10214.0878.134114.0878.1314.2538.1584214.2538.15814.4198.1864314.4198.18614.5858.2154414.5858.21514.7528.2434514.7528.24314

17、.8628.2624614.8628.26215.305P 8.337 :4715.3058.33714.6938.1274814.6938.12714.6938.1278014.6938.12715.3058.3378115.3058.33714.8628.2628214.8628.26214.7528.2438314.7528.24314.5858.2158414.5858.21514.4198.1868514.4198.18614.2538.1588614.2538.15814.0878.138714.0878.1313.9218.1028813.9218.10213.7558.0738

18、913.7558.07313.6168.059014.2788.4513.9798.45交通部公路科學(xué)研究所圖1結(jié)構(gòu)離散圖半支點截血半跨中截聞圖2斷面尺寸Xci交通部公路科學(xué)研究所圖3箱梁局部透視圖中跨中心線圖4預(yù)應(yīng)力及加固布置圖交通部公路科學(xué)研究所預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁加固驗算報告3計算結(jié)果3.1 第二次加固結(jié)束時荷載組合驗算結(jié)果3.1.1抗彎承載能力極限狀態(tài)驗算全橋抗彎承載能力極限狀態(tài)計算結(jié)果包絡(luò)圖詳見圖5。從圖5中可看出，箱梁局部區(qū)域最大抗彎極限承載能力不滿足規(guī)范要求，如圖5紅圈所示。變大發(fā)生在爼合1的嶼單無1節(jié)點業(yè),量屮湖的&酣如擾空在鉅合1的單元1節(jié)直赴昂大剪力郎T4伽發(fā)生在緘合2的3

19、T單元1節(jié)點免攝小剪旳5. 550噥生在組合1的旳單元2節(jié)點處最大彎矩58CHT.T知0境生在組合1的&4單元E節(jié)點灶，最小穹矩-孰刃& 0和。發(fā)蘭在組合1的軸単元2節(jié)點處73454.37抗彎強度包貉SK虹色：量丈抗彎強度：藍色：最小軌鸞強度；綠色：張皿書色：Mmin)圖5抗彎承載能力極限狀態(tài)計算結(jié)果包絡(luò)圖3.1.2正常使用極限狀態(tài)截面抗裂驗算按預(yù)應(yīng)力混凝土 A類構(gòu)件驗算，短期效應(yīng)組合，截面最小正應(yīng)力-2.11MPa,見圖6,最小主拉應(yīng)力-2.11MPa,見圖7。長期效應(yīng)組 合，截面最小正應(yīng)力-1.98MPa,見圖8,最小主拉應(yīng)力-1.98Mpa，見圖9。JTG D62橋規(guī)6.3.1規(guī)定：A類

20、構(gòu)件拉應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下st pc 0.7仃 0.7 2.51 1.76Mpa，在長期效應(yīng)組合下交通部公路科學(xué)研究所Itpc該結(jié)構(gòu)st pc 2.11MPa 0.7 ftk 1.76Mpa , K ” 1.98MPa 0，因此，正應(yīng)力不滿足規(guī)范對A類構(gòu)件的要求，要考慮按 B類構(gòu)件驗算，詳見下節(jié)。JTG D62橋規(guī)6.3.1規(guī)定：A類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件主拉應(yīng)力，在短期效應(yīng)組合下， tp 05如 0.5 2.511.26Mpa該結(jié)構(gòu)tp 2.110.5 ftk 1.26Mpa，因此，主拉應(yīng)力不滿足規(guī)范要求。-2.1092廠宙援大應(yīng)力1L3S胃發(fā)生在組合1的 常單元2節(jié)點處懐小應(yīng)力-0一

21、細(xì)38發(fā)生在組合2的單元1節(jié)西鈕 下壕雖大應(yīng)力1。羽T1炭生在爼合2的硝單元1節(jié)點處最小應(yīng)力乜一山也塩生在組舍1的單元1節(jié)點處交通部公路科學(xué)研究所20圖6短期效應(yīng)組合截面最小正應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖量小主拉應(yīng)力2751S生在姐合2的的單元2節(jié)點到下線距離d皿曲處閱大主壓應(yīng)為空發(fā)生花組合2的硝單元1節(jié)點到下絳距籬g一甜甜處iiiiiesEiiiiiii nun iiSEasaiis ih圖7短期效應(yīng)組合截面最小主拉應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖圖8長期效應(yīng)組合截面最小正應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖戳i嬲耗蟲/聯(lián)聽鶴器鱷零鱉圖9長期效應(yīng)組合截面最小主拉應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖3.1.3持久狀態(tài)截面正應(yīng)力驗算JTG D62規(guī)范7.

22、1.5規(guī)定，持久狀況允許開裂的 B類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力：cc 0.5 fck 0.5 29.6 14.8Mpa鋼絞線最大拉應(yīng)力：cc 0.65fpk 0.65 1860 1209Mpa12.42MPav14.8Mpa 符合持久狀態(tài)截面上下緣最大最小應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖詳見圖10和圖11。計算結(jié)果表明，最大壓應(yīng)力值為:JTG D62規(guī)范要求，邊跨中墩附近出現(xiàn)了部分拉應(yīng)力，最大值為：-2.62MPa,由于該截面加固了鋼板和碳纖維可以按 B類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件驗算，取拉應(yīng)力最大的96單元左端驗算開裂截面應(yīng)力，按JTG D62規(guī)范7.1.4規(guī)定計算結(jié)果如圖

23、12所示，受壓區(qū)混凝土最 大壓應(yīng)力10.4Mpav14.8Mpa符合JTG D62規(guī)范要求。預(yù)應(yīng)力鋼絞線最大拉應(yīng)力值為1237.14Mpa,略大于允許值1209Mpa，但在允許誤差范圍內(nèi)，其余區(qū)段均小于 1209MPa,滿足規(guī)范 要求。賤辭監(jiān)益蕊蠶至翳；留蠶尋需噩囑犒須髭務(wù)聲翳?團誥齬需籃圖10 正常使用極限狀態(tài)截面上下緣最小應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖繼饕務(wù)翟鬆雜豔g黑罷芻?3T1C0 “丄蹄結(jié)點坐標(biāo)鄉(xiāng)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁加固驗算報告圖1296單元左端驗算開裂截面應(yīng)力應(yīng)力計算結(jié)果3.2 第一次加固結(jié)束時荷載組合驗算結(jié)果3.2.1抗彎承載能力極限狀態(tài)驗算全橋抗彎承載能力極限狀態(tài)計算結(jié)果包絡(luò)圖詳見圖13。

24、從圖13中可看出，箱梁局部區(qū)域最大抗彎極限承載能力不滿足規(guī)范要求,如圖13紅圈所示。垠犬軸力企羽3S TM0覽生在粗臺T的貶單元2節(jié)點處，量小軸*-23710.6700#生在粗合1的單元1節(jié)點址 9031.8200在蛆合2的浙單元1節(jié)直處是丿h起力T稠T.15CD垸生在齟舍1 ffi頤單元2節(jié)點處 蠱大鸞矩&0133. l&OC：生在蛆合1的藥單元1節(jié)點址,量小營拒-孫646.43皿定生在詛合2的齊單無2節(jié)點處73454.37圖13 抗彎承載能力極限狀態(tài)計算結(jié)果包絡(luò)圖3.2.2正常使用極限狀態(tài)截面抗裂驗算按預(yù)應(yīng)力混凝土 A類構(gòu)件驗算，短期效應(yīng)組合，截面最小正應(yīng)力-2.27MPa,見圖14,最小

25、主拉應(yīng)力-2.27MPa,見圖15。長期效應(yīng) 組合，截面最小正應(yīng)力-2.13MPa,見圖16,最小主拉應(yīng)力-2.13Mpa，見圖17。JTG D62橋規(guī)6.3.1規(guī)定：A類構(gòu)件拉應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下st pc 0.7柿0.7 2.51 1.76Mpa，在長期效應(yīng)組合下Itpc 0。該結(jié)構(gòu)st pc 2.27MPa 0.7 ftk 1.76Mpa , K ” 2.13MPa 0 ,因此，正應(yīng)力不滿足規(guī)范對 A類構(gòu)件的要求，要考慮按B類構(gòu)件驗算，詳見下節(jié)。JTG D62橋規(guī)631規(guī)定：A類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件主拉應(yīng)力，在短期效應(yīng)組合下，tp 05抵 0.5 2.51 1.26Mpa該結(jié)構(gòu)t

26、p 2.270.5 ftk 1.26Mpa，因此，主拉應(yīng)力不滿足規(guī)范要求。圖14短期效應(yīng)組合截面最小正應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖爰小主拉應(yīng)力-0.2343生在組合2的勺洋元1節(jié)點到下嫌距離0.0000呈犬王壓應(yīng)*10.2627生在組合2的45單元i節(jié)點到下錄距離9,虻血處賤戳隸雷鼎騎轄蹩蘇爵;僭轟輕盅社圖16長期效應(yīng)組合截面最小正應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖盤小主竝應(yīng)力.伯妁發(fā)生在組臺乞的射單元2節(jié)點到下喙距離O OOOOa杲大工壓應(yīng)力9.02S1生在粗含2的嶼單元】節(jié)點到下螺距韶9 4昶址圖17 長期效應(yīng)組合截面最小主拉應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖323持久狀況截面正應(yīng)力驗算JTG D62規(guī)范7.1.5規(guī)定，持久狀況允

27、許開裂的 B類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力：cc 0.5 fck 0.5 29.6 14.8Mpa鋼絞線最大拉應(yīng)力：cc 0.65fpk 0.65 1860 1209Mpa持久狀況上下緣最大、最小正應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖詳見圖18、19。計算結(jié)果表明，最大壓應(yīng)力值為：12.29MPav14.8MPa符合JTG交通部公路科學(xué)研究所24預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁加固驗算報告D62規(guī)范要求，邊跨跨中墩附近出現(xiàn)了部分拉應(yīng)力，最大值為：-2.92MPa,按JTG D62規(guī)范7.1.4要求取拉應(yīng)力最大的96單元左端驗算開裂截面應(yīng)力，計算結(jié)果如圖 20所示，受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力1

28、6.41MPa14.8MPa不符合JTG D62規(guī)范要求。預(yù)應(yīng)力鋼絞線最大拉應(yīng)力值為1237.14Mpa,略大于允許值1209Mpa，但在允許誤差范圍內(nèi)，其余區(qū)段均小于1209MPa,滿足規(guī)范要求。螺蜃大應(yīng)力吃Z8ST發(fā)生在組合1 ffi的單元2節(jié)直處量小應(yīng)力7一閃TT發(fā)生在迢合SO Y=19.坐標(biāo)X=1.T下絳星大應(yīng)力11 5826生疋爼合2的45單元1節(jié)點處雖小應(yīng)力-2. 9239在絹含1的加單元1節(jié)點處圖18 持久狀況截面上下緣最大應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖嶷饕貂翹篋鑫翳；留器豔需噩;影煨剋罷靂輕霽!舅畫蠶醤離圖19 持久狀況截面上下緣最小應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖交通部公路科學(xué)研究所25預(yù)應(yīng)力混凝土連

29、續(xù)箱梁加固驗算報告圖2096單元左端驗算開裂截面應(yīng)力計算結(jié)果交通部公路科學(xué)研究所27預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁加固驗算報告3.3 加固前荷載組合驗算結(jié)果3.3.1抗彎承載能力極限狀態(tài)驗算全橋抗彎承載能力極限狀態(tài)計算結(jié)果包絡(luò)圖詳見圖21。從圖21中可看出，箱梁局部區(qū)域最大抗彎極限承載能力不滿足規(guī)范要求,如圖21紅圈所示。默軸力n DOOD境生在超合1的124元1節(jié)點處，堀小釉力7工茨E握生在坦臺2的骷単元它節(jié)點社杲才柯十觥曲.5曲口食生在蛆合2的3T單元1節(jié)點處剪力T岀446C0潢生在蛆舍1的9C單元Z書宜處*63713. 390C垸生在爼合1的矣單元1節(jié)點址屆小彎矩-4甜皈 迦礙生在組合2的36單元

30、2節(jié)點處交通部公路科學(xué)研究所31圖21抗彎承載能力極限狀態(tài)計算結(jié)果包絡(luò)圖3.3.2正常使用極限狀態(tài)截面抗裂驗算加固前的結(jié)構(gòu)按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件驗算，短期效應(yīng)組合，截面最小正應(yīng)力-2.08MPa,見圖22,最小主拉應(yīng)力-2.08MPa,見圖23。JTG D62橋規(guī)6.3.1規(guī)定：全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件截面上下緣拉應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下st 0.8 ”0。該結(jié)構(gòu)st 0.8 pc 2.08MPa0 ,因此，正應(yīng)力不滿足規(guī)范對全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的要求。JTG D62橋規(guī)6.3.1規(guī)定：全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件主拉應(yīng)力，在短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足tp 0.4柿 0.4 2.51 1.00Mpa。該結(jié)構(gòu)tp2.08 0.4 ftk 1.00Mpa，因此，主拉應(yīng)力不滿足規(guī)范對全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的要求儀藝曙需器錢2密籃蠶翳蟄:酸辭：蕊黠驟菖?黑nil 5IS圖22短期效應(yīng)組合截面上下緣最小應(yīng)力計算結(jié)果包絡(luò)圖雖小主竝應(yīng)力噸0T79S