畢業(yè)論文混泥土立式攪拌機的設計42565

1、目 錄1緒論21.1 攪拌設備應用及作用31.2攪拌物料的種類及特性31.3攪拌裝置的安裝形式31.3.1立式容器中心攪拌31.3.2偏心式攪拌41.3.3傾斜式攪拌41.3.4底攪拌41.3.5臥式容器攪拌41.3.6臥式雙軸攪拌51.3.7旁入式攪拌51.3.8組合式攪拌51.4 畢業(yè)設計的意義52 攪拌罐結構設計52.1罐體的尺寸確定及結構選型52.1.1筒體及封頭型式52.1.2確定內(nèi)筒體和封頭的直徑62.1.3確定內(nèi)筒體高度h62.1.4選取夾套直徑72.1.5校核傳熱面積72.2內(nèi)筒體及夾套的壁厚計算72.2.1選擇材料，確定設計壓力72.2.2夾套筒體和夾套封頭厚度計算82.2.

2、3內(nèi)筒體壁厚計算82.2.4 封頭校核92.2.5水壓試驗校核102.3人孔選型及開孔補強設計102.3.1人孔選型102.3.2開孔補強設計112.4攪拌器的選型122.4.1攪拌器選型122.4.2攪拌附件143 傳動裝置選型143.1減速機選型143.2選擇電動機143.3選擇電動機功率143.4確定電動機轉速153.5確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比153.6計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)163.7 聯(lián)軸器的選型174 攪拌軸的設計與校核184.1符號說明184.2攪拌軸受力模型選擇與軸長的計算204.3按扭轉變形計算計算攪拌軸的軸徑204.4根據(jù)臨界轉速核算攪拌軸軸徑214.4.1攪

3、拌軸有效質(zhì)量的計算214.4.2 單跨軸一階臨界轉速的計算224.5按強度計算攪拌軸的軸徑244.5.1 受強度控制的軸徑計算244.5.2 軸上扭矩計算244.5.3 軸上彎矩m計算254.6軸封徑向位移驗算軸徑274.6.1 軸承徑向游隙位移計算274.6.2流體徑向作用軸承位移計算284.6.3 軸承產(chǎn)生位移計算284.6.4總位移及其校核304.7軸徑的最后確定305 支座選型及校核305.1 攪拌罐支座選型及承載計算305.2 支座載荷及彎矩校核326 封口錐結構選型與計算326.1符號說明326.2結構選擇及計算346.3 容器殼體與夾套殼體強度比計算356.4 封口錐的連接系數(shù)計

4、算356.5封口錐的許用內(nèi)應力計算367 潤滑及密封設計37參考文獻39致謝401緒論攪拌可以使兩種或多種不同的物質(zhì)在彼此之中互相分散，從而達到均勻混合；也可以加速傳熱和傳質(zhì)過程。在工業(yè)生產(chǎn)中，攪拌操作時從化學工業(yè)開始的，圍繞食品、纖維、造紙、石油、水處理等，作為工藝過程的一部分而被廣泛應用。攪拌操作分為機械攪拌與氣流攪拌。氣流攪拌是利用氣體鼓泡通過液體層，對液體產(chǎn)生攪拌作用，或使氣泡群一密集狀態(tài)上升借所謂上升作用促進液體產(chǎn)生對流循環(huán)。與機械攪拌相比，僅氣泡的作用對液體進行的攪拌時比較弱的，對于幾千毫帕秒以上的高粘度液體是難于使用的。但氣流攪拌無運動部件，所以在處理腐蝕性液體，高溫高壓條件下的

5、反應液體的攪拌時比較便利的。在工業(yè)生產(chǎn)中，大多數(shù)的攪拌操作均系機械攪拌，以中、低壓立式鋼制容器的攪拌設備為主。攪拌設備主要由攪拌裝置、軸封和攪拌罐三大部分組成。1.1 攪拌設備應用及作用攪拌設備在工業(yè)生產(chǎn)中的應用范圍很廣，尤其是化學工業(yè)中，很多的化工生產(chǎn)都或多或少地應用著攪拌操作。攪拌設備在許多場合時作為反應器來應用的。例如在三大合成材料的生產(chǎn)中，攪拌設備作為反應器約占反應器總數(shù)的99%。攪拌設備的應用范圍之所以這樣廣泛，還因攪拌設備操作條件（如濃度、溫度、停留時間等）的可控范圍較廣，又能適應多樣化的生產(chǎn)。攪拌設備的作用如下：使物料混合均勻；使氣體在液相中很好的分散；使固體粒子（如催化劑）在液

6、相中均勻的懸??；使不相溶的另一液相均勻懸浮或充分乳化；強化相間的傳質(zhì)（如吸收等）；強化傳熱。攪拌設備在石油化工生產(chǎn)中被用于物料混合、溶解、傳熱、植被懸浮液、聚合反應、制備催化劑等。例如石油工業(yè)中，異種原油的混合調(diào)整和精制，汽油中添加四乙基鉛等添加物而進行混合使原料液或產(chǎn)品均勻化。化工生產(chǎn)中，制造苯乙烯、乙烯、高壓聚乙烯、聚丙烯、合成橡膠、苯胺燃料和油漆顏料等工藝過程，都裝備著各種型式的攪拌設備。1.2攪拌物料的種類及特性攪拌物料的種類主要是指流體。在流體力學中，把流體分為牛頓型和非牛頓型。非牛頓型流體又分為賓漢塑性流體、假塑性流體和脹塑性流體。在攪拌設備中由于攪拌器的作用，而使流體運動。1.3

7、攪拌裝置的安裝形式攪拌設備可以從不同的角度進行分類，如按工藝用途分、攪拌器結構形式分或按攪拌裝置的安裝形式分等。以下僅就攪拌裝置的各種安裝形式進行分類說明。1.3.1立式容器中心攪拌將攪拌裝置安裝在歷史設備筒體的中心線上，驅(qū)動方式一般為皮帶傳動和齒輪傳動，用普通電機直接聯(lián)接。一般認為功率3.7kw一下為小型，5.522kw為中型。本次設計中所采用的電機功率為18.5kw，故為中型電機。1.3.2偏心式攪拌攪拌裝置在立式容器上偏心安裝，能防止液體在攪拌器附近產(chǎn)生“圓柱狀回轉區(qū)”，可以產(chǎn)生與加擋板時相近似的攪拌效果。攪拌中心偏離容器中心，會使液流在各店所處壓力不同，因而使液層間相對運動加強，增加了

8、液層間的湍動，使攪拌效果得到明顯的提高。但偏心攪拌容易引起振動，一般用于小型設備上比較適合。1.3.3傾斜式攪拌為了防止渦流的產(chǎn)生，對簡單的圓筒形或方形敞開的立式設備，可將攪拌器用甲板或卡盤直接安裝在設備筒體的上緣，攪拌軸封斜插入筒體內(nèi)。此種攪拌設備的攪拌器小型、輕便、結構簡單，操作容易，應用范圍廣。一般采用的功率為0.122kw，使用一層或兩層槳葉，轉速為36300r/min，常用于藥品等稀釋、溶解、分散、調(diào)和及ph值的調(diào)整等。1.3.4底攪拌攪拌裝置在設備的底部，稱為底攪拌設備。底攪拌設備的優(yōu)點是：攪拌軸短、細，無中間軸承；可用機械密封；易維護、檢修、壽命長。底攪拌比上攪拌的軸短而細，軸的

9、穩(wěn)定性好，既節(jié)省原料又節(jié)省加工費，而且降低了安裝要求。所需的檢修空間比上攪拌小，避免了長軸吊裝工作，有利于廠房的合理排列和充分利用。由于把笨重的減速機裝置和動力裝置安放在地面基礎上，從而改善了封頭的受力狀態(tài)，同時也便于這些裝置的維護和檢修。底攪拌雖然有上述優(yōu)點，但也有缺點，突出的問題是葉輪下部至軸封處的軸上常有固體物料粘積，時間一長，變成小團物料，混入產(chǎn)品中影響產(chǎn)品質(zhì)量。為此需用一定量的室溫溶劑注入其間，注入速度應大于聚合物顆粒的沉降速度，以防止聚合物沉降結塊。另外，檢修攪拌器和軸封時，一般均需將腹內(nèi)物料排凈。1.3.5臥式容器攪拌攪拌器安裝在臥式容器上面，殼降低設備的安裝高度，提高攪拌設備的

10、抗震性，改進懸浮液的狀態(tài)等?？捎糜跀嚢铓庖悍蔷嘞档奈锪?，例如充氣攪拌就是采用臥式容器攪拌設備的。1.3.6臥式雙軸攪拌攪拌器安裝在兩根平行的軸上，兩根軸上的攪拌葉輪不同，軸速也不等，這種攪拌設備主要用于高黏液體。采用臥式雙軸攪拌設備的目的是要獲得自清潔效果。1.3.7旁入式攪拌旁入式攪拌設備是將攪拌裝置安裝在設備筒體的側壁上，所以軸封結構是罪費腦筋的。旁入式攪拌設備，一般用于防止原油儲罐泥漿的堆積，用于重油、汽油等的石油制品的均勻攪拌，用于各種液體的混合和防止沉降等。1.3.8組合式攪拌有時為了提高混合效率，需要將兩種或兩種以上形式不同、轉速不同的攪拌器組合起來使用，稱為組合式攪拌設備。1.

11、4 畢業(yè)設計的意義通過本次畢業(yè)設計，我們對攪拌機有了完整的了解和深刻認識。而且學會把所學知識有效的用運到解決實際問題中的能力，不僅對課本所學知識有了更深層次的掌握，同時提高了自己解決實際問題的能力。學會了更好的查閱相關資料，為以后打下良好基礎。本次畢業(yè)設計使我們受益匪淺，通過研究解決一些工程技術問題，各方面的能力均有提升。2 攪拌罐結構設計2.1罐體的尺寸確定及結構選型2.1.1筒體及封頭型式選擇圓柱形筒體，采用標準橢圓形封頭2.1.2確定內(nèi)筒體和封頭的直徑攪拌罐類設備長徑比取值范圍是1.72.5，綜合考慮罐體長徑比對攪拌功率、傳熱以及物料特性的影響選取根據(jù)工藝要求，裝料系數(shù)，罐體全容積，罐體

12、公稱容積（操作時盛裝物料的容積）。初算筒體直徑即圓整到公稱直徑系列，去。封頭取與內(nèi)筒體相同內(nèi)經(jīng)，封頭直邊高度，2.1.3確定內(nèi)筒體高度h當時，查化工設備機械基礎表16-6得封頭的容積，取核算與，該值處于之間，故合理。該值接近，故也是合理的。2.1.4選取夾套直徑表1 夾套直徑與內(nèi)通體直徑的關系內(nèi)筒徑夾套由表1，取。夾套封頭也采用標準橢圓形，并與夾套筒體取相同直徑2.1.5校核傳熱面積工藝要求傳熱面積為，查化工設備機械基礎表16-6得內(nèi)筒體封頭表面積高筒體表面積為總傳熱面積為故滿足工藝要求。2.2內(nèi)筒體及夾套的壁厚計算2.2.1選擇材料，確定設計壓力按照鋼制壓力容器（）規(guī)定，決定選用高合金鋼板，

13、該板材在一下的許用應力由過程設備設計附表查取，常溫屈服極限。計算夾套內(nèi)壓介質(zhì)密度液柱靜壓力最高壓力設計壓力所以故計算壓力內(nèi)筒體和底封頭既受內(nèi)壓作用又受外壓作用，按內(nèi)壓則取，按外壓則取2.2.2夾套筒體和夾套封頭厚度計算夾套材料選擇熱軋鋼板，其夾套筒體計算壁厚夾套采用雙面焊，局部探傷檢查，查過程設備設計表4-3得則查過程設備設計表4-2取鋼板厚度負偏差，對于不銹鋼，當介質(zhì)的腐蝕性極微時，可取腐蝕裕量，對于碳鋼取腐蝕裕量，故內(nèi)筒體厚度附加量，夾套厚度附加量。根據(jù)鋼板規(guī)格，取夾套筒體名義厚度。夾套封頭計算壁厚為取厚度附加量，確定取夾套封頭壁厚與夾套筒體壁厚相同。2.2.3內(nèi)筒體壁厚計算按承受內(nèi)壓計算

14、焊縫系數(shù)同夾套，則內(nèi)筒體計算壁厚為：按承受外壓計算設內(nèi)筒體名義厚度，則，內(nèi)筒體外徑。內(nèi)筒體計算長度。則，由過程設備設計圖4-6查得，圖4-9查得，此時許用外壓為：不滿足強度要求，再假設，則，內(nèi)筒體計算長度則，查過程設備設計圖4-6得,圖4-9得，此時許用外壓為：故取內(nèi)筒體壁厚可以滿足強度要求。2.2.4 封頭校核考慮到加工制造方便，取封頭與夾套筒體等厚，即取封頭名義厚度。按內(nèi)壓計算肯定是滿足強度要求的，下面僅按封頭受外壓情況進行校核。封頭有效厚度。由過程設備設計表4-5查得標準橢圓形封頭的形狀系數(shù)，則橢圓形封頭的當量球殼內(nèi)徑，計算系數(shù)a查過程設備設計圖4-9得故封頭壁厚取可以滿足穩(wěn)定性要求。2

15、.2.5水壓試驗校核試驗壓力內(nèi)同試驗壓力取夾套實驗壓力取內(nèi)壓試驗校核內(nèi)筒筒體應力 夾套筒體應力 而 故內(nèi)筒體和夾套均滿足水壓試驗時的應力要求。外壓實驗校核由前面的計算可知，當內(nèi)筒體厚度取時，它的許用外壓為，小于夾套的水壓試驗壓力，故在做夾套的壓力實驗校核時，必須在內(nèi)筒體內(nèi)保持一定壓力，以使整個試驗過程中的任意時間內(nèi)，夾套和內(nèi)同的壓力差不超過允許壓差。2.3人孔選型及開孔補強設計2.3.1人孔選型選擇回轉蓋帶頸法蘭人孔，標記為：人孔pn2.5,dn450,hg/t 21518-2005,尺寸如下表所示: 密封面形式公稱壓力pn（mp）公稱直徑dn突面（rf）螺柱螺母螺柱總質(zhì)量（）數(shù)量直徑長度2.

16、3.2開孔補強設計最大的開孔為人孔，筒節(jié)，厚度附加量，補強計算如下：開孔直徑 圓形封頭因開孔削弱所需補強面積為：人孔材料亦為不銹鋼0cr18ni9，所以所以有效補強區(qū)尺寸：在有效補強區(qū)范圍內(nèi)，殼體承受內(nèi)壓所需設計厚度之外的多余金屬面積為：故可見僅就大于,故不需另行補強。最大開孔為人孔，而人孔不需另行補強，則其他接管均不需另行補強。2.4攪拌器的選型2.4.1攪拌器選型槳徑與罐內(nèi)徑之比叫槳徑罐徑比,渦輪式葉輪的一般為0.250.5，渦輪式為快速型，快速型攪拌器一般在時設置多層攪拌器，且相鄰攪拌器間距不小于葉輪直徑d。適應的最高黏度為左右。攪拌器在圓形罐中心直立安裝時，渦輪式下層葉輪離罐底面的高度

17、c一般為槳徑的11.5倍。如果為了防止底部有沉降，也可將葉輪放置低些，如離底高度.最上層葉輪高度離液面至少要有1.5d的深度。符號說明鍵槽的寬度攪拌器槳葉的寬度輪轂內(nèi)經(jīng)攪拌器槳葉連接螺栓孔徑攪拌器緊定螺釘孔徑輪轂外徑攪拌器直徑攪拌器圓盤的直徑攪拌器參考質(zhì)量輪轂高度圓盤到輪轂底部的高度攪拌器葉片的長度弧葉圓盤渦輪攪拌器葉片的弧半徑攪拌器許用扭矩輪轂內(nèi)經(jīng)與鍵槽深度之和攪拌器槳葉的厚度攪拌器圓盤的厚度工藝給定攪拌器為六彎葉圓盤渦輪攪拌器，其后掠角為，圓盤渦輪攪拌器的通用尺寸為槳徑:槳長:槳寬，圓盤直徑一般取槳徑的，彎葉的圓弧半徑可取槳徑的。查hg-t 3796.112-2005,選取攪拌器參數(shù)如下表

18、由前面的計算可知液層深度，而，故，則設置兩層攪拌器。為防止底部有沉淀，將底層葉輪放置低些，離底層高度為，上層葉輪高度離液面的深度，即。則兩個攪拌器間距為，該值大于也輪直徑，故符合要求。2.4.2攪拌附件擋板擋板一般是指長條形的豎向固定在罐底上板，主要是在湍流狀態(tài)時，為了消除罐中央的“圓柱狀回轉區(qū)”而增設的。罐內(nèi)徑為，選擇塊豎式擋板，且沿罐壁周圍均勻分布地直立安裝。3 傳動裝置選型3.1減速機選型由工藝要求可知，傳動方式為帶傳動，攪拌器轉速為，電機功率為,查長城攪拌表3.5-3選擇減速機型號為3.2選擇電動機按已知的工作要求和條件，選用y160m28電動機。3.3選擇電動機功率工作機所需的電動機

19、輸出功率為 pd=pw/ pw=fv/1000 所以 pd=fv/1000由電動機至工作機之間的總效率（包括工作機效率）為 =12345 式中：1、2、3、4分別為帶傳動、齒輪傳動的軸承、齒輪傳動、聯(lián)軸器。根據(jù)機械設計指導書p5表1-7得：各項所取值如下表：種 類取 值帶傳動v帶傳動092齒輪傳動的軸承深溝球軸承099齒輪傳動7級精度的一般齒輪傳動096聯(lián)軸器剛性聯(lián)軸器099=092099309620990.8145所以 pw=tnw/9550 =1115319550kw=3.619kw pd=pw/=3.619/0.8145=4.4432kw3.4確定電動機轉速攪拌軸的工作轉速nw=31 r

20、/min，按推薦的合理傳動比范圍，取v帶傳動的傳動比i1=24,單級齒輪傳動比i2=26,則合理總傳動比的范圍為i=624，故電動機轉速可選范圍為 nd=inw=(624)31 r/min nd=（186744）r/min綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量以及帶傳動和減速器的傳動比，比較三個方案選定電動機型號為y160m28，所選電動機的額定功率ped=5.5kw，滿載轉速nm=720 r/min，總傳動比適中，傳動裝置結構緊湊。3.5確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比1)總傳動比因為 所以：總傳動比 2)分配傳動比根據(jù)均勻磨損要求，采用帶傳動與兩級減速器連接傳動機構，取帶傳動比為i1=3，

21、則：誤差分析 符合設計要求。3.6計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)1)電動機軸：p0 = pd =5.5kwn0 = nm =720 r/mint0 = 9550()=72.95 nm2)高速軸：p1 = p01 = 5.06 kwn1 = = 40 r/mint1 = 9550()=201.342 nm3)中間軸：p2 = p123 =4.809 kwn2 = = 80 r/mint2 = 9550()=574.0663 nm4)低速軸：p3 = p223 = 4.571 kwn3 = =31.00775 r/mint3 = 9550()=1407.629 nm5)輸出軸：p4 = p334 =

22、 4.5248 kwn4 = = 31.00775 r/mint4 = 9550()= 1393.5527 nm輸出軸功率或輸出軸轉矩為各軸的輸入功率或輸入轉矩乘以聯(lián)軸器效率(0.99），即p= 0.99p運動和動力參數(shù)計算結果整理后如下表所示：軸名功率p(kw)轉矩t(nm)轉速n(r/min)傳動比i效率輸入輸出輸入輸出電動機軸5.572.9572030.921軸5.065.009201.34272.220524030.992軸4.8094.761574.0663568.3256802.580.963軸4.5714.5251407.6291393.55331.00810.99輸出軸4.52

23、51379.61731.0083.7 聯(lián)軸器的選型選擇減速機輸出軸軸頭型式為普通型，選擇gt型剛性聯(lián)軸器聯(lián)軸器主要尺寸為：軸徑802201851201502428301623244 攪拌軸的設計與校核4.1符號說明設計最終確定的實心軸的軸徑或空心軸外徑，；設計最終確定的密封部位實心軸軸徑或空心軸外徑，；按扭轉變形計算的傳動側軸承處實心軸軸徑或空心軸外徑，；按強度計算的單跨軸跨間段實心軸軸徑或空心軸軸徑或空心軸外徑，；單跨軸的實心軸軸徑或空心軸外徑,；軸材料的彈性模量，；攪拌軸及各層圓盤（攪拌器及附件）組合重心處的許用偏心距，；攪拌軸及各層圓盤（攪拌器及附件）組合重心處的質(zhì)量偏心引起的離心力，;

24、第個攪拌器上的流體徑向力，;單跨軸跨間軸段（實心或空心）的慣性矩，；單跨軸第個圓盤（攪拌器及附件）至傳動側軸承距離與軸長的比值（、）；待添加的隱藏文字內(nèi)容1單跨軸兩軸承之間的長度，；、1個圓盤（攪拌器及附件）的每個圓盤至傳動側軸承的距離（對于單跨軸），；攪拌軸及各層圓盤（攪拌器及附件）組合重心離傳動側軸承的距離（對于單跨軸），；軸上彎矩總和，；由軸向推力引起作用于軸的彎矩，；按傳動裝置效率計算的攪拌軸傳遞扭矩，；由徑向力引起作用于軸的彎矩，；固定在攪拌軸上的圓盤（攪拌器及附件）數(shù)；、圓盤（攪拌器及附件）、的質(zhì)量，；、圓盤（攪拌器及附件）、的有效質(zhì)量，；單跨軸段軸的質(zhì)量 單跨軸段軸的有效質(zhì)量，；

25、單跨軸及各層圓盤（攪拌器及附件）的組合質(zhì)量，空心軸內(nèi)徑與外徑的比值；軸的轉速，；軸的一階臨界轉速，；電動機額定功率，;設備內(nèi)的設計壓力，；相當質(zhì)量的折算點；傳動側軸承游隙,；單跨軸末端軸承游隙，；單跨軸段有效質(zhì)量的相當質(zhì)量，；、的相當質(zhì)量，；在點所有相當質(zhì)量的總和，；攪拌軸軸線與安裝垂直線的夾角，()；第個攪拌器葉片傾斜角，()；軸的扭轉角，；由軸承徑向游隙引起在軸上離圖或圖中軸承距離處的徑向位移，；由流體徑向作用力引起在軸上離圖或圖中軸承距離處的徑向位移，；由組合質(zhì)量偏心引起離心力在軸上離圖或圖中軸承處產(chǎn)生的徑向位移，；離圖或圖中軸承距離處軸的徑向總位移，；攪拌物料的密度，；軸材料的密度，；

26、軸上所有攪拌器其對應編號之和。4.2攪拌軸受力模型選擇與軸長的計算軸長： 4.3按扭轉變形計算計算攪拌軸的軸徑 軸的許用扭轉角，對單跨軸有； 攪拌軸傳遞的最大扭矩 上式中,，帶傳動取，所以 根據(jù)前面附件的選型。取根據(jù)軸徑計算軸的扭轉角 所以 4.4根據(jù)臨界轉速核算攪拌軸軸徑4.4.1攪拌軸有效質(zhì)量的計算剛性軸（不包括帶錨式和框式攪拌器的剛性軸）的有效質(zhì)量等于軸自身的質(zhì)量加上軸附帶的液體質(zhì)量。對單跨軸 所以 圓盤（攪拌器及附件）有效質(zhì)量的計算剛性攪拌軸（不包括帶錨式和框式攪拌器的剛性軸）的圓盤有效質(zhì)量等于圓盤自身重量叫上攪拌器附帶的液體質(zhì)量 上式中：第個攪拌器的附加質(zhì)量系數(shù)，查表3.3.41第個

27、攪拌器直徑，第個攪拌器葉片寬度，葉片傾角，圓盤質(zhì)量所以4.4.2 單跨軸一階臨界轉速的計算作用集中質(zhì)量的單跨軸一階臨界轉速的計算,簡圖如下：（1）兩端簡支的等直徑單跨軸，軸的有效質(zhì)量在中點處的相當質(zhì)量為：第個圓盤有效質(zhì)量在中點處的相當質(zhì)量為： 所以 在點處的相當質(zhì)量為：所以臨界轉速為： 所以（2）一端固定另一端簡支的等直徑單跨軸，軸的有效質(zhì)量在中點處的相當質(zhì)量為：第個圓盤有效質(zhì)量在中點處的相當質(zhì)量為： 所以 在點處總的相當質(zhì)量為：所以 臨界轉速為： 所以 （3）單跨攪拌軸傳動側支點的夾持系數(shù)的選取傳動側軸承支點型式一般情況是介于簡支和固支之間，其程度用系數(shù)表示。采用剛性聯(lián)軸節(jié)時，,取。 所以

28、根據(jù)攪拌軸的抗震條件：當攪拌介質(zhì)為液體液體，攪拌器為葉片式攪拌器及攪拌軸為剛性軸時，且所以滿足該條件。4.5按強度計算攪拌軸的軸徑4.5.1 受強度控制的軸徑計算受強度控制的軸徑按下式求得： 式中：軸上扭矩和彎矩同時作用時的當量扭矩 軸材料的許用剪應力4.5.2 軸上扭矩計算軸上扭矩按下式求得： 包括傳動側軸承在內(nèi)的傳動裝置效率，按附錄d選取，則所以4.5.3 軸上彎矩m計算軸上彎矩總和應按下式求得： （1）徑向力引起的軸上彎矩的計算對于單跨軸，徑向力引起的軸上彎矩可以近似的按下式計算： 第個攪拌器的流體徑向力應按下式求得 ： 式中：流體徑向力系數(shù)，按照附錄c. 2有 第個攪拌器功率產(chǎn)生的扭矩

29、 第個攪拌器的設計功率，按附錄c. 3有 兩個攪拌器為同種類型，則所以所以（2）攪拌軸與各層圓盤的組合質(zhì)量按下式求得。對于單跨軸： 單跨軸段軸的質(zhì)量所以故 （3）攪拌軸與各層圓盤組合質(zhì)量偏心引起的離心力按下式求得。對于單跨軸： 上式中，對剛性軸的初值取許用偏心距（組合件重心處），平衡精度等級，。一般取所以 則 （4）攪拌軸與各層圓盤組合重心離軸承的距離按下式計算。對于單跨軸：所以而 （5）由軸向推力引起作用于軸上的彎矩的計算。的粗略計算：當或軸上任一攪拌器時，取 故所以所以所以前面計算中取軸徑為，故強度符合要求。4.6軸封徑向位移驗算軸徑4.6.1 軸承徑向游隙位移計算因軸承徑向游隙、所引起軸

30、上任意點離圖中軸承距離處的位移。對于單跨軸： 軸承徑向游隙按照附錄c1選取，因此傳動側軸承游隙 （傳動側軸承為滾動軸承）單跨軸末端軸承游隙 （該側軸承為滑動軸承）當時，求得的即為軸封處的總位移，所以4.6.2流體徑向作用軸承位移計算由流體徑向作用力所引起軸上任意點離圖中軸承距離處的位移。對于單跨軸：兩端簡支的單跨軸且, 而所以 =一端固支另一端簡支的單跨軸：代入已知數(shù)據(jù)可得4.6.3 軸承產(chǎn)生位移計算由攪拌軸與各層圓盤（攪拌器及附件）組合質(zhì)量偏心引起的離心力在軸上任意點離圖中軸承距離處產(chǎn)生的位移按下式計算 對兩端簡支單跨軸：代入已知數(shù)據(jù)可得所以對一端固支一端簡支單跨軸：代入已知數(shù)據(jù)可得：所以一

31、般單跨軸傳動側支點的夾持系數(shù)介于簡支和固支之間，此時值應取式和式之中間值，查附錄c4取查附錄c5得 所以 所以4.6.4總位移及其校核對于剛性軸： 所以 驗算應滿足下列條件： 軸封處允許徑向位移按下式計算： 徑向位移系數(shù)，按附錄c61選取所以則滿足4.7軸徑的最后確定由以上分析可得，攪拌軸軸徑滿足臨界轉速和強度要求，故確定軸徑為。攪拌軸軸封的選擇機械密封是一種功耗小、泄漏率低、密封性能可靠、使用壽命長的旋轉軸密封。與填料密封相比，機械密封的泄漏率大約為填料密封的，功率消耗約為填料密封的。故采用機械密封。5 支座選型及校核5.1 攪拌罐支座選型及承載計算該攪拌設備為中小型直立設備，選擇b型耳式支

32、座，對于一級攪拌罐配置4個耳式支座。耳式支座實際承受載荷計算式中：支座實際承受的載荷，；支座安裝尺寸，； g重力加速度，??；偏心載荷，；水平力作用點至地板高度，；不均勻系數(shù)，安裝3個以上支座時，?。辉O備總質(zhì)量（包括殼體及附件，內(nèi)部介質(zhì)及保溫層質(zhì)量），； 筒體質(zhì)量 封頭質(zhì)量 軸質(zhì)量 攪拌器質(zhì)量 夾套質(zhì)量 人孔質(zhì)量 減速機質(zhì)量 水壓試驗時充水質(zhì) 其他附件如擋板、聯(lián)軸器及接管等，估算這些附件的質(zhì)量為，則設備總質(zhì)量為；支座數(shù)量，；偏心距，；地震影響系數(shù)，地震設防烈度為8度，取；水平力，取和的大值，；5.2 支座載荷及彎矩校核 因容器置于室內(nèi)，不計其風壓值，故，即 容器總高度，； 所以,滿足支座本體允許

33、載荷的要求。計算支座處圓筒所受的支座彎矩:夾套有效厚度：根據(jù)和查表b.1知當圓筒有效厚度為，圓筒內(nèi)壓為，對于該支座有，故所選滿足能滿足要求。6 封口錐結構選型與計算6.1符號說明軸向力系數(shù)；封口錐的連接系數(shù)；內(nèi)筒體厚度附加量，；夾套厚度附加量，；容器內(nèi)徑，；夾套內(nèi)徑，；夾套封頭與容器封頭的連接園直徑，；容器外壁至夾套壁中面的距離 封口錐連接的強度系數(shù)；與封口錐相接的夾套加強區(qū)的實際長度，或連接封口錐與夾套 的第一道環(huán)焊縫至折邊錐體切線的距離，； 工作或試驗條件下容器內(nèi)的設計壓力，；工作或試驗條件下夾套或通道內(nèi)的設計壓力，；夾套或通道的許用內(nèi)壓力，；容器筒體的實際壁厚，；夾套筒體、封口錐或通道的

34、實際壁厚，；夾套筒體、封口錐或通道的計算厚度，；輔助參數(shù)；封口錐的半頂角（）；容器殼體與夾套殼體的間距系數(shù)；容器殼體與夾套殼體強度比系數(shù)；封口錐連接長度系數(shù)；封口錐相對有效承載長度系數(shù)；封口錐過渡區(qū)轉角內(nèi)半徑系數(shù)；設計溫度下容器殼體材料的許用應力，；設計溫度下夾套殼體或通道材料的許用應力，；計算的焊縫系數(shù)；夾套筒體的縱焊縫系數(shù)；容器筒體的環(huán)焊縫系數(shù)；夾套筒體的縱焊縫系數(shù)；6.2結構選擇及計算選擇（a）型結構a. 軸向力系數(shù)a式中：，即，取所以輔助系數(shù)、容器殼體與夾套殼體的間距系數(shù)上式中：所以因所選封口錐結構為（a）型，故封口錐過渡區(qū)轉角內(nèi)半徑系數(shù)。封口錐連接長度系數(shù)，對于有6.3 容器殼體與夾

35、套殼體強度比計算容器殼體與夾套殼體強度比系數(shù) 計算的焊縫系數(shù)、封口錐相對有效承載長度系數(shù)所以6.4 封口錐的連接系數(shù)計算封口錐的連接系數(shù)式中：對于，所以則對于，所以，所以則6.5封口錐的許用內(nèi)應力計算封口錐的許用內(nèi)應力所以封口錐的壁厚封口錐壁厚應等于或大于與其相連接的夾套筒體壁厚，故取封口錐壁厚為。7 潤滑及密封設計因為設備一部分是閉式，轉速較低的減速器（v12m/s），所以采用浸油潤滑。潤滑有的選擇要考慮其潤滑的效果，達到理想的潤滑效果。 這里潤滑油選用gb443-1989 中的 68 號工業(yè)齒輪潤滑油，代號為 l-an68，裝至規(guī)定高度。 潤滑油的高度也要特備注意，不能太多，也不能太少，以

36、適度為宜，具體要求按設計手冊為準，這里我們?nèi)ピO計的高度為 h=30mm h1=8.75mm，所以油的最低深度為 h+ h 1=30+8.75=38.75mm，最高深度在最低深度上加 510mm。 潤滑的方式跟箱體的設計有關。機座上兩邊的軸承潤滑是利用高速運轉的齒輪帶起箱體中的潤滑油，通過機蓋特殊的回油槽結構，再通過機座上的油槽來引導油進入軸承，進行潤滑。中間的支撐部分中的軸承是通過特制的刮油板，通過導油槽進行潤滑。 密封是為了保證機蓋與機座聯(lián)接處密封聯(lián)接，另外端蓋和軸的聯(lián)接出必須保證密封，以此來防止漏油。所有在軸和端蓋中間采用加密封圈的方式來密封。而在放油螺栓處則利用螺紋來密封，因此，此處的螺

37、紋為細牙螺紋。為了保證好的密封性，其結合面應加工精度高，同時還可采用加其輔助密封的物品來保證很好的密封性。8設計總結此次混泥土立式攪拌機的設計，經(jīng)過幾個星期的努力,我終于將畢業(yè)設計設做完了。在本課題完成的過程中,雖然有遇到了很多難, 遇到計算數(shù)據(jù)不準確的問題，不懂書,但是在老師的指導下和同學的幫助下,我還是把問題解決了。對機械設計基礎課本的知識有了更進一步的了解，對復習也有了一定的幫助。雖然完成作業(yè)的時間是比較長, 復雜,但我的收獲還是很大的。課程設計結束后我體會很多，當一名機械設計師真是不容易。首先要有很好的知識，還要有一些耐心。這次我們又積累了不少經(jīng)驗，對本課程應該掌握的知識點進行了梳理優(yōu)

38、化，不僅僅掌握了設計一個完整機械的步驟與方法;也對機械設計手冊有了更進一步的掌握。我相信在以后的工作中設計能夠更快的完成，學到更多的的知識。畢業(yè)設計是大學生專業(yè)知識深化和系統(tǒng)提高的重要過程，是對學生實踐能力、理論聯(lián)系實際能力和創(chuàng)新精神的綜合訓練，是培養(yǎng)學生探求真理的科學精神、科學研究方法和優(yōu)良的思想品質(zhì)等綜合素質(zhì)的重要途徑。通過本次攪拌機的設計，加深了我對專業(yè)知識的理解和應用，同時，也彌補了以前的知識漏洞，鞏固了知識的積累。更好的利用所學知識解決實際問題。在老師的指導下，自己的各方面能力有了全面提高。通過全面的設計計算，校核整個機架的強度、剛度、整體穩(wěn)定性和局部穩(wěn)定性。整個底架由槽鋼，角鋼和鋼

39、板以焊接或螺栓聯(lián)結而形成，因而要求有相關的材料力學和鋼結構的知識。通過這次畢業(yè)設計，不僅對攪拌機有了完整的了解，而且學會了解決一些工程技術問題的方法，對自己有很大幫助，為我即將走上工作崗位打下良好的基礎，同時開闊了自己的視野，對機械相關產(chǎn)品及知識有了更多的了解。參考文獻1 吳宗澤 羅圣國 機械設計課程設計手冊m 第 3 版 高等教育出版社 2 濮良貴 紀名剛 機械設計m 第八版 北京：高等教育出版社.2010 3 吳宗澤 機械零件設計手冊m 北京：機械工業(yè)出版社.20044 軟件版機械零件設計手冊v3.0 機械工業(yè)出版5 陳宜通.混凝土機械.北京：中國建材工業(yè)出版社，2002.66 劉鴻文.材

40、料力學.北京：高等教育出版社，1992.97 成大先.機械設計手冊.北京：化學工業(yè)出版社，20008 混凝土攪拌機gb/t9142-2000.國家質(zhì)量技術性能參數(shù)9 混凝土攪拌機使用說明書.陜西省建工機械廠10 臧宏琦 王永平.機械制圖.西安：西北工業(yè)大學出版社，200111 王玉.機械精度設計與檢測技術.北京：國防工業(yè)出版社，2005.812 張家旭 張慶芳.鋼結構.北京：中國鐵道出版社，2003.13 璞良貴、紀名剛.機械設計.北京:高等教育出版社，200014 r.sonnenberg,concrete mixers and mix systems,concr.precast plant

41、 technol.64,88-89(1998)15 y.charonnat and h.beitzel.rilem tc 150 ecm:efficiency of concrete mixers;report:efficientcy of concrete mixers to-wards qualification of mixers,mater.struct.(suppl.196)28-32(1997).16 yao j p, liang y y, yang x d.research on the fitting dosage and cooperate proportion of n,

42、p and k in high yield peanut field.peanut science and technology, 1989, 6(2)：18-21. 致謝畢業(yè)設計是對畢業(yè)生所學專業(yè)知識的一個總結、歸納、深化的過程，其中包含了我們需要時時加強的東西：分析解決問題能力、查閱文獻的能力、統(tǒng)籌編輯的能力、總結經(jīng)驗的能力等等。在畢業(yè)設計的數(shù)月期間，我得到了導師的細心指導和關懷，特別是在課題的仿真設計過程中，對其中的各種技術問題和疑惑，導師都花費了大量的時間和精力一一為我解答，讓我在這個過程中對攪拌機多方面的知識有了一次新的深入的學習和全面的提升，并能夠逐漸將課本上所學的理論知識與工業(yè)生

43、產(chǎn)中的實際問題相結合，從而為以后步入社會解決工作中遇到的實際問題打下良好的基礎。在此，謹向?qū)煴硎咀钪孕牡母兄x！在課題的研究設計期間，學院、圖書館為我們提供了良好的學習和靜心研究的環(huán)境，特別是圖書館的數(shù)據(jù)資料給予了我很多幫助，同學的鼓勵和支持也給我很大的幫助，在這里一同表示感謝：沒有你們的支持、幫助和鼓勵，我很難拿出這樣的一份最終作品。當然由于時間和知識水平所限，論文中不可避免會出現(xiàn)紕漏和錯誤，懇請各位審閱老師悉心指正，在此不勝感激。emloyment tribunals sort out disagreements between employers and employees. you m

44、ay need to make a claim to an employment tribunal if: you dont agree with the disciplinary action your employer has taken against you your employer dismisses you and you think that you have been dismissed unfairly. for more informu, take advice from one of the organisations listed underfur ther help

45、. employment tribunals are less formal than some other courts, but it is still a legal process and you will need to give evidence under an oath or affirmation. most people find making a claim to an employment tribunal challenging. if you are thinking about making a claim to an employment tribunal, y

46、ou should get help straight away from one of the organisations listed underfurther help. ation about dismissal and unfair dismissal, seedismissal. you can make a claim to an employment tribunal, even if you haventappealedagainst the disciplinary action your employer has taken against you. however, i

47、f you win your case, the tribunal may reduce any compensation awarded to you as a result of your failure to appeal. remember that in most cases you must make an application to an employment tribunal within three months of the date when the event you are complaining about happened. if your applicatio

48、n is received after this time limit, the tribunal will not usually accept i. if you are worried about how the time limits apply to you if you are being represented by a solicitor at the tribunal, they may ask you to sign an agreement where you pay their fee out of your compensation if you win the ca

49、se. this is known as adamages-based agreement. in england and wales, your solicitor cant charge you more than 35% of your compensationif you win the case. you are clear about the terms of the agreement. it might be best to get advice from an experienced adviser, for example, at a citizens advice bur

50、eau. to find your nearest cab, including those that give advice by e-mail, click onnearest cab. for more information about making a claim to an employment tribunal, seeemployment tribunals. the (lack of) air up there watch m cay man islands-based webb, the head of fifas anti-racism taskforce, is in

51、london for the football associations 150th anniversary celebrations and will attend citys premier league match at chelsea on sunday. i am going to be at the match tomorrow and i have asked to meet ya ya toure, he told bbc sport. for me its about how he felt and i would like to speak to him first to find out what his experience was. uefa hasopened disciplinary proceedings against cskafor the racist behaviour of their fans duringcitys 2-1 win. michel platini, president of european footballs governing body, has also ordered an immediate investigation into the