單項(xiàng)選擇題—3

1、二：單項(xiàng)選擇題：1、直徑為4mm的焊條進(jìn)行藥皮強(qiáng)度檢驗(yàn)時，試驗(yàn)高度為（ ）。A、1m B、0.5m C、1.5m D、2m2、進(jìn)行焊條藥皮耐潮性檢驗(yàn)時，應(yīng)將焊條置于（ ）。A、空氣中 B、水中 C、酸液中3、測定熔敷金屬中（ ）的含量，使用較多的是甘油法。A、CO B、O C、N D、擴(kuò)散氫4、檢驗(yàn)焊劑顆粒度時，應(yīng)取試驗(yàn)焊劑不少于（ ）A、100g B、150g C、200g D、250g5、測定實(shí)芯焊絲化學(xué)成分時，在每批中按盤數(shù)任選3%盤，但不少于（ ）盤。A、2 B、 3 C、4 D、56、焊接性試驗(yàn)用得最多的是（ ）。A、力學(xué)性能試驗(yàn) B、無損檢驗(yàn)C、焊接裂紋試驗(yàn) D、宏觀金相試驗(yàn)7、碳

2、當(dāng)量可以評定材料的（ ）。A、耐腐蝕性 B、 焊接性 C、硬度 D、塑性8、鋼材的碳當(dāng)量越大，則其（ ）敏感性也越大。A、熱裂 B、冷裂 C、抗氣孔 D、層狀撕裂9、國際焊接學(xué)會推薦的碳當(dāng)量計(jì)算公式適用于（ ）。A、一切鋼材 B、 奧氏體不銹鋼 C、500600Mpa級的非調(diào)質(zhì)高強(qiáng)度鋼 D、硬質(zhì)合金10、焊接接頭熱影響區(qū)的最高硬度可用來判斷鋼材的（ ）。A、焊接性 B、 耐蝕性 C、 抗氣孔性 D、應(yīng)變時效11、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)主要用以試驗(yàn)鋼材的（ ）。A、熱裂 B、冷裂 C、層狀撕裂 D、氣孔12、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)用試件的厚度為（ ）A、69mm B、9-38mm C、38mm

3、D、46mm13、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)是（ ）焊接接頭冷裂紋的自拘束試驗(yàn)方法。A、奧氏體不銹鋼 B、碳素鋼合體合金結(jié)構(gòu)鋼 C、灰鑄鐵 D、銅及銅合金14、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)用焊條直徑是（ ）。A、2.5mm B、3.2mm C、4.0mm D、5.0mm15、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)拘束焊縫的焊接應(yīng)采用（ ）。A、酸性焊條 B、低氫焊條 C、不銹鋼焊條 D、堆焊焊條16、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)焊完的試件應(yīng)在（ ），進(jìn)行裂紋的解剖和檢測。A、立即 B、28h以后 C、48h以后 D、n天以后17、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)應(yīng)對試件的（ ）個橫斷面進(jìn)行斷面裂紋檢查。A、3 B、4 C、5 D、61

4、8、T型接頭焊接裂紋試驗(yàn)方法的焊接位置應(yīng)為（ ）。A、平角焊 B、船型焊 C、橫角焊 D、立角焊19、T形接頭焊接裂紋試驗(yàn)方法主要適用于（ ）T形接頭角焊縫的裂紋試驗(yàn)。A、碳素鋼 B、低合金結(jié)構(gòu)鋼 C、鐵素體鋼 D、奧氏體不銹鋼20、插銷試驗(yàn)屬于（ ）試驗(yàn)方法。A、冷裂紋 B、熱裂紋 C、應(yīng)力腐蝕裂紋 D、層狀撕裂21、試件經(jīng)預(yù)熱后進(jìn)行插銷試驗(yàn)時，要保持載荷（ ）。A、6h B、12h C、24h D、48h22、插銷試驗(yàn)的臨界應(yīng)力值 cr越小，表示鋼材（ ）敏感性越大。A、冷裂 B、熱裂 C、消除應(yīng)力裂紋 D、應(yīng)力腐蝕裂紋23、插銷法主要用于評定氫致延遲裂紋中的（ ）。A、焊趾裂紋 B、焊根

5、裂紋 C、焊縫裂紋 D、焊道下裂紋24、Z向拉伸試驗(yàn)是利用試樣的（ ）作為評定鋼材層狀撕裂敏感性的指標(biāo)。A、 B、 C、 D、25、對于（ ）材料，磁粉探傷將無法應(yīng)用。A、低碳素鋼 B、低合金結(jié)構(gòu)鋼 C、鐵磁性材料 D、非鐵磁性材料26、焊接接頭拉伸試驗(yàn)的目的是測定焊接接頭的（ ）。A、抗拉強(qiáng)度 B、屈服點(diǎn) C、伸長率 D、斷面收縮率27、焊接接頭彎曲試驗(yàn)的目的是檢驗(yàn)焊接接頭拉伸面上的（ ）。A、抗拉強(qiáng)度 B、塑性 C、韌性 D、硬度28、試樣彎曲后，其正面成為彎曲的拉伸面，叫（ ）。A、面彎 B、背彎 C、側(cè)彎 D、縱彎29、試樣彎曲后，其背面成為彎曲的拉伸面，叫（ ）。A、面彎 B、背彎

6、C、側(cè)彎 D、縱彎30、采用圓形壓頭彎曲（三點(diǎn)彎曲）試驗(yàn)法時，彎軸直徑應(yīng)為試樣厚度的（ ）倍。A、2 B、3 C、4 D、531、根據(jù)GB2653-89焊接接頭彎曲及壓扁試驗(yàn)方法的規(guī)定，彎曲試樣拉伸面上有（ ）的橫向（焊縫的縱向）裂紋或缺陷，彎曲試驗(yàn)就為不合格。A、1.5mm B、3mm C、3.5mm D、4mm32、彎曲直徑通過兩支持輥被彎曲接近u形時，則認(rèn)為彎曲角度達(dá)到（ ）。A、50 B、90 C、120 D、18033、焊接接頭應(yīng)變時效敏感性試驗(yàn)方法同（ ）。A、拉伸試驗(yàn) B、彎曲試驗(yàn) C、沖擊試驗(yàn) D、壓扁試驗(yàn)34、目前，沖擊試驗(yàn)試樣的缺口形狀均為（ ）。A、V形 B、U形 C、X

7、形 D、Y形35、焊接接頭及堆焊金屬的硬度試驗(yàn)應(yīng)在其（ ）上進(jìn)行。A、橫斷面 B、縱斷面 C、焊縫表面 D、焊縫根部36、壓扁試驗(yàn)的目的是測定（ ）焊接對接接頭的塑性。A、平板 B、管板 C、管子 D、型鋼37、壓力容器進(jìn)行水壓試驗(yàn)時，其試驗(yàn)壓力應(yīng)為工作壓力的（ ）。A、1倍 B、1.25倍 C、1.5倍 D、2倍38、水壓試驗(yàn)時，應(yīng)裝設(shè)（ ）定期校驗(yàn)合格的壓力表。A、1只 B、2只 C、3只 D、4只39、鋼制壓力容器進(jìn)行氣壓試驗(yàn)前需經(jīng)100%（ ）。A、超聲波探傷 B、磁粉探傷 C、著色探傷 D、X射線探傷40、焊接容器的煤油試驗(yàn)屬于（ ）。A、液壓試驗(yàn) B、密封性檢驗(yàn) C、氣密性檢驗(yàn) D

8、、氣壓試驗(yàn)41、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，最好焊縫中不要出現(xiàn)（ ）組織。A、鐵素體 B、珠光體 C、馬氏體 D、奧氏體42、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，要盡量（ ）熔合比。A、增加 B、減小 C、越大越好 D、適當(dāng)增加43、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，采用最多的焊接方法是（ ）。A、鎢極氬弧焊 B、埋弧焊 C、焊條電弧焊 D、CO2氣保焊44、1Cr18Ni9Ti奧氏體不銹鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時，應(yīng)采用的焊條牌號是（ ）。A、A102 B、A202 C、A302 D、A40245、1Cr18Ni9Ti奧氏體不銹鋼與Q235-A低碳素鋼采用手工鎢極氬弧焊焊接時，如不加填充焊絲，則

9、焊縫中不可避免地會出現(xiàn)（ ）組織。A、馬氏體 B、珠光體 C、奧氏體 D、鐵素體46、1Cr18Ni9Ti奧氏體不銹鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時，如采用A407焊條，焊縫中容易產(chǎn)生（ ）。A、熱裂紋 B、冷裂紋 C、腐蝕裂紋 D、層狀撕裂47、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為控制熔合區(qū)中C的擴(kuò)散，應(yīng)當(dāng)提高焊縫中（ ）的含量。A、Cr B、Ni C、Mn D、N48、為改變奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時焊接接頭的應(yīng)力分布狀態(tài)，最好選用線膨脹系數(shù)接近于珠光體鋼的（ ）填充材料。A、鈷基合金型 B、鈦基合金型 C、鎳基合金型 D、鐵基合金型49、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為能得到具有較高抗熱裂性

10、能的奧氏體+鐵素體雙相組織，應(yīng)將熔合比控制在（ ）以下。A、20% B、30% C、40% D、50%50、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為減小熔合比，應(yīng)盡量使用（ ）焊接。A、大電流、高電壓 B、小電流、高電壓 C、大電流、低電壓 D、小電流、低電壓51、奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，應(yīng)選用（ ）焊接材料。A、低合金耐熱鋼 B、奧氏體鋼 C、鎳基型 D、鈷基型52、奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼焊接時應(yīng)選用（ ）焊條。A、A102 B、A107 C、A302 D、A02253、15CrMo珠光體耐熱鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時，應(yīng)選用焊條（ ）。A、R302 B、R307 C、A102 D、J

11、50754、珠光體耐熱鋼與低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時，應(yīng)根據(jù)（ ）的要求選擇預(yù)熱溫度。A、低合金結(jié)構(gòu)鋼 B、珠光體耐熱鋼 C、兩者中較低的預(yù)熱溫度 D、兩者中較高的預(yù)熱溫度55、珠光體耐熱鋼與低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時，應(yīng)根據(jù)（ ）的要求選擇焊后熱處理溫度。A、低合金結(jié)構(gòu)鋼 B、珠光體耐熱鋼 C、兩者中較低的焊后熱處理溫度 D、兩者中較高的焊后熱處理溫度56、珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，焊接接頭中極易形成（ ）。A、熱裂紋 B、冷裂紋 C、消除應(yīng)力裂紋 D、層狀撕裂57、珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，焊前預(yù)熱和控制層間溫度的目的是預(yù)防（ ）。A、冷裂紋 B、熱裂紋 C、腐蝕裂紋 D、消除應(yīng)力裂紋58

12、、珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，應(yīng)選用（ ）焊條。A、不銹鋼 B、耐熱鋼 C、結(jié)構(gòu)鋼 D、低溫鋼59、鋼與銅及其合金焊接時的主要問題是在焊縫及熔合區(qū)容易產(chǎn)生（ ）。A、裂紋 B、氣孔 C、夾渣 D、未焊透60、鋼與銅及其合金焊接時，焊縫中產(chǎn)生的裂紋屬于（ ）。A、熱裂紋 B、冷裂紋 C、消除應(yīng)力裂紋 D、層狀撕裂61、純銅與低碳素鋼焊接時，可以采用（ ）作為填充金屬材料。A、低碳鋼 B、不銹鋼 C、黃銅 D、純銅62、鋼與鎳及其合金焊接時的主要問題是在焊縫中容易產(chǎn)生（ ）。A、氣孔和裂紋 B、夾渣與未焊透 C、未熔合和未焊透 D、咬邊63、鋼與鋁及其合金焊接時采用的焊接方法是（ ）。A、焊

13、條電弧焊 B、鎢極氬弧焊 C、埋弧焊 D、冷壓焊64、焊接接頭熱影響區(qū)內(nèi)強(qiáng)度高、塑性低的區(qū)域是（ ）。A、熔合區(qū) B、正火區(qū) C、加熱在1200的粗晶區(qū) D、整個熱影響區(qū)65、低碳鋼熱影響區(qū)的脆化區(qū)是指加熱溫度在（ ）的區(qū)域。A、200400 B、400 C、200 D、熔合區(qū)66、高強(qiáng)度鋼熱影響區(qū)的脆化區(qū)是指加熱溫度在（ ）的區(qū)域。A、1200 B、AC1AC3 C、AC3 D、AC167、低合金結(jié)構(gòu)鋼中，含有較多的（ ）時，極易發(fā)生熱應(yīng)變脆化現(xiàn)象。A、H B、O C、Mn D、N68、承受動載荷的角焊縫，其截面形狀以（ ）承載能力最低。A、凹形 B、凸形 C、等腰平形 D、不等腰平形69、

14、焊接結(jié)構(gòu)中最理想的接頭形式是（ ）接頭。A、T形 B、搭接 C、角接 D、對接70、應(yīng)力集中最小的接頭形式是（ ）接頭。A、對接 B、T形 C、搭接 D、角接71、對接接頭的應(yīng)力集中出現(xiàn)在（ ）。A、焊縫最高點(diǎn) B、焊縫根部 C、熔合區(qū) D、焊趾72、承受動載荷的對接接頭，焊縫的余高應(yīng)（ ）。A、越大越好 B、趨向于零 C、03mm之間 D、沒有要求73、疲勞強(qiáng)度最高的接頭形式是（ ）接頭。A、對接 B、T形 C、 搭接 D、角接74、T形接頭降低應(yīng)力集中的重要措施是（ ）。A、減小焊腳尺寸 B、增大焊腳尺寸 C、開坡口保證焊透 D、采用堿性焊條75、搭接接頭增添正面角焊縫會使（ ）。A、側(cè)面

15、角焊縫的應(yīng)力集中增加 B、側(cè)面角焊縫的應(yīng)力集中減小C、對應(yīng)力集中無影響76、應(yīng)力集中對結(jié)構(gòu)的（ ）影響不大。A、疲勞強(qiáng)度 B、動載強(qiáng)度 C、靜載強(qiáng)度77、對接接頭進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時，（ ）接頭上的應(yīng)力集中。A、應(yīng)該考慮 B、載荷大時要考慮 C、不予考慮 D、精確計(jì)算時要考慮78、對接接頭進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時，（ ）焊縫的余高。A、應(yīng)該考慮 B、載荷大時要考慮 C、不需考慮 D、精確計(jì)算時要考慮79、和鉚接相比較，焊接結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)之一是（ ）。A、強(qiáng)度高 B、塑性好 C、剛度高 D、抗腐蝕性能好80、焊接結(jié)構(gòu)的整體性給（ ）的擴(kuò)展創(chuàng)造了十分有利的條件。A、裂紋 B、氣孔 C、未焊透 D、未熔合81、焊接結(jié)構(gòu)

16、的失效大部分是由（ ）引起的。A、氣孔 B、裂紋 C、夾渣 D、咬邊82、焊接接頭脆性斷裂的特征是破壞應(yīng)力（ ）設(shè)計(jì)的許用應(yīng)力。A、遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于 B、接近于 C、略大于 D、遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于83、延性斷裂的裂口一般呈（ ）。A、金屬光澤 B、有亮光 C、纖維狀84、脆性斷裂的裂口一般呈（ ）。A、金屬光澤 B、有亮光 C、纖維狀85、當(dāng)焊接結(jié)構(gòu)承受（ ）時，容易產(chǎn)生脆性斷裂。A、單向拉應(yīng)力 B、雙向拉應(yīng)力 C、三向拉應(yīng)力 D、壓應(yīng)力86、焊接結(jié)構(gòu)上的缺口處往往會形成局部（ ），導(dǎo)致脆性斷裂。A、單向拉應(yīng)力 B、雙向拉應(yīng)力 C、三向拉應(yīng)力 D、壓應(yīng)力87、通常，（ ）往往起源于有嚴(yán)重應(yīng)力集中效應(yīng)的缺口處。A

17、、延性斷裂 B、脆性斷裂 C、疲勞斷裂88、脆性轉(zhuǎn)變溫度越高，材料的脆性傾向（ ）。A、越小 B、越大 C、無影響 89、提高加載速度能促使材料發(fā)生（ ）。A、脆性斷裂 B、延性斷裂 C、疲勞斷裂90、厚板在缺口處容易形成三向拉應(yīng)力，因此容易使材料（ ）。A、脆化 B、塑性增加 C、疲勞91、低碳鋼和低合金鋼的晶粒度越細(xì)，則其脆性轉(zhuǎn)變溫度（ ）。A、無影響 B、越高 C、越低92、利用轉(zhuǎn)變溫度法進(jìn)行焊接接頭抗脆性斷裂試驗(yàn)時，所用的試樣為（ ）試樣。A、拉伸 B、彎曲 C、沖擊 D、壓扁93、“落錘試驗(yàn)法”用來測定材料的（ ）。A、抗拉強(qiáng)度 B、脆性轉(zhuǎn)變溫度 C、疲勞強(qiáng)度 D、塑性94、焊接結(jié)構(gòu)

18、的應(yīng)變時效會導(dǎo)致（ ）下降。A、抗拉強(qiáng)度 B、沖擊韌度 C、屈服點(diǎn) D、硬度95、鋼對應(yīng)變時效的敏感性，常用時效前后（ ）之差與原始狀態(tài)的百分比表示。A、沖擊值 B、彎曲角 C、屈服點(diǎn) D、硬度96、低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時，過大的焊接熱輸入會降低接頭的（ ）。A、硬度 B、抗拉強(qiáng)度 C、沖擊韌度 D、疲勞強(qiáng)度97、焊接接頭中的角變形和錯邊都會引起附加（ ），因此對結(jié)構(gòu)脆性破壞有影響。A、拉應(yīng)力 B、壓應(yīng)力 C、彎曲應(yīng)力98、如果焊接結(jié)構(gòu)在材料的脆性轉(zhuǎn)變溫度以上工作時，焊接殘余應(yīng)力對脆性斷裂的影響（ ）。A、最大 B、較大 C、不大 99、不同厚度構(gòu)件應(yīng)盡可能圓滑過渡，其目的是為了減少（ ），提高抗

19、脆斷能力。A、焊接缺陷 B、應(yīng)力集中 C、焊接材料100、焊接容器上兩條相鄰焊縫應(yīng)保持最小距離，其目的是為了防止焊縫間（ ）相疊加，產(chǎn)生脆斷。A、殘余拉應(yīng)力 B、殘余壓應(yīng)力 C、焊接缺陷 D、焊接殘余變形101、對于要求抗脆性斷裂的材料，通常用（ ）值作為材料的驗(yàn)收指標(biāo)。A、抗拉強(qiáng)度 B、屈服點(diǎn) C、硬度 D、沖擊韌度102、焊接結(jié)構(gòu)承受（ ）時，容易產(chǎn)生疲勞斷裂。A、較大的拉應(yīng)力 B、較大的壓應(yīng)力 C、較大的彎曲應(yīng)力 D、交變應(yīng)力103、據(jù)統(tǒng)計(jì)，焊接結(jié)構(gòu)的失效大多是由于（ ）引起的。A、疲勞斷裂 B、脆性斷裂 C、延性斷裂 D、腐蝕斷裂104、焊接結(jié)構(gòu)的疲勞極限（ ）材料的強(qiáng)度極限。A、大大

20、高于 B、高于 C、接近 D、低于105、由反復(fù)塑性變形所造成的破壞叫（ ）。A、低周疲勞 B、熱疲勞 C、腐蝕疲勞107、各種金屬材料中，以（ ）抗腐蝕疲勞的性能最好。A、低碳鋼 B、低合金結(jié)構(gòu)鋼 C、不銹鋼 D、耐熱鋼108、焊接接頭的應(yīng)力集中將顯著降低接頭的（ ）。A、抗拉強(qiáng)度 B、沖擊韌度 C、疲勞強(qiáng)度 D、抗彎強(qiáng)度109、失效結(jié)構(gòu)的斷口上若有放射棱線，則放射棱線的放射中心為（ ）。A、裂紋源 B、氣孔源 C、未熔合部位 D、未焊透部位110、失效結(jié)構(gòu)的斷口上兩組“人”字形紋路的匯合處則是（ ）。A、裂紋源 B、氣孔源 C、未熔合部位 D、未焊透部位111、失效結(jié)構(gòu)上若有疲勞裂紋，則裂

21、紋源通常是在疲勞裂紋的曲率（ ）。A、邊緣 B、端部 C、中心點(diǎn)112、失效結(jié)構(gòu)的斷口四周外緣除一處外都有剪切唇，則無剪切唇處一般為（ ）。A、氣孔源 B、未熔合部位 C、裂紋源 D、未焊透部位113、在循環(huán)載荷和腐蝕介質(zhì)的共同作用下，焊接結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的破壞成為（ ）。A、低周疲勞 B、熱疲勞 C、腐蝕疲勞114、弧光中的紅外線可造成對人眼睛的傷害，引起（ ）。A、畏光 B、眼睛流淚 C、白內(nèi)障 D、電光性眼炎115、國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，工業(yè)企業(yè)噪音不應(yīng)超過（ ）。A、50dB B、85dB C、100dB D、120dB116、焊工應(yīng)有足夠的作業(yè)面積，一般不應(yīng)小于（ ）。A、2 B、4 C、6 D、

22、8117、用于緊固裝配零件的工具是（ ）。A、加緊工具 B、壓緊工具 C、拉緊工具 D、撐具118、擴(kuò)大或撐緊裝配件用的工具是（ ）。A、加緊工具 B、壓緊工具 C、拉緊工具 D、撐具119、將所裝配零件的邊緣拉到規(guī)定的尺寸應(yīng)該是（ ）。A、加緊工具 B、壓緊工具 C、拉緊工具 D、撐具120、牌號為Z248、Z208的鑄鐵焊條是（ ）焊條。A、灰鑄鐵 B、純鎳鑄鐵 C、高釩鑄鐵 D、球墨鑄鐵121、要求焊后加工的機(jī)床床面，汽缸加工面的重要灰鑄鐵焊接時，應(yīng)選用（ ）焊條。A、灰鑄鐵 B、純鎳鑄鐵 C、高釩鑄鐵 D、球墨鑄鐵122、下列焊絲型號中（ ）是灰鑄鐵焊絲。A、RZC-1 B、RZCH

23、C、RZCQ-1 D、RZCQ-2123鑄鐵焊絲RZCH型號中的“H”表示（ ）。A、熔敷金屬的力學(xué)性能高 B、熔敷金屬中含有合金元素 C、熔敷金屬中含碳高 D、熔敷金屬中含硫和磷高124、鑄鐵氣焊用溶劑的牌號是（ ）。A、CJ 101 B、CJ201 C、CJ301 D、CJ401125、常用來焊接除鋁鎂合金以外的鋁合金的通用焊絲是（ ）。A、純鋁焊絲 B、鋁鎂焊絲 C、鋁硅焊絲 D、鋁錳焊絲126、常用來焊接除鋁鎂合金的焊絲型號是（ ）。A、SAL-3 B、SALSi-1 C、SALMn D、SALMg-5127、焊接黃銅時，為了抑制（ ）的蒸發(fā)，可選用含硅量高的黃銅或硅青銅焊絲。A、鋁

24、B、鎂 C、錳 D、鋅128、焊接黃銅時，為了抑制鋅的蒸發(fā)，可選用含（ ）量高的黃銅或硅青銅焊絲。A、鋁 B、鎂 C、錳 D、硅129、鋁氣焊用熔劑的牌號是（ ）。A、CJ 101 B、CJ 201 C、CJ301 D、CJ401130、銅氣焊用熔劑的牌號是（ ）。A、CJ 101 B、CJ 201 C、CJ301 D、CJ401131、鑄鐵焊補(bǔ)時，熱焊法的預(yù)熱溫度為（ ）。A、100150 B、400左右 C、250300 D、600700132、鑄鐵焊補(bǔ)時，半熱焊法的預(yù)熱溫度為（ ）。A、100150 B、400左右 C、250300 D、600700133、鋁及鋁合金工件和焊絲表面清理以

25、后，在潮濕的情況下，一般在清理（ ）內(nèi)施焊。A、4h B、12h C、24h D、36h134、鋁及鋁合金工件和焊絲表面清理以后，在干燥的情況下，一般在清理（ ）內(nèi)施焊。A、4h B、12h C、24h D、36h135、銅及銅合金焊接前工件常需要預(yù)熱，預(yù)熱溫度一般為（ ）。A、100150 B、200250左右 C、300700 D、700800136、異種金屬焊接時，熔合比越小越好的原因是為了（ ）。A、減小焊接材料的填充量 B、減小熔化的母材對焊縫的稀釋作用 C、減小焊接應(yīng)力 D、減小焊接變形137、對外徑小于等于（ ）mm的管接頭，在做拉伸試驗(yàn)時，可取整管做拉伸試樣，并可制作塞頭，以利

26、夾持。A、28 B、38 C、48 D、58138、焊接接頭拉伸試驗(yàn)，接頭拉伸試件的數(shù)量應(yīng)不少于（ ）個。A、1 B、2 C、3 D、4139、焊接接頭拉伸試驗(yàn)，整管拉伸試件的數(shù)量應(yīng)不少于（ ）個。A、1 B、2 C、3 D、4140、焊接接頭的彎曲試驗(yàn)，正彎、背彎和側(cè)彎試樣各不少于（ ）個。A、1 B、2 C、3 D、4141、碳鋼、奧氏體鋼雙面焊的焊接接頭，彎曲試驗(yàn)合格標(biāo)準(zhǔn)是彎曲角度為（ ）。A、180 B、100 C、90 D、50142、碳鋼、奧氏體鋼單面焊的焊接接頭，彎曲試驗(yàn)合格標(biāo)準(zhǔn)是彎曲角度為（ ）。A、180 B、100 C、90 D、50143、彎曲試樣彎曲到規(guī)定的角度后，其拉

27、伸面上如有長度大于（ ）mm的橫向裂紋或缺陷，或出現(xiàn)長度大于3mm的縱向裂紋或缺陷，則評為不合格。A、1 B、1.5 C、2 D、3144、焊接接頭沖擊試驗(yàn)的標(biāo)準(zhǔn)試樣一般都帶有（ ）缺口。A、V形 B、Y 形 C、X形 D、K形145、焊接接頭沖擊試樣的缺口不能開在（ ）位置。A、焊縫 B、熔合線 C、熱影響區(qū) D、母材146、焊接接頭沖擊試驗(yàn)的試樣，按缺口所在位置各自不少于（ ）個。A、1 B、2 C、3 D、4147、斜y 形坡口對接裂紋試驗(yàn)適用于焊接接頭的（ ）抗裂性能試驗(yàn)。A、熱裂紋 B、冷裂紋 C、弧坑裂紋 D、層狀撕裂148、斜y形坡口對接裂紋試驗(yàn)方法的試樣兩端開（ ）坡口。A、X

28、 形 B、U形 C、V形 D、Y形149、斜y形坡口對接裂紋試驗(yàn)方法的試件中間開（ ）坡口。A、X 形 B、U形 C、V形 D、Y形150、斜y形坡口對接裂紋試驗(yàn)規(guī)定試件數(shù)量為：每次試驗(yàn)應(yīng)取（ ）個。A、1 B、2 C、3 D、4151、灰鑄鐵中的碳是以（ ）的形式分布于金屬基體中。A、片狀石墨 B、團(tuán)絮狀石墨 C、球狀石墨 D、Fe3C152、白鑄鐵中的碳是以（ ）的形式分布于金屬基體中。A、片狀石墨 B、團(tuán)絮狀石墨 C、球狀石墨 D、Fe3C153、球墨鑄鐵中的碳是以（ ）的形式分布于金屬基體中。A、片狀石墨 B、團(tuán)絮狀石墨 C、球狀石墨 D、Fe3C154、灰鑄鐵焊接時存在的主要問題是：

29、焊接接頭容易（ ）。A、產(chǎn)生白鑄鐵組織和裂紋 B、耐腐蝕性降低 C、未熔合，易變形 D、產(chǎn)生夾渣和氣孔155、灰鑄鐵焊接時。采用栽螺釘法的目的是防止焊縫（ ）。A、產(chǎn)生白口鑄鐵 B、產(chǎn)生氣孔 C、剝離 D、產(chǎn)生夾渣156、灰鑄鐵采用火焰釬焊時，一般采用（ ）作為釬料。A、鑄鐵焊絲 B、鋁焊絲 C、鋼焊絲 D、黃銅焊絲157、下列牌號中（ ）是純鋁。A、L1 B、LF6 C、LD2 D、LY3158、下列牌號中（ ）是鋁鎂合金。A、L1 B、LF6 C、LD2 D、LY3159、鋁及鋁合金焊接時生成的氣孔主要是（ ）氣孔。A、CO B、CO2 C、H2 D、N2160、鋁及鋁合金焊前必須仔細(xì)清理

30、焊件表面的原因是為了防止（ ）。A、熱裂紋 B、冷裂紋 C、氣孔 D、焊穿161、焊接鋁及鋁合金時，在焊件坡口下面放置墊板的目的是為了防止（ ）。A、熱裂紋 B、冷裂紋 C、氣孔 D、塌陷162、鋁合金焊接時焊縫容易產(chǎn)生（ ）。A、熱裂紋 B、冷裂紋 C、再熱裂紋 D、層狀撕裂163、熔化極氬弧焊焊接鋁及鋁合金采用的電源及極性是（ ）。A、直流正接 B、直流反接 C、交流焊 D、直流正接或交流焊164、鎢極氬弧焊焊接鋁及鋁合金常采用的電源及極性是（ ）。A、直流正接 B、直流反接 C、交流焊 D、直流正接或交流焊165、鎢極氬弧焊焊接鋁及鋁合金常采用交流焊的原因是（ ）。A、飛濺小 B、成本低

31、 C、設(shè)備簡單 D、具有陰極破碎作用和防止鎢極熔化166、紫銅焊接時，母材和填充金屬難以熔合的原因是紫銅（ ）。A、導(dǎo)熱性好 B、導(dǎo)電性好 C、熔點(diǎn)高 D、有鋅蒸發(fā)出來167、紫銅焊接時，常常要使用大功率熱源，焊前還要采取預(yù)熱措施的原因是（ ）。A、紫銅導(dǎo)熱性好難熔合 B、防止產(chǎn)生冷裂紋C、提高焊接接頭的強(qiáng)度 D、防止鋅的蒸發(fā)168、氣焊紫銅要求使用（ ）。A、中性焰 B、碳化焰 C、氧化焰 D、弱氧化焰169、氣焊黃銅要求使用（ ）。A、中性焰 B、碳化焰 C、氧化焰 D、弱氧化焰170、鎢極氬弧焊焊接紫銅時，電源及極性應(yīng)采用（ ）。A、直流正接 B、直流反接 C、交流焊 D、直流正接或交流

32、焊171、（ ）不是焊接鈦合金時容易出現(xiàn)的問題。A、裂紋 B、容易沾污、引起脆化 C、氣孔 D、塌陷172、1Cr18Ni9不銹鋼和Q235低碳鋼焊條電弧焊時，（ ）焊條焊接才能獲得滿意的焊縫質(zhì)量。A、不加填充 B、E308-16 C、E309-15 D、E310-15173、1Cr18Ni9不銹鋼和Q235低碳鋼焊條電弧焊時，（ ）焊條焊接時焊縫容易產(chǎn)生熱裂紋。A、E4303 B、E308-16 C、E309-15 D、E310-15174、1Cr18Ni9不銹鋼和Q235低碳鋼焊條電弧焊時，焊縫得到（ ）組織比較理想。A、F+P B、A+M C、A D、A+F175、CG1-30型半自動氣

33、割機(jī)在氣割結(jié)束時，應(yīng)先關(guān)閉（ ）。A、壓力開關(guān)閥 B、切割氧調(diào)節(jié)閥 C、控制板上的電源 D、預(yù)熱氧和乙炔176、工作載荷、溫度和介質(zhì)是鍋爐壓力容器的（ ）。A、安裝質(zhì)量 B、制造質(zhì)量 C、工作條件 D、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)177、鍋爐銘牌上標(biāo)出的壓力使鍋爐（ ）。A、設(shè)計(jì)工作壓力 B、最高工作壓力 C、平均工作壓力 D、最低工作壓力178、鍋爐銘牌上標(biāo)出的溫度是鍋爐輸出介質(zhì)的（ ）。A、設(shè)計(jì)工作溫度 B、最高工作溫度C、平均工作溫度 D、最低工作溫度179、設(shè)計(jì)壓力為0.1MPaP1.6MPa的壓力容器屬于（ ）容器。A、低壓 B、中壓 C、高壓 D、超高壓180、設(shè)計(jì)壓力為P100 MPa的壓力容器屬于

34、（ ）容器。A、低壓 B、中壓 C、高壓 D、超高壓181、低溫容器是指容器的工作溫度等于或低于（ ）的容器。A、10 B、20 C、30 D、40182、高溫容器是指容器的操作溫度高于（ ）的容器。A、20 B、30 C、100 D、40室溫183、（ ）容器受力均勻，在相同壁厚條件下，承載能力最高。A、圓筒形 B、錐形 C、球形 D、方形184、在壓力容器中，筒體與封頭等重要部件的連接均采用（ ）接頭。A、對接 B、角接 C、搭接 D、T形185、用于焊接壓力容器主要受壓元件的碳素鋼和低合金鋼，其碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不應(yīng)大于（ ）。A、0.08% B、0.10% C、0.20% D、0.25%18

35、6、焊接鍋爐壓力容器的焊工，必須進(jìn)行考試，取得（ ）后，才能擔(dān)任焊接工作。A、電氣焊工安全操作證 B、鍋爐壓力容器焊工合格證C、中級焊工證 D、高級焊工證187、壓力容器相鄰兩筒節(jié)間的縱縫應(yīng)錯開，其焊接中心線之間的外圓弧長一般應(yīng)大于筒體厚度的3倍，且不小于( )mm。A、80 B、100 C、120 D、150188、壓力容器同一部位的返修次數(shù)不宜超過（ ）次。A、1 B、2 C、3 D、4189、為了保證梁的穩(wěn)定性，常需設(shè)置肋板，肋板的設(shè)置根據(jù)梁的（ ）而定。A、寬度 B、厚度 C、高度 D、斷面形狀190、焊接梁為了便于裝配和避免焊縫匯交于一點(diǎn)，應(yīng)在橫向肋板上切去一角，角邊高度為焊角高度的

36、（ ）倍。A、1-2 B、2-3 C、2-4 D、3-4191、焊接梁的翼板和腹板的角焊縫時，由于該焊縫長而規(guī)則，通常采用自動焊，并最好采用( )位置焊接。A、角焊 B、船形 C、橫焊 D、立焊192、工作時承受（ ）的桿件叫柱。A、拉伸 B、彎曲 C、壓縮 D、扭曲193、在環(huán)焊縫的熔合區(qū)產(chǎn)生帶尾巴、形狀似蝌蚪的氣孔，是（ ）容器環(huán)焊縫所特有的缺陷。A、低壓 B、中壓 C、超高壓 D、多層高壓194、焊接梁和柱時，除防止產(chǎn)生缺陷外，最關(guān)鍵的問題是要防止（ ）。A、接頭不等強(qiáng) B、接頭不耐腐蝕 C、焊接變形 D、鋅的蒸發(fā)195、水壓試驗(yàn)用的水溫，低碳鋼和16MnR鋼不低于（ ）。A、5 B、5 C、10 D、15196、水壓試驗(yàn)時，當(dāng)壓力達(dá)到試驗(yàn)壓力后，要恒壓一定時間，一般為